JPH0127968B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0127968B2 JPH0127968B2 JP58161049A JP16104983A JPH0127968B2 JP H0127968 B2 JPH0127968 B2 JP H0127968B2 JP 58161049 A JP58161049 A JP 58161049A JP 16104983 A JP16104983 A JP 16104983A JP H0127968 B2 JPH0127968 B2 JP H0127968B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- solid content
- clear liquid
- heat treatment
- separating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 15
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 13
- 239000011280 coal tar Substances 0.000 claims description 12
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 11
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 claims description 4
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 10
- 239000002931 mesocarbon microbead Substances 0.000 description 7
- 239000011269 tar Substances 0.000 description 7
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 5
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 4
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 4
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 3
- 239000011338 soft pitch Substances 0.000 description 3
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 3
- -1 More specifically Substances 0.000 description 2
- SMWDFEZZVXVKRB-UHFFFAOYSA-N Quinoline Chemical compound N1=CC=CC2=CC=CC=C21 SMWDFEZZVXVKRB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012296 anti-solvent Substances 0.000 description 2
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 2
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 230000031864 metaphase Effects 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- WHRZCXAVMTUTDD-UHFFFAOYSA-N 1h-furo[2,3-d]pyrimidin-2-one Chemical compound N1C(=O)N=C2OC=CC2=C1 WHRZCXAVMTUTDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000006173 Larrea tridentata Nutrition 0.000 description 1
- 244000073231 Larrea tridentata Species 0.000 description 1
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229960002126 creosote Drugs 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 1
- 239000011325 microbead Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 239000008096 xylene Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、カーボン微粒子の製造方法に関し、
更に詳しくは、コールタールを原料として高級炭
素材の原料として極めて有用なメソカーボンマイ
クロビーズを高効率で得るとともに、QI分（キ
ノリン不溶分）を実質的に含まない、各種炭素材
の原料として有用なピツチ類を併せて製造する方
法に関する。
更に詳しくは、コールタールを原料として高級炭
素材の原料として極めて有用なメソカーボンマイ
クロビーズを高効率で得るとともに、QI分（キ
ノリン不溶分）を実質的に含まない、各種炭素材
の原料として有用なピツチ類を併せて製造する方
法に関する。
現在メソカーボンマイクロビーズは、アンチソ
ルベント法、希釈重力沈降法等により反応ター
ル、ピツチ等から分離収得されている。しかしな
がら、石油系溶媒を使用するアンチソルベント法
及び石炭系溶媒を使用する希釈重力沈降法のいず
れにおいても、大量の溶媒を必要とする為、溶媒
回収に大規模な設備と大量のエネルギーを必要と
する欠点がある。
ルベント法、希釈重力沈降法等により反応ター
ル、ピツチ等から分離収得されている。しかしな
がら、石油系溶媒を使用するアンチソルベント法
及び石炭系溶媒を使用する希釈重力沈降法のいず
れにおいても、大量の溶媒を必要とする為、溶媒
回収に大規模な設備と大量のエネルギーを必要と
する欠点がある。
本発明者は、この様な現状に鑑みて種々研究を
重ねた結果、コールタールを熱処理し、得られる
熱処理生成物を特定条件下に高温遠心分離する
か、或いはコールタールを特定条件下に高温遠心
分離することにより一次QI分（メタフエース）
を分離した後、得られる清澄液を特定条件下に熱
処理し、熱処理反応生成物を再度特定条件下に高
温遠心分離する場合には、メソカーボンマイクロ
ビーズが高効率で容易に得られることを見出し
た。即ち、本発明は、(i)コールタールを温度
300〜500℃、圧力常圧〜20Kg／cm2・Ｇの条件下に
0.5〜50時間熱処理する工程、(ii)得られる熱処理
反応生成物を150〜450℃で遠心分離することによ
り固形分と清澄液とを分離する工程、及び(iii)得ら
れる固形分を洗浄する工程を備えたことを特徴と
するカーボン微粒子の製造方法並びに(i)コール
タールを100〜400℃で遠心分離することにより固
形分と清澄液とを分離する工程、(ii)得られる清澄
液を温度300〜500℃、圧力常圧〜20Kg／cm2・Ｇの
条件下に0.5〜50時間熱処理する工程、(iii)得られ
る熱処理反応生成物を150〜450℃で遠心分離する
ことにより固形分と清澄液とを分離する工程、及
び(iv)得られる固形分を洗浄する工程を備えたこと
を特徴とするカーボン微粒子の製造方法に係る。
重ねた結果、コールタールを熱処理し、得られる
熱処理生成物を特定条件下に高温遠心分離する
か、或いはコールタールを特定条件下に高温遠心
分離することにより一次QI分（メタフエース）
を分離した後、得られる清澄液を特定条件下に熱
処理し、熱処理反応生成物を再度特定条件下に高
温遠心分離する場合には、メソカーボンマイクロ
ビーズが高効率で容易に得られることを見出し
た。即ち、本発明は、(i)コールタールを温度
300〜500℃、圧力常圧〜20Kg／cm2・Ｇの条件下に
0.5〜50時間熱処理する工程、(ii)得られる熱処理
反応生成物を150〜450℃で遠心分離することによ
り固形分と清澄液とを分離する工程、及び(iii)得ら
れる固形分を洗浄する工程を備えたことを特徴と
するカーボン微粒子の製造方法並びに(i)コール
タールを100〜400℃で遠心分離することにより固
形分と清澄液とを分離する工程、(ii)得られる清澄
液を温度300〜500℃、圧力常圧〜20Kg／cm2・Ｇの
条件下に0.5〜50時間熱処理する工程、(iii)得られ
る熱処理反応生成物を150〜450℃で遠心分離する
ことにより固形分と清澄液とを分離する工程、及
び(iv)得られる固形分を洗浄する工程を備えたこと
を特徴とするカーボン微粒子の製造方法に係る。
以下図面に示すフローシートを参照しつつ、本
発明を更に詳細に説明する。
発明を更に詳細に説明する。
第１図において、原料コールタールは、タンク
１からライン３を経て脱水塔５に送られ、ここで
引続く遠心分離時の操作温度よりも低い沸点の成
分はライン７から除去される。脱水塔５で得られ
た脱水タール又はピツチは、ライン１０を経て熱
処理装置１７に送られ、熱処理される。熱処理
は、通常温度300〜500℃、圧力常圧〜20Kg／cm2・
Ｇの条件下に0.5〜50時間程度行なう。この熱処
理によつて熱処理物中に二次QI分（メソフエー
ス）が形成される。
１からライン３を経て脱水塔５に送られ、ここで
引続く遠心分離時の操作温度よりも低い沸点の成
分はライン７から除去される。脱水塔５で得られ
た脱水タール又はピツチは、ライン１０を経て熱
処理装置１７に送られ、熱処理される。熱処理
は、通常温度300〜500℃、圧力常圧〜20Kg／cm2・
Ｇの条件下に0.5〜50時間程度行なう。この熱処
理によつて熱処理物中に二次QI分（メソフエー
ス）が形成される。
熱処理装置１７で得られた反応生成物は、必要
ならば、ライン１９を通つて減圧蒸留装置２１に
供給され、常法に従つて減圧蒸留される。ライン
２３から低沸点留分を除去された熱処理反応生成
物は、ライン２５を経て遠心分離機２７に供給さ
れる。遠心分離機２７における操作温度は、150
〜450℃である。この温度が150℃未満では、二次
QI分（メソフエース）の収率が低くなり、一方
450℃を上回る場合には、軟ピツチの分解や変質
を生じることが有り得る。遠心分離時の温度は、
200〜400℃とすることがより好ましい。遠心分離
機２７としては、上記温度範囲内で操作可能な各
種形式の装置が使用可能である。遠心力は、500
〜5000G程度とすることが好ましく、2000〜
4000G程度とすることがより好ましい。
ならば、ライン１９を通つて減圧蒸留装置２１に
供給され、常法に従つて減圧蒸留される。ライン
２３から低沸点留分を除去された熱処理反応生成
物は、ライン２５を経て遠心分離機２７に供給さ
れる。遠心分離機２７における操作温度は、150
〜450℃である。この温度が150℃未満では、二次
QI分（メソフエース）の収率が低くなり、一方
450℃を上回る場合には、軟ピツチの分解や変質
を生じることが有り得る。遠心分離時の温度は、
200〜400℃とすることがより好ましい。遠心分離
機２７としては、上記温度範囲内で操作可能な各
種形式の装置が使用可能である。遠心力は、500
〜5000G程度とすることが好ましく、2000〜
4000G程度とすることがより好ましい。
遠心分離機２７で分離された二次QI分は、ラ
イン２９から取り出され、洗浄装置３１におい
て、ライン３３から供給される洗浄油（ベンゼ
ン、トルエン、キシレン、クレオソート油等）に
より洗浄された後、洗浄油から分離されて、ライ
ン３５からメソカーボンマイクロビーズとして収
得される。尚、QI分の洗浄後の分離は、遠心分
離法、沈降法、炉過法、遠心炉過法等の任意の手
段で行なうことが出来る。
イン２９から取り出され、洗浄装置３１におい
て、ライン３３から供給される洗浄油（ベンゼ
ン、トルエン、キシレン、クレオソート油等）に
より洗浄された後、洗浄油から分離されて、ライ
ン３５からメソカーボンマイクロビーズとして収
得される。尚、QI分の洗浄後の分離は、遠心分
離法、沈降法、炉過法、遠心炉過法等の任意の手
段で行なうことが出来る。
遠心分離機２７において清澄液として得られ
る、実質的にQI分を含まない熱処理反応生成物
は、ライン３７を経て収得され、必要に応じ蒸留
される。
る、実質的にQI分を含まない熱処理反応生成物
は、ライン３７を経て収得され、必要に応じ蒸留
される。
或いは、第２図に示す如く、脱水塔５で得られ
た脱水タール又はピツチは、ライン１０を経て遠
心分離機１１に送られる。遠心分離時の温度は、
100〜400℃である。温度が100℃未満の場合には、
一次QI分（メタフエース）の除去が充分に行な
われ難く、一方400℃を上回る場合には、脱水タ
ール又はピツチの熱分解によるガス発生や変質を
生じる傾向が増大する。遠心分離時の温度は、
200〜350℃とすることがより好ましい。遠心分離
機１１としては、上記温度範囲内で操作可能な各
種形式の装置が使用可能である。遠心力は、通常
500〜4000G程度であり、2000〜3500Gとするこ
とがより好ましい。遠心分離機１１においてライ
ン１３から一次QI分を除去された清澄液は、ラ
イン１５から熱処理装置１７に送られ、引続き前
記と同様の熱処理、遠心分離及び洗浄処理に供さ
れる。
た脱水タール又はピツチは、ライン１０を経て遠
心分離機１１に送られる。遠心分離時の温度は、
100〜400℃である。温度が100℃未満の場合には、
一次QI分（メタフエース）の除去が充分に行な
われ難く、一方400℃を上回る場合には、脱水タ
ール又はピツチの熱分解によるガス発生や変質を
生じる傾向が増大する。遠心分離時の温度は、
200〜350℃とすることがより好ましい。遠心分離
機１１としては、上記温度範囲内で操作可能な各
種形式の装置が使用可能である。遠心力は、通常
500〜4000G程度であり、2000〜3500Gとするこ
とがより好ましい。遠心分離機１１においてライ
ン１３から一次QI分を除去された清澄液は、ラ
イン１５から熱処理装置１７に送られ、引続き前
記と同様の熱処理、遠心分離及び洗浄処理に供さ
れる。
本発明によれば、以下の如き効果が奏される。
(i) 溶媒を使用しないので、溶媒回収の為の大規
模な設備及び大量のエネルギーが不要となる。
模な設備及び大量のエネルギーが不要となる。
(ii) 高品質のメソカーボンマイクロビーズが得ら
れる。
れる。
(iii) QI分を重質的に含有しない良質のピツチが
併せて得られる。
併せて得られる。
(iv) 連続操業が可能で、工業的に有用である。
実施例 １
200℃以下の沸点留分を除去したコールタール
（一次QI分2.0％）を高温遠心分離し、清澄液（一
次QI分トレース）を得た。遠心分離機としては、
保有容積40の横型遠心分離機を使用し、回転数
3000rpm、遠心力2280G、温度200℃、処理量
1ton／hrの条件下に操作した。
（一次QI分2.0％）を高温遠心分離し、清澄液（一
次QI分トレース）を得た。遠心分離機としては、
保有容積40の横型遠心分離機を使用し、回転数
3000rpm、遠心力2280G、温度200℃、処理量
1ton／hrの条件下に操作した。
清澄液を温度385℃、圧力３Kg／cm2・Ｇの条件
下に14時間熱処理することにより、反応生成物
（二次QI分2.7重量％）を収率75％で得た後、上記
と同様の第二の遠心分離機を使用して、回転数
3000rpm、遠心分2280G、温度270℃、処理量
1ton／hrの条件下に再度遠心分離に供した。
下に14時間熱処理することにより、反応生成物
（二次QI分2.7重量％）を収率75％で得た後、上記
と同様の第二の遠心分離機を使用して、回転数
3000rpm、遠心分2280G、温度270℃、処理量
1ton／hrの条件下に再度遠心分離に供した。
分離された固形分をベンゼンで洗浄することに
より、QI＝95.3％、粒径５〜7μm、Ｃ／Ｈ＝2.0
の高品質メソカーボンマイクロビーズを脱水ター
ル基準による収率２％で得た。
より、QI＝95.3％、粒径５〜7μm、Ｃ／Ｈ＝2.0
の高品質メソカーボンマイクロビーズを脱水ター
ル基準による収率２％で得た。
又、第二の遠心分離機で得られた清澄液は、軟
化点39.1℃、BI＝24.2％、QI＝トレースの軟ピツ
チであり、その収率は、脱水コールタール基準で
70％であつた。
化点39.1℃、BI＝24.2％、QI＝トレースの軟ピツ
チであり、その収率は、脱水コールタール基準で
70％であつた。
実施例 ２
実施例１で使用したと同様のコールタールを実
施例１と同様にして高温遠心分離して得た清澄液
を温度395℃、圧力３Kg／cm2・Ｇの条件下に16時
間熱処理して、二次QI分4.4重量％の反応生成物
を収率78％で得た。得られた熱処理反応生成物を
実施例１と同様にして再度遠心分離に供した。
施例１と同様にして高温遠心分離して得た清澄液
を温度395℃、圧力３Kg／cm2・Ｇの条件下に16時
間熱処理して、二次QI分4.4重量％の反応生成物
を収率78％で得た。得られた熱処理反応生成物を
実施例１と同様にして再度遠心分離に供した。
分離された固形分を実施例１と同様にして洗浄
することにより、QI＝96.2％、粒径９〜12μm、
Ｃ／Ｈ＝2.0の高品質メソカーボンマイクロビー
ズを収率3.4％（脱水タール基準）で得た。
することにより、QI＝96.2％、粒径９〜12μm、
Ｃ／Ｈ＝2.0の高品質メソカーボンマイクロビー
ズを収率3.4％（脱水タール基準）で得た。
又、第二の遠心分離機で得られた清澄液は、軟
化点40.1℃、BI＝24.8％、QI＝トレースの軟ピツ
チであり、その収率は、72％（脱水タール基準）
であつた。
化点40.1℃、BI＝24.8％、QI＝トレースの軟ピツ
チであり、その収率は、72％（脱水タール基準）
であつた。
第１図及び第２図は、本発明方法の概要を示す
フローシートである。 １はコールタールタンク、５は脱水塔、１１は
第一の遠心分離機、１７は熱処理装置、２１は減
圧蒸留装置、２７は第二の遠心分離機、２９は二
次QI分取出しライン、３１はQI分洗浄装置、３
３は洗浄油供給ライン、３５はカーボンマイクロ
ビーズ取出しライン、３７は軟ピツチ取出しライ
ン。
フローシートである。 １はコールタールタンク、５は脱水塔、１１は
第一の遠心分離機、１７は熱処理装置、２１は減
圧蒸留装置、２７は第二の遠心分離機、２９は二
次QI分取出しライン、３１はQI分洗浄装置、３
３は洗浄油供給ライン、３５はカーボンマイクロ
ビーズ取出しライン、３７は軟ピツチ取出しライ
ン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ (i) コールタールを温度300〜500℃、圧力常
圧〜20Kg／cm2・Ｇの条件下に0.5〜50時間熱処
理する工程、 (ii) 得られる熱処理反応生成物を150〜450℃で遠
心分離することにより固形分と清澄液とを分離
する工程、及び (iii) 得られる固形分を洗浄する工程を備えたこと
を特徴とするカーボン微粒子の製造方法。 ２ (i) コールタールを100〜400℃で遠心分離す
ることにより固形分と清澄液とを分離する工
程、 (ii) 得られる清澄液を温度300〜500℃、圧力常圧
〜20Kg／cm2・Ｇの条件下に0.5〜50時間熱処理
する工程、 (iii) 得られる熱処理反応生成物を150〜450℃で遠
心分離することにより固形分と清澄液とを分離
する工程、及び (iv) 得られる固形分を洗浄する工程を備えたこと
を特徴とするカーボン微粒子の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58161049A JPS6051612A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | カ−ボン微粒子の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58161049A JPS6051612A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | カ−ボン微粒子の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6051612A JPS6051612A (ja) | 1985-03-23 |
| JPH0127968B2 true JPH0127968B2 (ja) | 1989-05-31 |
Family
ID=15727629
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58161049A Granted JPS6051612A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | カ−ボン微粒子の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6051612A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2782193B2 (ja) * | 1988-02-17 | 1998-07-30 | 大阪瓦斯株式会社 | メソカーボンマイクロビーズの乾燥方法 |
| DE69222926T2 (de) * | 1991-08-02 | 1998-03-05 | Osaka Gas Co Ltd | Verfahren zur herstellung gesinterter mesokohlenstoffmikrokugeln und deren qualitätskontrolle |
| KR100385574B1 (ko) * | 2001-02-10 | 2003-05-27 | 최만수 | 쉘 형상의 탄소 미세입자 제조방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58181711A (ja) * | 1982-04-19 | 1983-10-24 | Mitsui Cokes Kogyo Kk | メソカ−ボン・マイクロビ−ズの製造方法 |
| JPS59164604A (ja) * | 1983-03-11 | 1984-09-17 | Koa Sekiyu Kk | 高密度等方性炭素材の製造方法 |
-
1983
- 1983-08-31 JP JP58161049A patent/JPS6051612A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58181711A (ja) * | 1982-04-19 | 1983-10-24 | Mitsui Cokes Kogyo Kk | メソカ−ボン・マイクロビ−ズの製造方法 |
| JPS59164604A (ja) * | 1983-03-11 | 1984-09-17 | Koa Sekiyu Kk | 高密度等方性炭素材の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6051612A (ja) | 1985-03-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4139450A (en) | Solvent extraction of tar sand | |
| CN101294090A (zh) | 一种煤沥青的精制方法 | |
| US4640761A (en) | Process for preparing pitch | |
| CN109437116B (zh) | 从含硫废渣中提取硫磺的装置和方法 | |
| JPH0127968B2 (ja) | ||
| US4388173A (en) | Method and apparatus for distillation of oil shale | |
| US4257870A (en) | Process for the purification of undistillable solid-containing hydrocarbon fractions produced in coal-refining | |
| JPH0149316B2 (ja) | ||
| JPS6051783A (ja) | バインダ−の製造法 | |
| JPS61197688A (ja) | 石炭系重質物の精製方法 | |
| CA1078774A (en) | Process for manufacturing a carbonaceous material | |
| US4582591A (en) | Process for the separation of resinous substances from coal-base heavy oils and use of the fraction obtained | |
| JPH0149315B2 (ja) | ||
| JPS63139984A (ja) | オイルシエ−ルからのシエ−ルオイル回収装置 | |
| JPS5822070B2 (ja) | 石炭系重質油の精製方法 | |
| CN213172211U (zh) | 费托渣蜡的处理系统 | |
| JPS60255604A (ja) | メソカ−ボンマイクロビ−ズの製造法 | |
| JPS5924788A (ja) | キノリン不溶分を含まない抜頭タ−ルの製法 | |
| JPH0116877B2 (ja) | ||
| JPS6142593A (ja) | 石炭類の脱金属方法 | |
| JPH08259963A (ja) | 石炭熱分解ガス中のタールおよびダストの分離方法および装置 | |
| JPS5853036B2 (ja) | タ−ルスラツジの処理方法 | |
| JPH0236157B2 (ja) | ||
| NO119527B (ja) | ||
| CN115975715A (zh) | 一种废矿物油用于制备润滑油的再生基础油处理工艺 |