JPH0127424Y2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0127424Y2 JPH0127424Y2 JP1983180712U JP18071283U JPH0127424Y2 JP H0127424 Y2 JPH0127424 Y2 JP H0127424Y2 JP 1983180712 U JP1983180712 U JP 1983180712U JP 18071283 U JP18071283 U JP 18071283U JP H0127424 Y2 JPH0127424 Y2 JP H0127424Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- winding
- rectifying
- converter
- output voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 42
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 13
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 2
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔考案の技術分野〕
本考案はチヨツパー型DC−DCコンバータ、特
に特定の直流入力電圧から、その直流入力電圧と
異なる直流出力電圧を得ることのできるチヨツパ
ー型DC−DCコンバータに関するものである。
に特定の直流入力電圧から、その直流入力電圧と
異なる直流出力電圧を得ることのできるチヨツパ
ー型DC−DCコンバータに関するものである。
従来、この種のチヨツパー型DC−DCコンバー
タとして第1図に示す回路構成のものが知られて
いる。
タとして第1図に示す回路構成のものが知られて
いる。
同図において、Eは所定の直流入力電圧V1を
出力する直流電源、1はスイツチング手段で、予
め設定した周期Tで直流電圧をスイツチングし、
交流出力を発生するようになつている。その交流
出力はダイオードDからなる整流手段2により整
流され、さらに平滑用のチヨークコイルL及びコ
ンデンサCにより平滑されて出力端子3に前記直
流入力電圧V1と異なる直流出力電圧V0を得るよ
うにしている。
出力する直流電源、1はスイツチング手段で、予
め設定した周期Tで直流電圧をスイツチングし、
交流出力を発生するようになつている。その交流
出力はダイオードDからなる整流手段2により整
流され、さらに平滑用のチヨークコイルL及びコ
ンデンサCにより平滑されて出力端子3に前記直
流入力電圧V1と異なる直流出力電圧V0を得るよ
うにしている。
4は制御回路で、直流出力電圧V0の変化を検
出し、スイツチング手段1のオン時間t1を制御す
るようになつている。
出し、スイツチング手段1のオン時間t1を制御す
るようになつている。
上記構成のチヨツパー型DC−DCコンバータに
おいて、第1図のA点の電圧波形に着目すると、
第2図に示すようにスイツチング手段1のオン時
間t1の間は直流入力電圧V1よりスイツチング手段
1の電圧降下Vsだけ低下した電圧波形が得られ
る。
おいて、第1図のA点の電圧波形に着目すると、
第2図に示すようにスイツチング手段1のオン時
間t1の間は直流入力電圧V1よりスイツチング手段
1の電圧降下Vsだけ低下した電圧波形が得られ
る。
また、ダイオードDのオン時間t2の間はそのダ
イオードDの順電圧Vdだけ負側に下つた電圧波
形が得られる。
イオードDの順電圧Vdだけ負側に下つた電圧波
形が得られる。
そして、オン時間t1,t2と、直流入力電圧V1、
直流出力電圧V0との関係は(1)式で表わすことが
できる。
直流出力電圧V0との関係は(1)式で表わすことが
できる。
t1・(V1−Vs−V0)=t2・(V0+Vd) …(1)
上記(1)式を変形してデユーテイサイクルDS=
t1/Tを求めると近似的に(2)式が得られる。
(Vd,Vsを無視) DS=t1/T=V0/V1 …(2) (2)式から明らかなように、上記チヨツパー型
DC−DCコンバータのデユーテイサイクルDSは
直流出力電圧V0と直流入力電圧V1との比で定ま
ることになる。
t1/Tを求めると近似的に(2)式が得られる。
(Vd,Vsを無視) DS=t1/T=V0/V1 …(2) (2)式から明らかなように、上記チヨツパー型
DC−DCコンバータのデユーテイサイクルDSは
直流出力電圧V0と直流入力電圧V1との比で定ま
ることになる。
例えば、直流入力電圧V1=50V、直流出力電
圧V0=5Vとすると、デユーテイサイクルDSは1/
10=10%となる(但し、周期Tは一定であるもの
とする。)。
圧V0=5Vとすると、デユーテイサイクルDSは1/
10=10%となる(但し、周期Tは一定であるもの
とする。)。
したがつて、デユーテイサイクルDSが小さく
なつた場合には、オン時間t1が短くなり、ダイオ
ードDのオン時間t2は長くなる。
なつた場合には、オン時間t1が短くなり、ダイオ
ードDのオン時間t2は長くなる。
オン時間t1が短いとスイツチング手段1のスイ
ツチングロスが増大するとともにチヨークコイル
L、コンデンサCによる平滑効果が減少すること
になる。
ツチングロスが増大するとともにチヨークコイル
L、コンデンサCによる平滑効果が減少すること
になる。
一方、直流入力電圧V1が高い場合、スイツチ
ング手段1の電圧降下Vsは無視し得る値となる
のに対し、ダイオードDの順電圧Vdによるロス
は直流入力電圧V1の高低にかかわりなく実際は
無視し得ない。この傾向は直流出力電圧V0が低
いほど顕著である。
ング手段1の電圧降下Vsは無視し得る値となる
のに対し、ダイオードDの順電圧Vdによるロス
は直流入力電圧V1の高低にかかわりなく実際は
無視し得ない。この傾向は直流出力電圧V0が低
いほど顕著である。
上述したようにチヨツパー型DC−DCコンバー
タにおいては、特に直流出力電圧V0が低電圧の
場合整流手段2のダイオードDのオン時間t2が極
端に短いと損失が増大する。
タにおいては、特に直流出力電圧V0が低電圧の
場合整流手段2のダイオードDのオン時間t2が極
端に短いと損失が増大する。
しかしながら、第1図に示すDC−DCコンバー
タにおいては、既述したように直流出力電圧V0
が低いほどデユーテイサイクルDSが小さく、ダ
イオードDのオン時間t2が長くなつて損失が増大
する欠点を有している。
タにおいては、既述したように直流出力電圧V0
が低いほどデユーテイサイクルDSが小さく、ダ
イオードDのオン時間t2が長くなつて損失が増大
する欠点を有している。
本考案は上記事情に鑑みてなされたものであ
り、直流入力電圧V1、直流出力電圧V0の値のい
かんにかかわらず、任意のデユーテイサイクル
DSの設定が可能で低損失のチヨツパー型DC−
DCコンバータの提供を目的とするものである。
り、直流入力電圧V1、直流出力電圧V0の値のい
かんにかかわらず、任意のデユーテイサイクル
DSの設定が可能で低損失のチヨツパー型DC−
DCコンバータの提供を目的とするものである。
上記目的を達成するための本考案の概要は直流
入力電圧をスイツチング手段により交流電圧に変
換し、その交流電圧を整流手段により整流して直
流出力電圧を得るようにしてなるチヨツパー型
DC−DCコンバータにおいて、前記整流手段は、
1次巻線の巻始め側を入力端子とし2次巻線の巻
終り側を出力端子とすると共に、1次巻線、2次
巻線の巻数比がこの整流手段への入力電圧、出力
電圧間の差電圧と出力電圧との比に対し逆数とな
るように設定した整流用トランスと、この整流用
トランスの2次巻線の巻始め側に接続した整流素
子とを有するものである。
入力電圧をスイツチング手段により交流電圧に変
換し、その交流電圧を整流手段により整流して直
流出力電圧を得るようにしてなるチヨツパー型
DC−DCコンバータにおいて、前記整流手段は、
1次巻線の巻始め側を入力端子とし2次巻線の巻
終り側を出力端子とすると共に、1次巻線、2次
巻線の巻数比がこの整流手段への入力電圧、出力
電圧間の差電圧と出力電圧との比に対し逆数とな
るように設定した整流用トランスと、この整流用
トランスの2次巻線の巻始め側に接続した整流素
子とを有するものである。
以下に本考案の一実施例を第3図を参照して説
明する。尚、第1図に示すチヨツパー型DC−DC
コンバータと同一部分には同一の符号を付す。
明する。尚、第1図に示すチヨツパー型DC−DC
コンバータと同一部分には同一の符号を付す。
第3図において、整流手段2は1次巻線N1、
2次巻線N2を有する整流用トランスTと整流素
子Dとを有し、1次巻線N1の巻き始め側をスイ
ツチング手段1に、2次巻線N2の巻き始め側を
整流素子Dにそれぞれ接続するとともに、1次巻
線N1、2次巻線N2の巻き終り側をともに出力端
子3に接続し、整流素子Dを接地してなるもので
ある。
2次巻線N2を有する整流用トランスTと整流素
子Dとを有し、1次巻線N1の巻き始め側をスイ
ツチング手段1に、2次巻線N2の巻き始め側を
整流素子Dにそれぞれ接続するとともに、1次巻
線N1、2次巻線N2の巻き終り側をともに出力端
子3に接続し、整流素子Dを接地してなるもので
ある。
上記構成のDC−DCコンバータにおいて、B点
の波形に着目すると直流入力電圧V1、直流出力
電圧V0とスイツチング手段1のオン時間t1、整流
素子Dのオン時間t2との関係は近似的に(3)式で表
わすことができる。(Vs,Vdを無視) t1・(V1−V0)=t2・V0・n1/n2 …(3) (但し、n1は1次巻線N1の巻数、n2は2次巻
線N2の巻数) (3)式を変形して、デユーテイサイクルDSを求
めると(4)式を得る。
の波形に着目すると直流入力電圧V1、直流出力
電圧V0とスイツチング手段1のオン時間t1、整流
素子Dのオン時間t2との関係は近似的に(3)式で表
わすことができる。(Vs,Vdを無視) t1・(V1−V0)=t2・V0・n1/n2 …(3) (但し、n1は1次巻線N1の巻数、n2は2次巻
線N2の巻数) (3)式を変形して、デユーテイサイクルDSを求
めると(4)式を得る。
DS=t1/T=1/n2/n1(V1−V0/V0)+1 …(4)
(4)式から明らかなように、例えば(V1〜
V0)/V0=9となる場合にn2/n1=1/9とな
るように巻数n1,n2を設定すると、デユーテイサ
イクルDS=50%とすることができる。同様に
(V1−V0)/V0=3となる場合に、n2/n1=1/
6となるように巻数n1,n2を設定すればDS≒
66.7%となる。
V0)/V0=9となる場合にn2/n1=1/9とな
るように巻数n1,n2を設定すると、デユーテイサ
イクルDS=50%とすることができる。同様に
(V1−V0)/V0=3となる場合に、n2/n1=1/
6となるように巻数n1,n2を設定すればDS≒
66.7%となる。
このように、1次巻線N1、2次巻線N2の巻数
比n2/n1を予め設定された直流入力電圧V1、直
流出力電圧V0の差電圧と直流出力電圧V0との比
(V1−V0)/V0に対応させて適宜選定すること
により、所望のデユーテイサイクルDSを得るこ
とができ、整流素子Dのオン時間t2が長くなりす
ぎるためその順電圧Vdに基づく損失が増大する
という従来の欠点を防止することができる。
比n2/n1を予め設定された直流入力電圧V1、直
流出力電圧V0の差電圧と直流出力電圧V0との比
(V1−V0)/V0に対応させて適宜選定すること
により、所望のデユーテイサイクルDSを得るこ
とができ、整流素子Dのオン時間t2が長くなりす
ぎるためその順電圧Vdに基づく損失が増大する
という従来の欠点を防止することができる。
第4図は、本考案の他の実施例を示すもので、
第3図に示すDC−DCコンバータと同一部分には
同一符号を付して示す。
第3図に示すDC−DCコンバータと同一部分には
同一符号を付して示す。
第3図に示すDC−DCコンバータとの相違は、
整流手段2′として、2次巻線N2′の巻始め側と
1次巻線N1′の巻終り側との接続点にタツプKを
設けた整流用トランスTを用い、その1次巻線
N1′の巻き始めをスイツチング手段1に、2次巻
線N2′の巻き終りを出力端子3にそれぞれ接続す
るとともにタツプKに整流素子Dを接続したこと
にある。
整流手段2′として、2次巻線N2′の巻始め側と
1次巻線N1′の巻終り側との接続点にタツプKを
設けた整流用トランスTを用い、その1次巻線
N1′の巻き始めをスイツチング手段1に、2次巻
線N2′の巻き終りを出力端子3にそれぞれ接続す
るとともにタツプKに整流素子Dを接続したこと
にある。
1次巻線N1′の巻数をm1、2次巻線N2′の巻数
をm2とし、(m1+m2):m2=n1:n2とすることに
より整流手段2′は前記整流手段2と電気的に等
価となる。
をm2とし、(m1+m2):m2=n1:n2とすることに
より整流手段2′は前記整流手段2と電気的に等
価となる。
したがつて、第4図に示すDC−DCコンバータ
も第3図に示すものと同様、巻数m1,m2を適宜
選定することにより、所望のデユーテイサイクル
DSを得ることができる。
も第3図に示すものと同様、巻数m1,m2を適宜
選定することにより、所望のデユーテイサイクル
DSを得ることができる。
本考案は、上述した実施例に限定されるもので
はなく、種々の変形が可能であることは言うまで
もない。
はなく、種々の変形が可能であることは言うまで
もない。
以上説明した本考案によれば、整流用トランス
の巻数比及び接続態様を上述したように構成し、
かつ、整流素子を2次巻線の巻始め側に接続した
ことにより、任意のデユーテイサイクルを得るこ
とができ低損失化に寄与し得るチヨツパー型DC
−DCコンバータを提供することができる。
の巻数比及び接続態様を上述したように構成し、
かつ、整流素子を2次巻線の巻始め側に接続した
ことにより、任意のデユーテイサイクルを得るこ
とができ低損失化に寄与し得るチヨツパー型DC
−DCコンバータを提供することができる。
第1図は従来のチヨツパー型DC−DCコンバー
タの回路構成図、第2図は同上のA点の電圧波形
図、第3図は本考案のDC−DCコンバータの一実
施例の回路構成図、第4図は本考案のDC−DCコ
ンバータの他の実施例を示す回路構成図である。 1……スイツチング手段、2……整流手段、
V1……直流入力電圧、V0……直流出力電圧、T
……整流用トランス、N1……1次巻線、N2……
2次巻線、D……整流素子。
タの回路構成図、第2図は同上のA点の電圧波形
図、第3図は本考案のDC−DCコンバータの一実
施例の回路構成図、第4図は本考案のDC−DCコ
ンバータの他の実施例を示す回路構成図である。 1……スイツチング手段、2……整流手段、
V1……直流入力電圧、V0……直流出力電圧、T
……整流用トランス、N1……1次巻線、N2……
2次巻線、D……整流素子。
Claims (1)
- 直流入力電圧をスイツチング手段により交流電
圧に変換し、その交流電圧を整流手段により整流
して直流出力電圧を得るようにしてなるチヨツパ
ー型DC−DCコンバータにおいて、前記整流手段
は、1次巻線の巻始め側を入力端子として2次巻
線の巻終り側を出力端子とすると共に、1次巻
線、2次巻線の巻数比がこの整流手段への入力電
圧、出力電圧間の差電圧と出力電圧との比に対し
逆数となるように設定した整流用トランスと、こ
の整流用トランスの2次巻線の巻始め側に接続し
た整流素子とを有することを特徴とするチヨツパ
ー型DC−DCコンバータ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18071283U JPS6089783U (ja) | 1983-11-21 | 1983-11-21 | チヨツパ−型dc−dcコンバ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18071283U JPS6089783U (ja) | 1983-11-21 | 1983-11-21 | チヨツパ−型dc−dcコンバ−タ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6089783U JPS6089783U (ja) | 1985-06-19 |
JPH0127424Y2 true JPH0127424Y2 (ja) | 1989-08-16 |
Family
ID=30391762
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18071283U Granted JPS6089783U (ja) | 1983-11-21 | 1983-11-21 | チヨツパ−型dc−dcコンバ−タ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6089783U (ja) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5510399B2 (ja) * | 1972-10-17 | 1980-03-15 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5843431Y2 (ja) * | 1978-07-07 | 1983-10-01 | ソニー株式会社 | スイツチングレギユレ−タ回路 |
-
1983
- 1983-11-21 JP JP18071283U patent/JPS6089783U/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5510399B2 (ja) * | 1972-10-17 | 1980-03-15 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6089783U (ja) | 1985-06-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS5931245B2 (ja) | 電源電圧制御型増幅器 | |
JP4392975B2 (ja) | 定電力出力直流電源装置 | |
JP3038304B2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
JPH0127424Y2 (ja) | ||
JP2607569B2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
EP0802615A2 (en) | Switching power source apparatus | |
JPS58116070A (ja) | Dc−dcコンバ−タ | |
JPH0315272A (ja) | Ac/dcコンバータ | |
JP2776152B2 (ja) | スイッチングレギュレ−タ | |
JP3019717B2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
JP2526136Y2 (ja) | 電源回路 | |
JPS6110382Y2 (ja) | ||
JPH0641385U (ja) | 降圧型チョッパ式電源回路 | |
JPS6230465Y2 (ja) | ||
JPH08130869A (ja) | Dc−dcコンバータ | |
JP2861250B2 (ja) | スイッチング電源の整流平滑回路 | |
JPH08149809A (ja) | スイッチング電源回路 | |
JP2795229B2 (ja) | Dc−dcコンバータ | |
JP2857794B2 (ja) | 安定化電源装置 | |
JPH0834685B2 (ja) | スイッチングレギュレータ | |
JPH065387U (ja) | スイッチング電源装置 | |
JP3301147B2 (ja) | 電源装置 | |
JPH0866038A (ja) | スイッチング電源 | |
JPH0576168A (ja) | Ac−dcコンバータ | |
JPH05324107A (ja) | 電源装置 |