JPH01267322A

JPH01267322A - Ｌｎｇ基地における発電方法及び装置

Info

Publication number: JPH01267322A
Application number: JP9531188A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Yoshida; 弘吉田; Yoshimi Ezaki; 江崎　義美; Koichi Kito; 鬼頭　孝一; Akira Yanoma; 章矢野間; Junichi Sakaguchi; 順一坂口; Takaharu Nitta; 新田　隆治; Kenichi Okuda; 健一奥田; Hiroshi Yanagioka; 柳岡　洋
Original assignee: Chiyoda Corp; Chubu Electric Power Co Inc; Chiyoda Chemical Engineering and Construction Co Ltd
Current assignee: Chiyoda Corp; Chubu Electric Power Co Inc; Chiyoda Chemical Engineering and Construction Co Ltd
Priority date: 1988-04-18
Filing date: 1988-04-18
Publication date: 1989-10-25
Anticipated expiration: 2012-07-16
Also published as: JP2630978B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔技術分野〕本発明は液化天然ガス（以下Ｌ−ＮＧという）の再ガス
化において得られる冷熱°を用いかつ水素貯蔵合金を利
用した発電方法に関する。

〔従来技術〕

従来技術としてのＬＮＧ冷熱発電には、ランキンサイク
ルによるＬＮＧ直膨方式及び単一媒体中間熱媒体方式（
以下単一媒体方式という）、混合媒体中間熱媒体方式（
以下混合媒体方式という）などがある。しかしながら、
ＬＮＧ直膨方式はガス化した天然ガスをタービンに導入
する方式のため、ガス化するまでの冷熱は廃棄されてし
まい冷熱の回収率が低い、また、単一媒体方式は媒体の
蒸発及び凝縮を利用するため、ＬＮＧ気化曲線に沿った
冷熱の回収ができず、有効な冷熱利用ができない上に、
第６図に示したように媒体を昇圧するためにポンプを必
要とするため発電された電力の全てを利用することがで
きない、また、混合媒体方式は混合媒体の凝縮曲線をＬ
ＮＧ気化曲線に近接させることができるので、冷熱の利
用を効果的に実施できるため、単一媒体方式に比較して
ＬＮＧ単位量当りのタービン出力を大きくできるという
特長があるが、反面、構成機器が多流体熱交換器などを
使うため運転制御が複雑となり、また設備コスト増加な
どの難点をもたらすことが多いという欠点がある。

〔目　　　的〕

本発明はＬＮＧの再ガス化の際の冷熱を低熱源とし、水
素貯蔵合金の低温領域での特性を利用することにより、
中間熱媒体方式冷熱発電に不可欠の媒体昇圧ポンプが不
要となり、単一媒体中間熱媒体方式や混合媒体中間熱媒
体方式に代わる新しい発電方法を提供すると共に冷熱を
有効に利用することを目的とする。

〔構　　成〕本発明によれば、ＬＮＧの再ガス化において得られる冷
熱を熱媒体で回収して低熱源として用い、また、低熱源
よりも５０℃程度以上高い温度の熱源を熱媒体で回収し
て高熱源として用い、吸蔵水素を放出した水素貯蔵合金
を前記低熱源により冷却する冷却工程と、水素を吸蔵し
た水素貯蔵合金を前記高熱源により加熱する加熱工程と
を同時に行い、前記加熱工程の水素貯蔵合金から放出さ
れた水素を発電機と連結したガスタービンに導入して該
ガスタービンを駆動させた後、該ガスタービンで膨張低
圧下した水素を前記冷却工程の水素貯蔵合金に吸蔵させ
、前記水素放出及び水素吸蔵を反復繰り返すことにより
発電を行うことを特徴とする水素貯蔵合金を利用したＬ
ＮＧ冷熱発電方法が提供される。

本発明における低熱源となるＬＮＧ再ガス化において得
られる冷熱の一部は、従来、上記した様な冷熱発電とし
て回収されているが、その多くはＯＲＶ　（オープン・
ラック・ベーパライザー）やＳＭＶ　（サブマージド・
コンパッション・ベーパライザー）による再ガス化で海
水等に廃棄されていた０本発明の発電方法は、　ＬＮＧ
の再ガス化設備において、中間熱媒体方式冷熱発電等の
従来のＬＮＧ冷熱発電に代えて適用してもよく、また、
ＯＲＶ等気化装置の負荷を低減するために適用してもよ
い。

本発明の低熱源はＬＮＧの冷熱を直接用いてもよいし、
またＬＮＧと熱媒体とを熱交換させ、ＬＮＧを昇温気化
させると共に冷熱を熱媒体で回収して得ることができる
。熱媒体としては、従来から用いられているＲ１１．Ｒ
１２，Ｒ２２等フロンの他、例えば、メチレンクロライ
ド、トリクロロエチレン等のＬＮＧとの熱交換でも固化
せず流動性を保ちかつ常温においても気化しない液状物
であればよい、但し、フロンは大気圏のオゾン破壊が問
題となっているので、フロン以外の熱媒体を用いるのが
好ましく、本発明においては水素そのものを使用するこ
ともでき、水素は熱伝導度が大きく、伝熱係数が大きく
なる利点がある。さらに水素を熱媒体とする場合には、
水素貯蔵合金タンクに熱媒体としての冷却又は加温水素
を導入し、水素貯蔵合金と直接熱交換させることができ
る。この場合、間接的熱交換を行う他の熱媒体と異なり
、水素貯蔵合金タンク内に熱交換コイル等の装置が不要
となり、設備的に小型化でき、設備費も軽減できる利点
もある。

本発明で用いる水素貯蔵合金は、ＴｉＺｒ系のＴｉＺｒ
ＣｒＦｅや、　Ｔ１Ｃｒ系のＴ１Ｃｒ、　、ａや、Ｍｎ
Ｎｉ系のＭｎＮ１５−ｔｉＣＯ１１ｅｔｉ等種々の合金
を操作条件に合せて用いることができる。

本発明における高熱源は低熱源よりも５０”Ｃ程度以上
高い温度域のものであればよ（１例えば、空気、海水等
液体または気体が使用でき、また冷熱回収された再ガス
化ＬＮＧガスや常温以上の温度を持つ排熱も使用可能で
ある。

さらに水素貯蔵合金を利用する場合は、高熱源と低熱源
との温度差が同じである場合には、より低温側で利用す
る方がより大きな圧縮比を得ることができるという一般
的な特性が水素貯蔵合金にはあり１発電の効率が向上す
る。

本発明の第１実施例の系統図である第１図を参照しつつ
本発明をさらに詳しく説明する。第１図において、１は
水素を吸蔵した水素貯蔵合金町の入った容器、２は吸蔵
水素を放出した水素貯蔵合金片２の入った容器、３はガ
スタービン、４は回転軸１６でガスタービンに連結する
発電機を示す。

第１図に示した装置系において、水素貯蔵合金としてＴ
ｉＺｒ系合金を用い３方弁１２及び１３を閉じると共に
、高熱源熱交換器１７で２０℃大気により加熱され１５
℃となった熱媒体メチレンクロライドをライン５を通し
て容器１内に導入して水素貯蔵合金Ｍ□を間接加熱し、
熱媒体は５℃となる（予熱工程）。

同時に低熱源熱交換器１８でメタン９１．６モル％、エ
タン４．１モル％、プロパン２．７モル％、ｎ−ブタン
１．５モル％、窒素０．１モル％の組成で、圧力６４Ｋ
ｇ／　ａＪ、温度−１５３℃のＬＮＧにより冷却され一
９０℃となった熱媒体メチレンクロライドをライン６を
通して容器２に導入して水素貯蔵合金Ｍ２を間接冷却し
、熱媒体は一７０℃に昇温する（予冷工程）、これによ
り水素貯蔵合金もが約−２０℃に加熱され吸蔵されてい
た水素が放出され、容器１及びライン８．９内には、温
度θ℃及び圧力１５Ｋｇｏａｌの水素が充満′される０
次に。

３方弁１２をライン８とライン１４とが連結するように
。

また３方弁１３をライン１５とライン１１とが連結する
ようにそれぞれ開き、その結果、容器１及びライン８．
９内の水素はガスタービン３に導入され、ここでガスタ
ービン３及びそれに連結された発電機４を駆動させた後
、ライン１１を通って容器２に入る。

ここで圧力がＬＫｇ／ｄとなっている水素は約−６０℃
に冷却された水素貯蔵合金Ｍ２に吸蔵される（水素放出
・吸蔵工程）。水素貯蔵合金Ｍ□が加熱により水素を放
出し、又水素貯蔵合金Ｍ２が冷却により水素を吸蔵する
間、容器１内の水素圧及び温度は容器２内の水素圧及び
温度より高く、容器１と容器２との間には圧力差が生じ
る。この水素圧差によって容器１及び２の間に設置され
たガスタービン３が駆動され、出力を得ることができる
。

次に、水素貯蔵合金に□からの水素の放出が終わった後
、３方弁１２及び１３を閉じるとともに、ライン５及び
ライン６に設置されたバルブの開閉を逆にし、ライン６
を通して高温の熱媒体（１５℃）を容器２に導入して水
素貯蔵合金Ｍ２を間接加熱し、同時にライン５を通して
低温の熱媒体（−９０℃）を容器１に導入して水素貯蔵
合金Ｎ８を間接冷却する。この場合は水素の流れは上記
の操作と逆となり、水素貯蔵合金ちは、その加熱により
吸蔵していた水素を放出し、容器２及びライン１０，１
１内には高温、高圧の水素が充満される０次に、３方弁
１２をライン１０とライン１４とが連結するように、ま
た３方弁１３をライン１５とライン９とが連結するよう
にそれぞれ開き、その結果、容器２及びライン１０．１
１内の水素はガスタービン３に導入され、ここでガスタ
ービン３及びそれに連結された発電機４を駆動させた後
、ライン９を通って容器１に入る。そして低温、低圧の
条件で水素貯蔵合金に□に吸蔵される。この場合、前記
とは逆に容器１内の水素圧及び温度は容器２内の水素圧
及び温度より低くなり、容器２から容器１へと水素の流
れが生じ、ガスタービン３は、この水素圧力差によって
駆動される。

前記のような操作を繰り返すことによってガスタービン
３を駆動させ、出力を得ることができ、従来の中間媒体
冷熱発電で不可欠であった媒体昇圧のポンプは不要とな
る。

尚、低熱源と高熱源の温度差は５０℃程度以上あれば前
記関係により水素圧差を得てガスタービンを駆動出来る
が、より低温側に低熱源を設置することにより、より高
い圧縮比を得ることが出来、発電効率は向上する。

一方、ＬＮＧはタンク２４から抜き出され、ポンプ２５
及び２６により６４Ｋｇ／　ａＪまで昇圧され、温度−
１５３℃で熱交換器１８に入り、熱媒体に冷熱を与え、
圧力４２Ｋｇ／ｃｊ、温度−７５℃となり、気液混相で
ライン１９を経て他の系へ送られ、完全に気化させる０
例えば第１図に示したようにライン１９から熱交換器２
０に入り、そこで海水温水と熱交換し、圧力３９Ｋｇ／
ｄ、温度２７℃となり完全に気化され、タービン２１及
びそれに連結される発電機２２を駆動して電力を発生し
た後、圧力８．５Ｋｇ／ａ＃、温度−４５℃となり。

さらに熱交換器２３での海水との熱交換により、圧力８
．５にｇｏａ＆、温度Ｏ〜１０℃のガスとして後続の需
要先に送ってもよい。

第１図に示した発電装置系は、本発明の発電原理を示す
もので、平準化された発電を連続的に得ることができな
いが、水素貯蔵合金の入った多数の容器を組み合わせる
ことにより、平準化された発電を連続的に得ることがで
きる。

例えば、水素放出及び水素吸蔵が連続的に行われるよう
に、所定時間間隔を置いて、４基の容器に対し、予熱、
水素放出、予冷、水素吸蔵の４工程を順次繰返して行わ
せるようにしてもよい、又。

６基の容器を用い、予熱、第１水素放出、第２水素放出
２予冷、第１水素吸蔵、第２水素吸蔵の６エ程を順次繰
り返して行い、より平準化することもできる。

第２図は１本発明の第２実施例によるＬＮＧ冷熱発電の
系統図であって、ＬＮＧの冷熱を２段で回収するもので
ある。各機器の符号は第１図と同一のものは、同一符号
とし、１’、２’・・・等は第１図の１．２・・・に該
当する。

この場合、Ｍｌ及びＭ２の水素貯蔵合金は、上記のＴｉ
Ｚｒ系低温用合金を用い１Ｍ□′及びＭ、／の水素貯蔵
合金にはＭｎＮｉ系の高温用合金を用い、第１図と同様
に各段の冷熱を用いてタービン３及び３′を駆動させ発
電させる。　ＬＮＧは温度−７０℃、圧力４２Ｋｇ／ｃ
ｊで熱交換器１８’に入り、熱媒体と熱交換され、温度
−５０℃、圧力４０Ｋｇ／ａＪとなる。

第３図は１本発明の第３実施例によるＬＮＧ冷熱発電の
系統図であって、ＬＮＧの冷熱を直接水素貯蔵合金阿、
で回収し、タービン３からの低圧水素を吸蔵し、一方、
ＬＮＧ再ガス化ガスで水素貯蔵合金Ｍ１を加温し貯蔵水
素を放出させ、高圧水素をタービンに導入するものであ
る。操作は第１図と同様である。

第４図は１本発明の第４実施例によるＬＮＧ冷熱発電の
系統図であって、水素貯蔵合金Ｍ１及びＭ２の容器とし
て多流体熱交換器を用い、低熱源のＬＮＧと。

高熱源の海水を熱交流体として流通させ、水素貯蔵合金
も及びＭ２を加温及び冷却するものである。

操作は第１図と同様である。

第５図は、本発明によるＬＮＧ冷熱発電システムの系統
図を示すものである。Ｖ−ｔで示されるＬＮＧ！？槽に
は、液化天然ガスが０．１５Ｋｇ／ｃＪ以下のほぼ常圧
で約−１６２℃にて保持さ、れている。ＬＮＧ貯槽（Ｖ
−１）の底面は外部からの熱侵入を防ぐための高床式の
コンクリート平板の上にある。大略４００Ｍ１の発電量
に対応するＬＮＧ　１００Ｔ／Ｈがライン（Ｌ−１）を
経てｐ−ｉのサブマージ型ポンプによって抜出され、約
２９Ｋｇ／ｄまで加圧される。加圧されたＬＮＧはライ
ン（Ｌ−２）でＨ−３のプレートフィン型多流体熱交換
器の下部に入り、せまい間隙を上昇しながらバブルポイ
ントに達し、蒸発がはじまる。ＬＮＧは一般にメタン以
外に重質分を含み、典型的にはメタンより重いエタン４
〜８モルＸ、プロパン２〜５モルｚ、ｎ−ブタン０゜６
〜２モル％を含み、メタンは９０モル２前後である。Ｌ
ＮＧはライン（Ｌ−７）から多流体熱交換器（Ｈ−３）
に入った下降流の熱媒体フロン旧２とＲ２２の混合物と
向流的に熱交換しながら上昇し、蒸発を完了後約−９３
℃、２７Ｋｇ／　ｄで多流体熱交換器（ＩＩ−３）を出
る。多流体熱交換器（Ｈ−３）からのガスは次いで）ｌ
−４で示されるＯＲＶへ送られ、海水との熱交換により
、２５Ｋｇ／　ｃｉ、０℃と完全に加温ガス化され、次
いで例えば、ガスタービン（図示せず）へ送られ、発電
機を屏動し、電力を発生する。

一方、蒸発するＬＮＧとの熱交換により、多流体熱交換
器（Ｈ−３）にて−７０℃から一９０℃へ冷却された熱
媒体は、熱媒体第２貯槽（Ｖ−２）を経テ、　１２００
Ｔ／Ｈでポンプ（Ｐ−２）によってライン（Ｌ−６）を
通りＴｉＺｒＣｒＦｅ系から成る第２水素貯蔵合金タン
ク（ト２）へ送られ、同合金を冷却する。冷却された合
金は水素膨張タービン（Ｅ−１）序らライン（Ｌ、−１
３）及び（Ｌ、−１４）を経て来る約−６５℃、０．１
Ｋｇ／ａＪの低温、低圧の水素を吸蔵する。吸蔵する水
素のための吸着熱提供した冷媒は一７０℃に温められて
第２水素吸蔵合金タンク（ト２）を出て、ライン（Ｌ−
６）及び（Ｌ−７）を経て再び多流体熱交換器（Ｉ？−
３）にて−９０℃まで冷却される。

第１水素貯蔵合金タンク（トｌ）の加熱は、熱媒体循環
により熱媒体ヒーター（Ｈ−５）にて行なわれる。

海水が通常この加温のためにつかわれ、熱媒体は０℃よ
り２０℃へ加温される。海水温度は、勿論、季節によっ
て変動があるので、熱媒体を温度を一定にするよりはむ
しろ水素の発生量を可変にしたほうが経済性にすぐれる
。

第１水素貯蔵合金タンク（ト１）は熱媒体第１貯槽（Ｖ
−３）からライ：／　（Ｌ−８）、（Ｌ−９）を通じて
入り上記ヒーター（Ｈ−５）で加温された約２０℃の熱
媒体によって加熱され、合金中に吸蔵されていた水素は
、圧力１０Ｋｇ／ｄ、温度−５℃の高圧水素にて第１水
素貯蔵合金タンク（ト１）より出て水素膨張タービン（
Ｅ−１）にて約０．１Ｋｇ／ａＪの常圧より僅が高い圧
力まで膨張され電力を発生する。吸蔵されていた水素が
放出されつくすと、水素ガスの膨張タービンへの流人が
なくなるので、今度はバルブを切換えて第２水素貯蔵合
金タンク（ト２）を加熱し、第１水素貯蔵合金タンク（
ト１）を冷却する。今度は第２水素貯蔵合金から水素が
発生する。第５図において、白抜きのバルブを閉じ、黒
塗りのバルブを開けることにより上記で説明したサイク
ルで、水素の流れが反転したサイクルが開始する。以降
、数分毎のサイクルで、バルブの組合せを切換えて、水
素ガスの吸着、脱着を繰返しながら水素膨張タービンに
直結する発電機にて電力を発生させる。第１（または２
）水素貯蔵合金タンクから第２（または１）水素貯蔵合
金タンクと冷い熱媒体を温い熱媒体へ切換える時には、
タンクの合金を冷から温へ（あるいは温から冷へ）上昇
（あるいは下降）させるための熱量が必要なので、高圧
水素発生（あるいは低圧水素吸蔵）される水素の量は一
定でなく変動する。

しかし、この金属の熱容量による変動はタンクの容積を
小さくし、切換えサイクル時間を短かくすることによっ
て小さくすることができる。第５図で示された系統では
、この変動を考慮すると、水素の発生量は平均して１２
０００ＯＮｃＪ／Ｈであり１発生する熱量は２４００Ｋ
Ｗである。

なお、本発明のシステムでは、水素の吸蔵、発生が間欠
的に行なわれるので、水素膨張タービンの回転数が変化
することは避けられない、前述したように、水素吸蔵合
金タンクを４基以上の複数にしてその変動を少なくする
こと以外に、膨張タービンにフライホイールを付けて回
転の慣性を大にすることによって１回転数の変動、ひい
ては電気の周波数の変動を最小限にすることができる。

第６図は、本発明による別のＬＮＧ冷熱発電システムの
系統図を示すもので、水素貯蔵合金の冷却、加熱を第５
図に示したシステムのように間接熱交換によるのではな
く、水素を循環せしめることにより低温または高温の水
素と直接接触させて行うことを特徴とするものである。

第６図に示すＬＮＧ冷熱水素楯環ＭＨ発電系統図は、第
５図と類似なフローであるので、第６図との相異点のみ
以下に説明する。

Ｖ’−１はＬＮＧの貯槽であり、いわゆる半地下サスペ
ンデッドルーフ型のタンクで、大型の貯槽でも安全性が
高い利点がある。　Ｈ’−１のプレートフィン型多流体
熱交換器によって冷却された水素は、第２水１７４＠環
ブロア（Ｂ−２）によって、第２水素貯蔵合金槽（Ｍ″
−２）へ入り、同合金を常に低温（−６５℃程度）に冷
却する。この時の熱交換は水素ガスと合金との直接接触
によって行なわれる。一方、Ｈ′−２のスパイラルフィ
ン付熱交換器においては、高圧の水素が空気によって加
温され、この水素は第１水素貯蔵合金槽（Ｍ’−１）へ
第１水素循環ブロア（Ｂ−１）によって導入される。第
１水素貯蔵合金槽（Ｍ’−１）では導入された水素によ
って合金が加熱され、吸蔵されていた水素の高圧（１０
−１５Ｋｇ／ａｊ）で放出され、　Ｅ−１の膨張タービ
ンへと送られる。

水素を合金の冷却、加熱の熱媒体とする本システムの第
一の利点は、熱媒体としてはすぐれているが環境汚染の
究極物質であるといわれているフロン類を一切使用しな
いですむということである。

第二の利点は、系内に媒介流体を含まないので、系が極
めて単純になり、建設費が低下するのは勿論、運転が容
易になるということである。特に。

このシステムを用いることによって、発電効率で大巾に
上昇するという利点がある１本発明の方法では、水素貯
蔵合金の予熱、予冷の工程が必要なので、水素貯蔵合金
槽の熱容量は出来るだけ小さくすることが望ましい、し
かし、第５図に示したシステムのように水素貯蔵合金タ
ンク内に熱交換用のパイプあるいは板を設けるとこの熱
交換のための金属の熱容量が無視できないほど大きくな
る。

あるシステムにおいては、この熱交換金属の熱容量は、
水素貯蔵合金のそれとほぼ等しくなるほど大きいもので
ある。ところが、本系統図のように水素によって直接冷
却／加熱すれば、予冷／予熱に必要な熱を最小限にする
ことができて、冷熱の発電の効率を最大にすることがで
きる。また間接熱交換に必要なΔＴをゼロにできるので
、よりｍｍシステム効率を上昇させることになる。

〔効　　果〕

以上詳細に説明したように、本発明によれば、熱サイク
ルの高熱源に常温の空気や海水等の自然環境あるいは常
温以上の排熱を用いるとともに低熱源にＬＮＧの再ガス
化の際の冷熱を用いかつ水素貯蔵合金の特性を利用して
いるので、効率の良い発電を行うことができる上、従来
の発電方式とは異なり、昇圧にポンプ動力が不要であり
、タービンから排出されるガスの凝縮器や凝縮ガスの循
環装置等が不要であるため、比較的低圧でシステムを構
成でき、装置の建設費を小さくすることができる。

また、本発明によれば、完全な水素クローズドシステム
のガスタービン系を構成することができるので、水素貯
蔵合金に特有な酸素や一酸化炭素、二酸化炭素等の浸入
による合金の劣化を完全に回避することができる。また
、本発明は、　ＬＮＧガスを用いる火力発電所や、　Ｌ
ＮＧの再ガス化ガスをガスとして供給する設備に組込む
ことにより、従来負荷変動に対処するため大型化してい
たＯＲＶ等の再ガス化装置を小型化することも可能であ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例によるＬＮＧ冷熱発電の系
統図、第２図は本発明の第２実施例によるＬＮＧ冷熱発
電の系統図、第３図は本発明の第３実施例によるＬＮＧ
冷熱発電の系統図、第４図は本発明の第４実施例による
ＬＮＧ冷熱発電の系統図、第５図は本発明によるＬＮＧ
冷熱発電システムの系統図、第６図は本発明による別の
ＬＮＧ冷熱発電システムの系統図。 −第７図は従来のＬＮＧ冷熱発電の系統図である。１．２・・・水素貯蔵合金を収容した容器３・・・ガス
タービン４・・・発電機５．６・・・媒体ライン？、８，９，１０．１１・・・ライン１７・・・高熱源熱交換器１８・・・低熱源熱交換器２４・・・ＬＮＧタンク

Claims

【特許請求の範囲】

（１）液化天然ガス（ＬＮＧ）の再ガス化において得ら
れる冷熱を熱媒体で回収して低熱源として用い、また、
低熱源よりも５０℃程度以上高い温度の熱源を熱媒体で
回収して高熱源として用い、吸蔵水素を放出した水素貯
蔵合金を前記低熱源により冷却する冷却工程と、水素を
吸蔵した水素貯蔵合金を前記高熱源により加熱する加熱
工程とを同時に行い、前記加熱工程の水素貯蔵合金から
放出された高圧水素を発電機と連結したガスタービンに
導入して該ガスタービンを駆動させた後、該ガスタービ
ンで膨張低圧化した水素を前記冷却工程の水素貯蔵合金
に吸蔵させ、前記水素放出及び水素吸蔵を反復繰り返す
ことにより発電を行うことを特徴とする水素貯蔵合金を
利用したＬＮＧ冷熱発電方法。
（２）冷熱回収を複数段で行い一部冷熱回収したＬＮＧ
を次段の低熱源として用い各段を直列に結合することを
特徴とする請求項（１）記載のＬＮＧ冷熱発電方法。
（３）冷熱回収を熱媒体を使用せず直接ＬＮＧで水素貯
蔵合金を冷却し、高熱源として冷熱回収時のＬＮＧより
も５０℃以上温度の高くなったＬＮＧ気化ガスを使用す
ることを特徴とする請求項（１）又は（２）記載のＬＮ
Ｇ冷熱発電方法。
（４）水素貯蔵合金の封入された熱交換器に多流体熱交
換器を用いることにより、水素貯蔵合金の冷却と加熱と
を異なる流体で行うことを特徴とする請求項（１）、（
２）又は（３）記載のＬＮＧ冷熱発電方法。
（５）（ａ）ＬＮＧを昇圧した後に熱媒体との熱交換に
より加熱蒸発させ、熱媒体を冷却するとともにＬＮＧを
蒸発させるＬＮＧ蒸発工程、（ｂ）ＬＮＧ蒸発工程で蒸発したＬＮＧをさらに加温し
完全に気化する工程、（ｃ）ＬＮＧ蒸発工程で冷却された熱媒体と、第１水素
貯蔵合金とを熱交換して、第１水素貯蔵合金を冷却し、
電力回収工程からの低圧水素を吸蔵させる低圧水素吸蔵
工程、（ｄ）第１水素貯蔵合金を冷却し、自己は加温された熱
媒体をＬＮＧ蒸発工程に戻す循環工程、（ｅ）第２水素
貯蔵合金と、ＬＮＧ蒸発工程で冷却された熱媒体より高
温でかつ熱媒体加温工程からの熱媒体とを熱交換して、
第２水素貯蔵合金を加温し電力回収工程からの低圧水素
より高圧の水素を放出する高圧水素放出工程、（ｆ）高圧水素放出工程からの第２水素貯蔵合金を加温
し、自己は冷却された熱媒体を加温する熱媒体加温工程
、および（ｇ）高圧水素放出工程からの高圧の水素を水素膨張タ
ービンに導き、水素を膨張させ低圧水素とするとともに
、発電機を駆動させ電力を回収する工程、とからなり、
かつ（ｈ）水素膨張タービン、第１および第２水素貯蔵合金
を包含する第１及び第２水素貯蔵合金タンクのそれぞれ
の出入口のバルブの開閉の組合せを変えて高圧水素の放
出及び低圧水素の吸蔵をサイクル的に切換えて、高圧水
素を常に水素膨張タービンに導くようにすることを特徴
とする水素貯蔵合金を利用したＬＮＧ冷熱発電システム
。
（６）前記低圧水素がほぼ常圧である請求項（５）記載
のＬＮＧ冷熱発電システム。
（７）前記熱媒体が水素であって、第１および第２水素
貯蔵合金と直接熱交換する請求項（５）又は（６）記載
のＬＮＧ冷熱発電システム。
（８）前記第１および第２水素貯蔵合金タンクがそれぞ
れ２基以上よりなり、切換バルブの組合せにより水素の
放出、吸蔵を連続的に行い、発電機の駆動を平滑に行う
請求項（５）、（６）又は（７）記載のＬＮＧ冷熱発電
システム。
（９）前記第１および第２水素貯蔵合金タンクがそれぞ
れ３基である請求項（８）記載のＬＮＧ冷熱発電システ
ム。