JPH01240605A - カムシャフトの製造方法 - Google Patents
カムシャフトの製造方法Info
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- F01L1/04—Valve drive by means of cams, camshafts, cam discs, eccentrics or the like
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- Y10T74/21—Elements
- Y10T74/2101—Cams
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は内燃4I!閏の動弁機構に使用されるカムシャ
フトの製造方法に関するものであり、さらに詳しく述べ
ると、鋼材のシャフトに内外二層からなる焼結材のカム
ピースを組付けたカムシャフトの製造方法の改良に係る
ものである。
フトの製造方法に関するものであり、さらに詳しく述べ
ると、鋼材のシャフトに内外二層からなる焼結材のカム
ピースを組付けたカムシャフトの製造方法の改良に係る
ものである。
[従来技術]
カムピース等の組付部品を二層又はそれ以上の焼結材か
ら製造してこれを鋼材のシャフトに結合させてなるカム
シャフトについては多くの提案がなされている0例えば
、特開昭58−41211号によって開示されたカムロ
ブは三層構造で、内層は鋼製スリーブ、中層と外層は液
相焼結材であり、シャフトへは鋼製スリーブを溶接する
ことにより取付けられる。実開昭58−191458号
のカムピースも三層構造で、内層と外層が液相焼結材、
中層が固相焼結材であり、シャフトへは液相焼結により
組付けられる。実開昭58−192942号のジャーナ
ルは二層構造であり、内層は液相焼結材、外層は固相焼
結材である。特開昭59−219402号のカムピース
は内層が液相焼結材、外層が鋳鉄系焼結材の二層構造で
ある。特開昭60−39105号のカムピースは内層が
銅系焼結材、外層が鉄系焼結材の二層構造である。
ら製造してこれを鋼材のシャフトに結合させてなるカム
シャフトについては多くの提案がなされている0例えば
、特開昭58−41211号によって開示されたカムロ
ブは三層構造で、内層は鋼製スリーブ、中層と外層は液
相焼結材であり、シャフトへは鋼製スリーブを溶接する
ことにより取付けられる。実開昭58−191458号
のカムピースも三層構造で、内層と外層が液相焼結材、
中層が固相焼結材であり、シャフトへは液相焼結により
組付けられる。実開昭58−192942号のジャーナ
ルは二層構造であり、内層は液相焼結材、外層は固相焼
結材である。特開昭59−219402号のカムピース
は内層が液相焼結材、外層が鋳鉄系焼結材の二層構造で
ある。特開昭60−39105号のカムピースは内層が
銅系焼結材、外層が鉄系焼結材の二層構造である。
特開昭60−43405号のカムロブは内層が収縮率2
%未満の焼結材、外層が収縮率2%以上の焼結材からな
る二層構造である。特開昭59−155660号のカム
ピースは内層が高靭性焼結材又は溶製合金材、外層が耐
摩耗性焼結材からなるが、シャフトへはバルジ成形によ
り組付けられる。
%未満の焼結材、外層が収縮率2%以上の焼結材からな
る二層構造である。特開昭59−155660号のカム
ピースは内層が高靭性焼結材又は溶製合金材、外層が耐
摩耗性焼結材からなるが、シャフトへはバルジ成形によ
り組付けられる。
[発明が解決しようとする課題]
上記の公知技術については次の問題点が存在する。
特開昭58−41211号のものは、内層の鋼製スリー
ブをシャフトに溶接するための製造工程が必要であり、
コストが高くなる。
ブをシャフトに溶接するための製造工程が必要であり、
コストが高くなる。
実開昭58−191458号のものは、焼結材が三層に
なるため、プレスのグイセット及び金型が複雑になる。
なるため、プレスのグイセット及び金型が複雑になる。
又、固相焼結材と液相焼結材の境界面における接合、特
に内層と中層との接合についての信頼性が低い。
に内層と中層との接合についての信頼性が低い。
実開昭58−192942号のものは、同じく固相焼結
材と液相焼結材の境界面における接合についての信頼性
が低い・ 、、。
材と液相焼結材の境界面における接合についての信頼性
が低い・ 、、。
特開昭59−219402号のものは、同じく鋳鉄系焼
結材と液相焼結材の境界面における接合についての信頼
性が低い。
結材と液相焼結材の境界面における接合についての信頼
性が低い。
特開昭60−39105号のものは、内層の銅が焼結過
程の早期に外層の焼結材に溶浸すると、外層を膨大させ
るから、不良品の発生率が比較的高い。
程の早期に外層の焼結材に溶浸すると、外層を膨大させ
るから、不良品の発生率が比較的高い。
特開昭60−43405号のものは、内層の焼結材の収
縮率が2%未満のため、シャフトとの結合についての信
頼性が低い。
縮率が2%未満のため、シャフトとの結合についての信
頼性が低い。
特開昭59−155660号のものは、シャフトにバル
ジ成形によって組付けるため、シャフトの形状が制約さ
れる。
ジ成形によって組付けるため、シャフトの形状が制約さ
れる。
本発明は上記問題を解決するためになされたものであり
、その目的とするところは、二層の焼結材からなるカム
ピースをシャフトに組付けてカムシャフトを製造する方
法において、工程数が少なく、焼結合金の内層が焼結に
よってシャフトに確実に結合し、内層と外層の境界面に
おける接合の信頼性が高いものを提供することにある。
、その目的とするところは、二層の焼結材からなるカム
ピースをシャフトに組付けてカムシャフトを製造する方
法において、工程数が少なく、焼結合金の内層が焼結に
よってシャフトに確実に結合し、内層と外層の境界面に
おける接合の信頼性が高いものを提供することにある。
[課題を解決するための手段]
前記目的を達成するため1本発明が採用する手段は、内
外二層の焼結材からなるカムピースをシャフトの外周面
に拡散接合させてカムシャフトを製造する方法において
、粉末成形時の異なる液相焼結材からなる“内外二層の
カムピースを形成し、外層液相焼結材の拡散接合時の寸
法収縮率をカムシャフト長手方向において内層液相焼結
材よりも大きい4〜lO%に調質し、内層液相焼結材の
寸法収縮率を2.5〜6%に調質したことにある。
外二層の焼結材からなるカムピースをシャフトの外周面
に拡散接合させてカムシャフトを製造する方法において
、粉末成形時の異なる液相焼結材からなる“内外二層の
カムピースを形成し、外層液相焼結材の拡散接合時の寸
法収縮率をカムシャフト長手方向において内層液相焼結
材よりも大きい4〜lO%に調質し、内層液相焼結材の
寸法収縮率を2.5〜6%に調質したことにある。
[作用]
二つの異なる液相焼結材を粉末成形時に内外二層のグリ
ーンカムピースに形成すると、内外二層の境界面におい
て二つの液相焼結材は容易に絡み合うから、接合の信頼
性は高い、焼結材が共に液相であり、外層のものが内層
のものよりも収縮率が大きいため、この接合は確実にな
り、信頼性はさらに向上する。内層の焼結材の収縮率を
小さくすると、カムピースの基準位置に対する長平方向
のずれが小さくなるから、カムピース等の嵌合部品の間
隔が狭くなっても、支障を生ずることは少なくなり、又
、カムピースに隣接してジャーナルを設けることも容易
になる。
ーンカムピースに形成すると、内外二層の境界面におい
て二つの液相焼結材は容易に絡み合うから、接合の信頼
性は高い、焼結材が共に液相であり、外層のものが内層
のものよりも収縮率が大きいため、この接合は確実にな
り、信頼性はさらに向上する。内層の焼結材の収縮率を
小さくすると、カムピースの基準位置に対する長平方向
のずれが小さくなるから、カムピース等の嵌合部品の間
隔が狭くなっても、支障を生ずることは少なくなり、又
、カムピースに隣接してジャーナルを設けることも容易
になる。
外層焼結材の収縮率が4%未満になると、内層焼結材の
収縮率が小さいときにバックアップすることができない
から、シャフトとの接合の信頼性が低下する。逆に内層
焼結材の収縮率が大きくなって、内外の収縮率の差が小
さくなると、内外層の接合が不十分になる。しかし、外
層焼結材の収縮率が10%を越えると、液層発生量が過
多となり、著しく変形するおそれがある。したがつて、
外層焼結材の収縮率の範囲は4〜10%とする。又、内
層焼結材の収縮率が2.5%未満ではシャフトとの結合
が不充分であり、信頼性に欠ける。しかし、内層焼結材
の収縮率が6%を越えると、外層焼結材の収縮率を10
%以上にしないと、内外層の収縮率の差が大きくならな
い、したがって、内層焼結材の収縮率の範囲は2.5%
〜6%とする。
収縮率が小さいときにバックアップすることができない
から、シャフトとの接合の信頼性が低下する。逆に内層
焼結材の収縮率が大きくなって、内外の収縮率の差が小
さくなると、内外層の接合が不十分になる。しかし、外
層焼結材の収縮率が10%を越えると、液層発生量が過
多となり、著しく変形するおそれがある。したがつて、
外層焼結材の収縮率の範囲は4〜10%とする。又、内
層焼結材の収縮率が2.5%未満ではシャフトとの結合
が不充分であり、信頼性に欠ける。しかし、内層焼結材
の収縮率が6%を越えると、外層焼結材の収縮率を10
%以上にしないと、内外層の収縮率の差が大きくならな
い、したがって、内層焼結材の収縮率の範囲は2.5%
〜6%とする。
[実施例]
本発明を実施例に基づいて説明する。
第1図及び第2図は粉末成形した内外二層のグリーンカ
ムピースの正面図及び断面図であり、AはFe−C−N
i−Cr−Mo系合金の外層液相焼結材、BはFe−C
−P系又はFe−C−P−Mo系合金の液相焼結材であ
る。外層焼結材Aと内層焼結Bはカムシャフト長手方向
寸法の収縮率が8%と4%にそれぞれ調質した。
ムピースの正面図及び断面図であり、AはFe−C−N
i−Cr−Mo系合金の外層液相焼結材、BはFe−C
−P系又はFe−C−P−Mo系合金の液相焼結材であ
る。外層焼結材Aと内層焼結Bはカムシャフト長手方向
寸法の収縮率が8%と4%にそれぞれ調質した。
第3図に示すように、このグリーンカムピースを鋼製の
シャフトlOに嵌合して所定の液相温度で焼結し、内外
二層の焼結材からなるカムピース20を備えたカムシャ
フトを製造した。焼結によって、外層焼結材AのFe−
C−Ni −Cr−M。
シャフトlOに嵌合して所定の液相温度で焼結し、内外
二層の焼結材からなるカムピース20を備えたカムシャ
フトを製造した。焼結によって、外層焼結材AのFe−
C−Ni −Cr−M。
系合金は比較的多くの炭化物を析出するから硬度が高く
、#摩耗性に優れ、摺動するカムピースの表面材に適し
たものになる。内外層焼結材A、 Bは粉末成形時に内
外二層に形成され、境界面において相互に十分絡み合う
だけでなく、内外焼結材A、Bの収縮率の差も4%と比
較的大きいから、焼結によって両者は確実に接合し、接
合の信頼性も高い、又、内層焼結材Bの収縮率は4%で
あるから、焼結によって鋼製シャフトの外周に十分拡散
接合する。
、#摩耗性に優れ、摺動するカムピースの表面材に適し
たものになる。内外層焼結材A、 Bは粉末成形時に内
外二層に形成され、境界面において相互に十分絡み合う
だけでなく、内外焼結材A、Bの収縮率の差も4%と比
較的大きいから、焼結によって両者は確実に接合し、接
合の信頼性も高い、又、内層焼結材Bの収縮率は4%で
あるから、焼結によって鋼製シャフトの外周に十分拡散
接合する。
第4図及び第5図に示すグリーンカムピースは内層焼結
材Bのカムシャフト長手方向の幅を外層焼結材Aの半分
にしたものであり、これによって焼結時のカムピースの
幅方向数lii量が小さくなり、材料も節約されるから
、カムシャフト長手方向の寸法公差が小さくなるだけで
なく、材料コストも節減される。内外層焼結材A、Bの
液相焼結合金は前記実施例と同一であるが、収縮率は外
層焼結材Aを6%に、内層焼結材を3%に調質した。一
般に、内層焼結材Bは外層焼結材Aよりも粉末の流動性
が良好であり、充填高さが同じでも、圧粉成形後の密度
は高くなる傾向があるから、内層焼結材Bの幅を小さく
すればさらに密度は高くなり収縮率はおのずから外層焼
結材Aよりも小さくなり、調質は至極簡単になる。
材Bのカムシャフト長手方向の幅を外層焼結材Aの半分
にしたものであり、これによって焼結時のカムピースの
幅方向数lii量が小さくなり、材料も節約されるから
、カムシャフト長手方向の寸法公差が小さくなるだけで
なく、材料コストも節減される。内外層焼結材A、Bの
液相焼結合金は前記実施例と同一であるが、収縮率は外
層焼結材Aを6%に、内層焼結材を3%に調質した。一
般に、内層焼結材Bは外層焼結材Aよりも粉末の流動性
が良好であり、充填高さが同じでも、圧粉成形後の密度
は高くなる傾向があるから、内層焼結材Bの幅を小さく
すればさらに密度は高くなり収縮率はおのずから外層焼
結材Aよりも小さくなり、調質は至極簡単になる。
第6図に示すように、このグリーンカムピースを鋼製シ
ャフト10にはめた後に焼結してカムシャフトを製造す
ると、長手方向の寸法公差の小さいカムピース20を持
つカムシャフトが得られる。カムピース20の鋼製シャ
フトlOへの接合及びカムピース20の内外二層の接合
は前記実施例のものと同様に強固であり、高い信頼性を
有する。
ャフト10にはめた後に焼結してカムシャフトを製造す
ると、長手方向の寸法公差の小さいカムピース20を持
つカムシャフトが得られる。カムピース20の鋼製シャ
フトlOへの接合及びカムピース20の内外二層の接合
は前記実施例のものと同様に強固であり、高い信頼性を
有する。
[発明の効果]
上記の通り、本発明の方法は、Fe−C−P−N i
−Cr −M o系の外層液相焼結材とFe−C−P系
又はFe−C−P−Mo系の内層液相焼結材を圧粉成形
時に内外二層に形成し、外層焼結材及び内層焼結材の焼
結時の収縮率を4〜10%及び2.5〜6%に調質する
と共に、外層焼結材の収縮率を常に内層焼結材よりも大
きく設定し、内層焼結材を鋼製のシャフトに直接拡散接
合させるから、従来の内外二層の性質が液相材と固相材
のように大きく相違していたものや、内外二層の焼結時
の収縮率の差の小さなものに比べると、内外二層の境界
における接合の信頼性が著しく高いという優れた効果を
奏する。又、内層焼結材のカムシャフト長手方向の幅を
外層焼結材よりも小さくしたものは、焼結後の長手寸法
公差が小さくなる上に、材料も節減されるという格別の
効果が得られる。
−Cr −M o系の外層液相焼結材とFe−C−P系
又はFe−C−P−Mo系の内層液相焼結材を圧粉成形
時に内外二層に形成し、外層焼結材及び内層焼結材の焼
結時の収縮率を4〜10%及び2.5〜6%に調質する
と共に、外層焼結材の収縮率を常に内層焼結材よりも大
きく設定し、内層焼結材を鋼製のシャフトに直接拡散接
合させるから、従来の内外二層の性質が液相材と固相材
のように大きく相違していたものや、内外二層の焼結時
の収縮率の差の小さなものに比べると、内外二層の境界
における接合の信頼性が著しく高いという優れた効果を
奏する。又、内層焼結材のカムシャフト長手方向の幅を
外層焼結材よりも小さくしたものは、焼結後の長手寸法
公差が小さくなる上に、材料も節減されるという格別の
効果が得られる。
第1図及び第2図は本発明の方向の一実施例のグリーン
カムピースの側面図及び断面図、第3図は焼結後のカム
ピースの側面図、第4図及び第5図は他の実施例の第1
図及び第2図に相当する図、 第6図は同じく他の実施例の第3図に相当する図である
。 図のおいて、符号Aは外層液相焼結材、Bは内層液相焼
結材、lOはシャフト、20はカムピースをそれぞれ示
す。 出願人 日本ピストンリング株式会社 第1図 第2図 第4図 第5図 面直の浄書(内容に変更なし) 第゛3図 第6図□ 手続補正書彷史 昭和63年 4月11日
カムピースの側面図及び断面図、第3図は焼結後のカム
ピースの側面図、第4図及び第5図は他の実施例の第1
図及び第2図に相当する図、 第6図は同じく他の実施例の第3図に相当する図である
。 図のおいて、符号Aは外層液相焼結材、Bは内層液相焼
結材、lOはシャフト、20はカムピースをそれぞれ示
す。 出願人 日本ピストンリング株式会社 第1図 第2図 第4図 第5図 面直の浄書(内容に変更なし) 第゛3図 第6図□ 手続補正書彷史 昭和63年 4月11日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)内外二層の焼結材からなるグリーンのカムピースを
鋼製のシャフトに取付ける工程と、焼結によって前記カ
ムピースを前記シャフトの外周部に拡散接合させる工程
とからなるカムシャフトの製造方法において、外層液相
焼結材との内層液相焼結材は粉末成形時に内外二層に形
成され、焼結時の収縮率はカムシャフト長手方向におい
て前記外層液相焼結材が4〜10%に、前記内層液相焼
結材が2.5〜6%にそれぞれ調質されると共に前記外
層液相焼結材の収縮率は前記内層液相焼結材よりも大き
く設定されたことを特徴とするカムシャフトの製造方法
。 2)内層は外層よりもカムシャフト長手方向の幅が狭く
形成されたことを特徴とする請求項1に記載のカムシャ
フトの製造方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63061911A JPH0610286B2 (ja) | 1988-03-17 | 1988-03-17 | カムシャフトの製造方法 |
GB8903166A GB2216901B (en) | 1988-03-17 | 1989-02-13 | Method of making camshaft |
DE3907886A DE3907886C2 (de) | 1988-03-17 | 1989-03-10 | Verfahren zum Herstellen einer Nockenwelle |
US07/496,173 US4969262A (en) | 1988-03-17 | 1990-03-20 | Method of making camshaft |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63061911A JPH0610286B2 (ja) | 1988-03-17 | 1988-03-17 | カムシャフトの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01240605A true JPH01240605A (ja) | 1989-09-26 |
JPH0610286B2 JPH0610286B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=13184821
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63061911A Expired - Lifetime JPH0610286B2 (ja) | 1988-03-17 | 1988-03-17 | カムシャフトの製造方法 |
Country Status (4)
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JP (1) | JPH0610286B2 (ja) |
DE (1) | DE3907886C2 (ja) |
GB (1) | GB2216901B (ja) |
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