JPH01210153A - 連続鋳造用鋳型装置 - Google Patents
連続鋳造用鋳型装置Info
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- JPH01210153A JPH01210153A JP63327493A JP32749388A JPH01210153A JP H01210153 A JPH01210153 A JP H01210153A JP 63327493 A JP63327493 A JP 63327493A JP 32749388 A JP32749388 A JP 32749388A JP H01210153 A JPH01210153 A JP H01210153A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/055—Cooling the moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、連続鋳造用鋳型構造に関し、特に鋼のビレ
ット、及びブルーム、あるいはスラブを連続鋳造するだ
めのプレート鋳型に関するものであり、該鋳型において
鋳型側壁が各々支持壁及びこれに固着され、溶融金属に
接触するようになる内側プレートによって形成され、又
、内側プレートの支持壁に対面する側にはクーラントチ
ャネルが平行に配列して設けられ、これは支持壁に向か
って開口するスリットとして形成され、その幅はスリッ
ト間に位置するリブの幅よりも小さく、又その深さはリ
ブの幅よりも大きい連続鋳造用鋳型構造に関する。
ット、及びブルーム、あるいはスラブを連続鋳造するだ
めのプレート鋳型に関するものであり、該鋳型において
鋳型側壁が各々支持壁及びこれに固着され、溶融金属に
接触するようになる内側プレートによって形成され、又
、内側プレートの支持壁に対面する側にはクーラントチ
ャネルが平行に配列して設けられ、これは支持壁に向か
って開口するスリットとして形成され、その幅はスリッ
ト間に位置するリブの幅よりも小さく、又その深さはリ
ブの幅よりも大きい連続鋳造用鋳型構造に関する。
この種の連続鋳造用鋳型（米国特許第３８６６６６４号
及び同第３７６３９２０号）はスラブ、ビレット、ある
いはブルーム断面を有する鋼のストランドを鋳造する際
に用いられる。内側プレートは一般に銅あるいは銅合金
によって作られているが、この内側プレートの温度を高
い鋳造速度下でさえ低く維持するために、内側プレート
の集中的でかつ一定した冷却が必要であると強く言われ
ていた。
及び同第３７６３９２０号）はスラブ、ビレット、ある
いはブルーム断面を有する鋼のストランドを鋳造する際
に用いられる。内側プレートは一般に銅あるいは銅合金
によって作られているが、この内側プレートの温度を高
い鋳造速度下でさえ低く維持するために、内側プレート
の集中的でかつ一定した冷却が必要であると強く言われ
ていた。
公知の連続鋳造用鋳型では、クーラントチャネル間に設
けられるリブは単位時間当たりに必要なり−ランドの量
を少なくし、又クーラントの高流速を得るのに役立つ。
けられるリブは単位時間当たりに必要なり−ランドの量
を少なくし、又クーラントの高流速を得るのに役立つ。
その上このリブにより内側プレートの製造に際し機械加
工量を低下させることが可能である。
工量を低下させることが可能である。
日本鋼管技術リポート４８号（１９８７）により、クー
ラントチャネルとして幅５ ｍｍｉさ１５ｍｍのスリッ
トを２０ｍｍの間隔で設けることが知られている。しか
しながら、この従来例では、殆ど効果的な冷却か得られ
ず、そのため内側プレートの温度受容能力を確保するた
めに、クーラントの速度を相対的に高く設定する必要が
あり、このことは言い換えると効率の減少を招来すると
いう問題点がある。
ラントチャネルとして幅５ ｍｍｉさ１５ｍｍのスリッ
トを２０ｍｍの間隔で設けることが知られている。しか
しながら、この従来例では、殆ど効果的な冷却か得られ
ず、そのため内側プレートの温度受容能力を確保するた
めに、クーラントの速度を相対的に高く設定する必要が
あり、このことは言い換えると効率の減少を招来すると
いう問題点がある。
この発明はかかる欠点に鑑み、最初に定義された種類の
連続鋳造用鋳型であって、はんのわずかなり−ラント化
量とそれほど早くないクーラント速度とによって、特に
優れた冷却を実現し得る連続鋳造用鋳型を提供すること
を特徴とする特に、内側プレートの製造に際し機械加工
の少量化が図られなければならない。
連続鋳造用鋳型であって、はんのわずかなり−ラント化
量とそれほど早くないクーラント速度とによって、特に
優れた冷却を実現し得る連続鋳造用鋳型を提供すること
を特徴とする特に、内側プレートの製造に際し機械加工
の少量化が図られなければならない。
この発明に従えば、この目的は冷却リブの幅を１３ｍｍ
又はそれ以下とし、又クーラントの流速を内側プレート
とクーラント間の熱伝達係数αが２０〜７０ ｋｗ／
ｍ”ｋ、好ましくは２５〜５０ ｋｗ／ｍ２ｋとなり、
内側プレートの熱流量がリブをもたない平滑な内側プレ
ートの熱流最上り大きくなるように設定することにより
達成される。
又はそれ以下とし、又クーラントの流速を内側プレート
とクーラント間の熱伝達係数αが２０〜７０ ｋｗ／
ｍ”ｋ、好ましくは２５〜５０ ｋｗ／ｍ２ｋとなり、
内側プレートの熱流量がリブをもたない平滑な内側プレ
ートの熱流最上り大きくなるように設定することにより
達成される。
この発明は、冷却リブの幅に対するスリットの深さの比
が１以上であり、さらにこれに加え、熱伝達係数αが上
述の範囲内にあれば、クーラントチャネル間に設けられ
るリブは冷却リブとして機能することができるという知
見に基づいている。
が１以上であり、さらにこれに加え、熱伝達係数αが上
述の範囲内にあれば、クーラントチャネル間に設けられ
るリブは冷却リブとして機能することができるという知
見に基づいている。
このことからクーラント速度は、従来技術のそれに比較
して低下し、クーラントがオーバーヒートせずに効率的
な熱放出が実現できろ熱伝達係数α＝ｃ−ｖ０・６５
に関連したものとなる。冷却リブの幅に対するスリッ
トの深さの比が１より小さい時、リブは冷却効果に不利
な影響を与え、即ちリブによって冷却か損なわれ、その
場合内側プレートの背面側を構成しリブを省略した平坦
な壁の方がより効率的となる。
して低下し、クーラントがオーバーヒートせずに効率的
な熱放出が実現できろ熱伝達係数α＝ｃ−ｖ０・６５
に関連したものとなる。冷却リブの幅に対するスリッ
トの深さの比が１より小さい時、リブは冷却効果に不利
な影響を与え、即ちリブによって冷却か損なわれ、その
場合内側プレートの背面側を構成しリブを省略した平坦
な壁の方がより効率的となる。
熱流量とは予め定められた流速のクーラントの流れによ
って単位時間及び単位面積当たりに運ばれる熱の債を意
味するが、平滑なプレートにおける熱流量は従来技術の
リブが形成され同じ厚さのプレートに比較して大きくな
るということが研究によって明らかとなった。リブが冷
却リブとして機能する、即ち冷却効果を増大させる場合
にのみ、これは幾何学的寸法の比が特定の値熱伝達係敗
αか特定の大きさになる場合であるが、平滑なプレート
の熱流量に対するリブを備えたプレートの熱流量の比は
１より大きくなるだろう。まず最初に決定されることは
リブの最大幅である。
って単位時間及び単位面積当たりに運ばれる熱の債を意
味するが、平滑なプレートにおける熱流量は従来技術の
リブが形成され同じ厚さのプレートに比較して大きくな
るということが研究によって明らかとなった。リブが冷
却リブとして機能する、即ち冷却効果を増大させる場合
にのみ、これは幾何学的寸法の比が特定の値熱伝達係敗
αか特定の大きさになる場合であるが、平滑なプレート
の熱流量に対するリブを備えたプレートの熱流量の比は
１より大きくなるだろう。まず最初に決定されることは
リブの最大幅である。
好ましくは、スリットの幅は３〜７ｍｍであり、リブの
幅に対するスリットの幅の比は多くともｌ〜２である。
幅に対するスリットの幅の比は多くともｌ〜２である。
スリットの形状は冷却機能に密接に関連し、さらにスリ
ットはあまり狭い寸法であってはならない。これは汚れ
が堆積し、又特に薄いミリングカッターが必要となって
スリットの製作からはや不可能になるからである。他方
、スリットあまり広い寸法であってはならない。これは
スリットを製造する際に機械の加工の少量化ができない
からである。
ットはあまり狭い寸法であってはならない。これは汚れ
が堆積し、又特に薄いミリングカッターが必要となって
スリットの製作からはや不可能になるからである。他方
、スリットあまり広い寸法であってはならない。これは
スリットを製造する際に機械の加工の少量化ができない
からである。
この発明は添付図面に基づく２つの実施例によって詳細
に説明される。ここで第１図は鋳型の概略平面図、第２
図は内側プレートの拡大断面図、第３図は第２図におけ
る内側プレートを矢印■方向から見た図、第４図は第３
図のＩＶ−ＴＶ線断面図、第５図は第６図及び第７図に
示される異なった内側プレートにおける熱伝達係数と冷
却効率との関係を示す図、第６図は従来技術に従った例
を示す図、第７図はこの発明に従った例を示す図、第８
図はリブの幅及び熱伝達係数と効率との関係を示す図で
ある。
に説明される。ここで第１図は鋳型の概略平面図、第２
図は内側プレートの拡大断面図、第３図は第２図におけ
る内側プレートを矢印■方向から見た図、第４図は第３
図のＩＶ−ＴＶ線断面図、第５図は第６図及び第７図に
示される異なった内側プレートにおける熱伝達係数と冷
却効率との関係を示す図、第６図は従来技術に従った例
を示す図、第７図はこの発明に従った例を示す図、第８
図はリブの幅及び熱伝達係数と効率との関係を示す図で
ある。
スラブ断面を有する鋼ストランドを鋳造するために用い
られるプレート鋳型のフレーム形状のウォーターボック
スｌには、幅広の側壁２と端部側壁３とが配列されてい
る。この幅広の側壁２と端部側壁３とはそれぞれ支持壁
４．５によって形成され、この支持壁４．５には内側プ
レート６．７が固着され、この内側プレート６．７は溶
融金属と接触するようになっている。連続鋳造する場合
、連続鋳造用内側プレート６．７は一般に銅又は銅合金
で形成されている。
られるプレート鋳型のフレーム形状のウォーターボック
スｌには、幅広の側壁２と端部側壁３とが配列されてい
る。この幅広の側壁２と端部側壁３とはそれぞれ支持壁
４．５によって形成され、この支持壁４．５には内側プ
レート６．７が固着され、この内側プレート６．７は溶
融金属と接触するようになっている。連続鋳造する場合
、連続鋳造用内側プレート６．７は一般に銅又は銅合金
で形成されている。
幅広の側壁２はウォーターボックスｌにマウントされた
調整駆動装置８によって相互に近づいたり離れたりでき
るように設けられ、又この幅広側壁２は固定手段９によ
って相互に関連した異なる位置で固定されるようになっ
ており、これは幅広側壁２間で端部側壁３をクランプし
、あるいは幅広側壁２と端部側壁３間に一定寸法の間隙
を与えることにより実現可能である。
調整駆動装置８によって相互に近づいたり離れたりでき
るように設けられ、又この幅広側壁２は固定手段９によ
って相互に関連した異なる位置で固定されるようになっ
ており、これは幅広側壁２間で端部側壁３をクランプし
、あるいは幅広側壁２と端部側壁３間に一定寸法の間隙
を与えることにより実現可能である。
幅広側壁２及び端部側壁３の両者は冷却水供給手段ｌＯ
によってウォーターボックスｌに連結されている。調整
駆動装置１１は例えばねじ込みスピンドルによって構成
され、各端部側壁３の上側あるいは下側のリム部分に連
結され、各端部側壁３の移動及び傾斜の調整を行なうよ
うになっている。
によってウォーターボックスｌに連結されている。調整
駆動装置１１は例えばねじ込みスピンドルによって構成
され、各端部側壁３の上側あるいは下側のリム部分に連
結され、各端部側壁３の移動及び傾斜の調整を行なうよ
うになっている。
端部側壁３及び幅広側壁２の内側プレート６．７にはそ
の背面側１２ｋ、即ち各支持壁４．５に隣接する側にク
ーラントチャネルが平行に配置して設けられ、これは支
持壁４．５に向けて開口するスリット１３によって構成
されている。スリットを決定する側壁は互いに平行であ
るのが好ましく、又内側プレートの平面に垂直な方向を
向くのが好ましい。それらは内側プレート６．７がラッ
プされるのを防止するために、複数のクランプボルト１
４によって支持壁４．５にリジッドに固定されている。
の背面側１２ｋ、即ち各支持壁４．５に隣接する側にク
ーラントチャネルが平行に配置して設けられ、これは支
持壁４．５に向けて開口するスリット１３によって構成
されている。スリットを決定する側壁は互いに平行であ
るのが好ましく、又内側プレートの平面に垂直な方向を
向くのが好ましい。それらは内側プレート６．７がラッ
プされるのを防止するために、複数のクランプボルト１
４によって支持壁４．５にリジッドに固定されている。
クランプボルト１４との螺合に供するボア１５、より適
切には内側プレート６．７に挿入された中間スリーブ１
６によって形成されたボア１５は特に第３図から明らか
なように平行な配列１７に配置されている。クーラント
を導くスリット１３はこれらの配列１７間に設けられ、
鋳型の高さ方向に延びている。
切には内側プレート６．７に挿入された中間スリーブ１
６によって形成されたボア１５は特に第３図から明らか
なように平行な配列１７に配置されている。クーラント
を導くスリット１３はこれらの配列１７間に設けられ、
鋳型の高さ方向に延びている。
このスリット１３は２つの隣接するスリット１３の距離
、即ちその中間に配列されたリブ２１の幅１９に対する
スリット１３の深さ１８の比が孔の列１７間の領域にお
いて１以上となるように配列されている。このスリット
１３は５ｍｍの幅２０（３〜７ｍｍの幅であればよいカ
リを有し、その中間に配列されたリブ２１は１１ｍｍの
幅で、２つの孔の列１７間で内側プレート６の一端部に
隣接した端部領域においては１２ｍｍの幅である、その
深さ１８は第２図及び第４図に示されるように１８ｍｍ
である。内側プレート６．７の全厚は４０ｍｒｒＩであ
る。内側プレート６．７は端部において略１１ｍｍに地
直しされ溶融金属と接触するようになっている。
、即ちその中間に配列されたリブ２１の幅１９に対する
スリット１３の深さ１８の比が孔の列１７間の領域にお
いて１以上となるように配列されている。このスリット
１３は５ｍｍの幅２０（３〜７ｍｍの幅であればよいカ
リを有し、その中間に配列されたリブ２１は１１ｍｍの
幅で、２つの孔の列１７間で内側プレート６の一端部に
隣接した端部領域においては１２ｍｍの幅である、その
深さ１８は第２図及び第４図に示されるように１８ｍｍ
である。内側プレート６．７の全厚は４０ｍｒｒＩであ
る。内側プレート６．７は端部において略１１ｍｍに地
直しされ溶融金属と接触するようになっている。
実施例の図においてスリット１３の底部は平坦面である
が、これは半円形状であってもよい。
が、これは半円形状であってもよい。
スリット１３内にはクーラントが通過し、リブ２１はス
リット１３間に位置して冷却リブとして機能する。この
ことは第５図によってより詳細に説明される。第５図に
はダイヤグラムを示し、縦軸に効率ηが横軸に熱伝達係
数αがプロットされている。効率ηはスリット１３によ
って形成されるリブが省略されたところの平滑な壁にお
ける熱流量に対するスリットが形成されたクーラントチ
ャネルを備えた壁における熱流量の比を示す。
リット１３間に位置して冷却リブとして機能する。この
ことは第５図によってより詳細に説明される。第５図に
はダイヤグラムを示し、縦軸に効率ηが横軸に熱伝達係
数αがプロットされている。効率ηはスリット１３によ
って形成されるリブが省略されたところの平滑な壁にお
ける熱流量に対するスリットが形成されたクーラントチ
ャネルを備えた壁における熱流量の比を示す。
全てのηが１より小さい場合、リブ２１は冷却リブとし
て機能しないばかりか、対象とする平滑な壁よりも冷却
効果が劣り、即ち熱伝達を阻害する。ηカ月より大きい
場合、冷却はリブ２１によって平滑な壁に比して改善さ
れ、これはリブ２１が冷却効果の強化によって冷却リブ
として機能することを意味する。
て機能しないばかりか、対象とする平滑な壁よりも冷却
効果が劣り、即ち熱伝達を阻害する。ηカ月より大きい
場合、冷却はリブ２１によって平滑な壁に比して改善さ
れ、これはリブ２１が冷却効果の強化によって冷却リブ
として機能することを意味する。
第５図において、熱伝達係数２０〜５０ｋｗ／ｍ”ｋの
範囲には特に２つの異なったスリット及び冷却リブの例
に関連して示されている。−点鎖線ａは第６図に示され
たリブ２２ｋ関連して２０〜５０ｋｗ／ｍ２ｋの範囲に
おけろ熱伝達係数αに対する効率ηの関係を示し、第６
図ではリブ２２の幅に対するスリット１３の深さの比が
両者１５ｍｍで１となっている。ηはα値が２４以下の
場合にのみ１以上となっている。それゆえ、第６図に示
されろリブ２２は熱伝達係数αが非常に小さくクーラン
）・の流速が低い時にのみ冷却リブとして効果を有する
。しかしそのようなり−ランドの流速は内側プレートの
不十分な冷却のみを招来し、それゆえ実現は困難である
。
範囲には特に２つの異なったスリット及び冷却リブの例
に関連して示されている。−点鎖線ａは第６図に示され
たリブ２２ｋ関連して２０〜５０ｋｗ／ｍ２ｋの範囲に
おけろ熱伝達係数αに対する効率ηの関係を示し、第６
図ではリブ２２の幅に対するスリット１３の深さの比が
両者１５ｍｍで１となっている。ηはα値が２４以下の
場合にのみ１以上となっている。それゆえ、第６図に示
されろリブ２２は熱伝達係数αが非常に小さくクーラン
）・の流速が低い時にのみ冷却リブとして効果を有する
。しかしそのようなり−ランドの流速は内側プレートの
不十分な冷却のみを招来し、それゆえ実現は困難である
。
熱伝達係数αとリブの幅との基礎的な関係、即ちα−Ｃ
（定数）・Ｖｏ・ａ５ の関係から求まるクーＨ，０ ランドの流速Ｖ 、及び効率ηの基礎的な関係は第
８図に示されている。
（定数）・Ｖｏ・ａ５ の関係から求まるクーＨ，０ ランドの流速Ｖ 、及び効率ηの基礎的な関係は第
８図に示されている。
第８図から明らかなように、与えられたリブの幅におい
ては、より早いクーラントの速度、これは熱放散量の増
大をもたらすが、及び効率ηの低下と１゛う意味にお５
゛てクーラントの流速ＶＨ２゜はリブが冷却リブとして
機能するか否かを決める重要な要素を構成する。
ては、より早いクーラントの速度、これは熱放散量の増
大をもたらすが、及び効率ηの低下と１゛う意味にお５
゛てクーラントの流速ＶＨ２゜はリブが冷却リブとして
機能するか否かを決める重要な要素を構成する。
表によれば、この事実は第６図及び第７図に示される実
例によって説明される。ラインｒには第６図に示される
構成の従来のプレートによるデータが示され、ライン■
には第７図に従ったプレート構成によるデータが示され
ている。表にはクーラントの低速及び高速Ｖ にお
ける双方の効Ｈ、０ 率η、α値、αｅｆｆ値（＝α×η）が示されている。
例によって説明される。ラインｒには第６図に示される
構成の従来のプレートによるデータが示され、ライン■
には第７図に従ったプレート構成によるデータが示され
ている。表にはクーラントの低速及び高速Ｖ にお
ける双方の効Ｈ、０ 率η、α値、αｅｆｆ値（＝α×η）が示されている。
二の発明に従う構成ではクーラントの低流速によって従
来構成と同様のαｅｆｆ値５００’００か得られること
は明らかである。
来構成と同様のαｅｆｆ値５００’００か得られること
は明らかである。
この表から、第６図及び第７図に示される内側プレート
を同等に低い温度に調整するためには、この発明（第７
図）に従う実施例においてより低いクーラントの流速Ｖ
より少ないクーラントの比１、より小さい圧力損失△Ｐ
及びより低いポンプ性能が必要であることが分る。
を同等に低い温度に調整するためには、この発明（第７
図）に従う実施例においてより低いクーラントの流速Ｖ
より少ないクーラントの比１、より小さい圧力損失△Ｐ
及びより低いポンプ性能が必要であることが分る。
実線で表された曲線すは第７図の冷却リブ２１における
異なった熱伝達係数αに対する効率ηを示す。全ての熱
伝達係数値において、この曲線は直線η−１より上にあ
り、第７図に示されろ冷却リブ２１はどのような状況で
も、即ちクーラントの流速が全体として違う場合でも冷
却リブとして機能する。第７図に示される冷却リブにお
いて、リブ２１の幅１９に対するスリットＩ３の深さ１
８の比は１．５である。
異なった熱伝達係数αに対する効率ηを示す。全ての熱
伝達係数値において、この曲線は直線η−１より上にあ
り、第７図に示されろ冷却リブ２１はどのような状況で
も、即ちクーラントの流速が全体として違う場合でも冷
却リブとして機能する。第７図に示される冷却リブにお
いて、リブ２１の幅１９に対するスリットＩ３の深さ１
８の比は１．５である。
スリット１３を備えｆこ内側プレート６．７においてリ
ブ２１の幅１９に対するリブの高さ及びスリットの深さ
１８の比が１以上であれば、冷却効果は、通常のクーラ
ント量及びクーラント速度における平滑な壁の内側プレ
ートに比較して増大していることが分る。現在の製造技
術水準、即ちスリット１３を形成するためのミリングカ
ッターの能力によればスリット１３の幅２０は通常５ｍ
ｍであり、このスリット１３はあまり薄く形成されず、
又可能な限り機械加工の少量化を実現するためにあまり
広幅に形成されない。
ブ２１の幅１９に対するリブの高さ及びスリットの深さ
１８の比が１以上であれば、冷却効果は、通常のクーラ
ント量及びクーラント速度における平滑な壁の内側プレ
ートに比較して増大していることが分る。現在の製造技
術水準、即ちスリット１３を形成するためのミリングカ
ッターの能力によればスリット１３の幅２０は通常５ｍ
ｍであり、このスリット１３はあまり薄く形成されず、
又可能な限り機械加工の少量化を実現するためにあまり
広幅に形成されない。
第１図は鋳型の概略平面図、第２図は内側プレートの拡
大断面図、第３図は第２図における内側プレートを矢印
■方向から見た図、第４図は第３図のＩＶ−ＩＶ線断面
図、第５図は第６図及び第７図に示される異なった内側
プレートにおける熱伝達係数と冷却性能との関係を示す
図、第６図は従来技術に従った例を示す図、第７図はこ
の発明に従った例を示す図、第８図はリブの幅の性能と
熱伝達係数の性能との関係を示す図である。 ２．３・・・側壁、４．５・・・支持壁、６．７・・・
内側プレート、Ｉ３・・・スリット、１８・・・スリッ
トの深さ、１９・・・リブの幅、２０・・スリット幅、
２１・・・リブ。 特許出願人ホエストーアルピン・インダストリーアンラ
ーゲンバウ・ゲゼルシャフト ・ミツト・ベシュレンクテル・ ハフラング 代理人 弁理士前 山 葆 ほか２名ＦＩＧ、 ８
大断面図、第３図は第２図における内側プレートを矢印
■方向から見た図、第４図は第３図のＩＶ−ＩＶ線断面
図、第５図は第６図及び第７図に示される異なった内側
プレートにおける熱伝達係数と冷却性能との関係を示す
図、第６図は従来技術に従った例を示す図、第７図はこ
の発明に従った例を示す図、第８図はリブの幅の性能と
熱伝達係数の性能との関係を示す図である。 ２．３・・・側壁、４．５・・・支持壁、６．７・・・
内側プレート、Ｉ３・・・スリット、１８・・・スリッ
トの深さ、１９・・・リブの幅、２０・・スリット幅、
２１・・・リブ。 特許出願人ホエストーアルピン・インダストリーアンラ
ーゲンバウ・ゲゼルシャフト ・ミツト・ベシュレンクテル・ ハフラング 代理人 弁理士前 山 葆 ほか２名ＦＩＧ、 ８
Claims (3)
- （１）各々が支持壁及び該支持壁に固定され溶融金属と
接触するようになるのに適合した内側プレートから構成
された、鋳型側壁手段を含み、上記内側プレートの上記
支持壁に対面する側にクーラントチャネルが平行に設け
られ、上記クーラントチャネルが上記支持壁に向かって
開口し、その中をクーラントが通過するのに適合したス
リットによって構成され、上記スリット間にリブが位置
し、上記リブの各々はリブ幅を有し、上記スリットの各
々は上記リブ幅よりも小さなスリット幅を有するととも
に上記リブ幅よりも大きなスリット深さを有する型式の
連続鋳造用鋳型装置、例えば鋼のビレット及びブルーム
あるいはスラブを連続鋳造するためのプレート鋳型にお
いて、 上記リブ幅は最大で１３ｍｍに設定され、上記クーラン
トは熱伝達係数αが上記内側プレートと上記クーラント
間で２０〜７０ｋｗ／ｍ＾２ｋとなるように調整された
流速でもって上記スリットを通過し、上記内側プレート
がリブを持たない平滑な内側プレートの熱流量よりも大
きな熱流量をもつことを特徴とする連続鋳造用鋳型装置
。 - （２）上記熱伝達係数が２５〜５０ｋｗ／ｍ＾２ｋの範
囲内の値であることを特徴とする請求項１記載のの連続
鋳造用鋳型装置。 - （３）上記スリット幅が３〜７ｍｍの範囲内の値に設定
され、上記リブ幅に対する上記スリット幅の比が最大で
１〜２に設定されていることを特徴とする請求項１記載
の連続鋳造用鋳型装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT3414/87 | 1987-12-23 | ||
| AT0341487A AT389251B (de) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | Kuehlung einer stranggiesskokille |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01210153A true JPH01210153A (ja) | 1989-08-23 |
Family
ID=3550175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63327493A Pending JPH01210153A (ja) | 1987-12-23 | 1988-12-23 | 連続鋳造用鋳型装置 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5117895A (ja) |
| JP (1) | JPH01210153A (ja) |
| AT (1) | AT389251B (ja) |
| CA (1) | CA1318767C (ja) |
| DE (1) | DE3840448C2 (ja) |
| FR (1) | FR2625121B1 (ja) |
| GB (1) | GB2212084B (ja) |
| IT (1) | IT1227620B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006341312A (ja) * | 2005-06-07 | 2006-12-21 | Km Europ Metal Ag | 金属を連続鋳造するための、液体冷却された鋳型 |
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| DE4131829C2 (de) * | 1990-10-02 | 1993-10-21 | Mannesmann Ag | Flüssigkeitsgekühlte Kokille für das Stranggießen von Strängen aus Stahl im Brammenformat |
| US5207266A (en) * | 1992-01-03 | 1993-05-04 | Chuetsu Metal Works Co., Ltd. | Water-cooled copper casting mold |
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| US5566734A (en) * | 1995-02-23 | 1996-10-22 | Levy; Arnold | Pleated window shade |
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| US5927378A (en) * | 1997-03-19 | 1999-07-27 | Ag Industries, Inc. | Continuous casting mold and method |
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| DE19829606A1 (de) | 1998-07-02 | 2000-01-05 | Schloemann Siemag Ag | Breitseite einer Brammenkokille |
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| US3866664A (en) * | 1973-06-01 | 1975-02-18 | United States Steel Corp | Mold for use in continuous-casting of metals |
| US3978910A (en) * | 1975-07-07 | 1976-09-07 | Gladwin Floyd R | Mold plate cooling system |
| FR2324397B1 (fr) * | 1975-09-19 | 1979-06-15 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede et dispositif pour le brassage electromagnetique des produits de coulee continue |
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-
1987
- 1987-12-23 AT AT0341487A patent/AT389251B/de not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-12-01 DE DE3840448A patent/DE3840448C2/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-12-05 CA CA000585006A patent/CA1318767C/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-21 GB GB8829784A patent/GB2212084B/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-21 FR FR888816943A patent/FR2625121B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-23 IT IT8823072A patent/IT1227620B/it active
- 1988-12-23 JP JP63327493A patent/JPH01210153A/ja active Pending
-
1990
- 1990-03-28 US US07/501,417 patent/US5117895A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1318767C (en) | 1993-06-08 |
| IT1227620B (it) | 1991-04-22 |
| DE3840448A1 (de) | 1989-07-06 |
| FR2625121A1 (fr) | 1989-06-30 |
| DE3840448C2 (de) | 1997-05-28 |
| GB2212084A (en) | 1989-07-19 |
| AT389251B (de) | 1989-11-10 |
| GB8829784D0 (en) | 1989-02-15 |
| GB2212084B (en) | 1991-07-17 |
| ATA341487A (de) | 1989-04-15 |
| IT8823072A0 (it) | 1988-12-23 |
| FR2625121B1 (fr) | 1994-06-17 |
| US5117895A (en) | 1992-06-02 |
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