JPH01183012A - 酸化物系超電導線の製造方法 - Google Patents
酸化物系超電導線の製造方法Info
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- JPH01183012A JPH01183012A JP63003329A JP332988A JPH01183012A JP H01183012 A JPH01183012 A JP H01183012A JP 63003329 A JP63003329 A JP 63003329A JP 332988 A JP332988 A JP 332988A JP H01183012 A JPH01183012 A JP H01183012A
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、例えば超電導マグネットコイルや電力輸送用
等に使用可能な酸化物系超電導線の製造方法に関する。
等に使用可能な酸化物系超電導線の製造方法に関する。
「従来の技術」
最近に至り、常電導状態から超電導状態へ遷移する臨界
温度(T c)が液体窒素温度以上の値を示す酸化物系
の超電導体が種々発見されている。
温度(T c)が液体窒素温度以上の値を示す酸化物系
の超電導体が種々発見されている。
そして、この種の酸化物超電導体には、例えば一般式A
−B −Cu−0(ただし、AはL a、 Ce、
Y b。
−B −Cu−0(ただし、AはL a、 Ce、
Y b。
S c、E r等の周期律表I[1a族元素の1種以上
を示し、BはBa、St等の周期律表na族元素の1種
以上を示す)で示されるものなどがある。
を示し、BはBa、St等の周期律表na族元素の1種
以上を示す)で示されるものなどがある。
このような超電導体を具備する超電導線の製造方法とし
ては、例えば前記II[a族元素を含む粉末と■a族元
素を含む粉末と酸化銅粉末を混合してなる混合粉末に熱
処理を施して得た超電導粉末を金属管に充填し、次いで
ダイス孔を有するダイスなどを用いて金属管を引抜加工
して所望の直径の線材としたのち、この線材に熱処理を
施して線材内の圧粉成形体からなる芯線中で各元素を固
相反応させ、上記芯線に超電導物質を生成させることに
よって超電導線を得る方法などが知られている。
ては、例えば前記II[a族元素を含む粉末と■a族元
素を含む粉末と酸化銅粉末を混合してなる混合粉末に熱
処理を施して得た超電導粉末を金属管に充填し、次いで
ダイス孔を有するダイスなどを用いて金属管を引抜加工
して所望の直径の線材としたのち、この線材に熱処理を
施して線材内の圧粉成形体からなる芯線中で各元素を固
相反応させ、上記芯線に超電導物質を生成させることに
よって超電導線を得る方法などが知られている。
「発明が解決しようとする問題点」
しかしながら、このような方法では、超電導粉末を充填
した金属管を縮径して超電導粉末を圧粉する関係か、ら
、縮径加工時1こ断線しない程度に金属管を加工する必
要があって、加工率に限界を生じるために、超電導粉末
の圧密度を十分に高めることができない問題がある。し
たがって、圧密度が十分でない圧粉成形体からなる芯線
を有する線材に熱処理を施して芯線部分を焼結体とする
ことになるために、得られた超電導線では、各元素の固
相反応が十分になされていない傾向があり、優れた超電
導特性が得られない問題がある。
した金属管を縮径して超電導粉末を圧粉する関係か、ら
、縮径加工時1こ断線しない程度に金属管を加工する必
要があって、加工率に限界を生じるために、超電導粉末
の圧密度を十分に高めることができない問題がある。し
たがって、圧密度が十分でない圧粉成形体からなる芯線
を有する線材に熱処理を施して芯線部分を焼結体とする
ことになるために、得られた超電導線では、各元素の固
相反応が十分になされていない傾向があり、優れた超電
導特性が得られない問題がある。
また、このようにして得られた超電導線では、芯線部分
に生成される超電導体内部の気孔率が比較的大きくなる
ため、超電導線の曲げ強度が不足するなど強度面での不
満が大きい問題もある。このため、超電導マグネットの
巻線用などとして超電導線を巻胴に巻回しようとする場
合に、超電導体にクラックが入り易いおそれがあり、超
電導特性が著しく低下ずろおそれがある。
に生成される超電導体内部の気孔率が比較的大きくなる
ため、超電導線の曲げ強度が不足するなど強度面での不
満が大きい問題もある。このため、超電導マグネットの
巻線用などとして超電導線を巻胴に巻回しようとする場
合に、超電導体にクラックが入り易いおそれがあり、超
電導特性が著しく低下ずろおそれがある。
本発明は前記問題に鑑みてなされたもので、圧粉成形体
からなる芯線の圧密度を十分に高くすることができ、優
れた超電導特性を発揮するととも?こ、機械強度の高い
酸化物系超電導線の製造技(Ii’jを提供することを
目的とする。
からなる芯線の圧密度を十分に高くすることができ、優
れた超電導特性を発揮するととも?こ、機械強度の高い
酸化物系超電導線の製造技(Ii’jを提供することを
目的とする。
「問題点を解決するための手段」
本発明では、酸化物超電導体粉末と酸化物系電導線末の
前駆体粉末のうち少なくとも一方を含む出発材料に仮焼
成処理を施したのち、該仮焼成材料に対して粉砕処理と
、等方性プレスによる圧粉成形処理と、酸素雰囲気中で
850〜950°C11〜50時間焼成を行なう焼成処
理からなる一連の処理を繰り返し施して焼結体を得、次
いて該焼結体を管体内に充填して複合体とし、該複合体
に縮径加工を施して該複合体を線材とすることをその解
決手段とした。
前駆体粉末のうち少なくとも一方を含む出発材料に仮焼
成処理を施したのち、該仮焼成材料に対して粉砕処理と
、等方性プレスによる圧粉成形処理と、酸素雰囲気中で
850〜950°C11〜50時間焼成を行なう焼成処
理からなる一連の処理を繰り返し施して焼結体を得、次
いて該焼結体を管体内に充填して複合体とし、該複合体
に縮径加工を施して該複合体を線材とすることをその解
決手段とした。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明では、まず出発材料を調製する。この出発材料と
しては、酸化物超電導体粉末あるいは酸化物超電導体の
前駆体粉末が用いられる。
しては、酸化物超電導体粉末あるいは酸化物超電導体の
前駆体粉末が用いられる。
上記の酸化物超電導体粉末としては、A−B、−C−D
系(ただしAは、Y、Sc、La、Ce、P’r、N’
d、Pm。
系(ただしAは、Y、Sc、La、Ce、P’r、N’
d、Pm。
Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Y
b、Luなどの周期律表■a族元素のうち1種あるいは
2種以上を示し、BはSr、Ba、、Ca、Be、Mg
、Raなどの周期律表ITa族元素のうち1種あるいは
2挿置」二を示し、CはCu、Ag、AUの周期律表1
b族元素とNbのうちCuあるいはCuを含む2種以上
を示し、DはO,S、Se、Te、Poなどの周期律表
■b族元素およびF、CI、B+’等の周期律表■b族
元素のうちOあるいはOを含む2種以上を示す)の酸化
物超電導体の粉末が用いられる。
b、Luなどの周期律表■a族元素のうち1種あるいは
2種以上を示し、BはSr、Ba、、Ca、Be、Mg
、Raなどの周期律表ITa族元素のうち1種あるいは
2挿置」二を示し、CはCu、Ag、AUの周期律表1
b族元素とNbのうちCuあるいはCuを含む2種以上
を示し、DはO,S、Se、Te、Poなどの周期律表
■b族元素およびF、CI、B+’等の周期律表■b族
元素のうちOあるいはOを含む2種以上を示す)の酸化
物超電導体の粉末が用いられる。
また、酸化物超電導体の前駆体粉末としては、酸化物超
電導体を構成する元素を含む材料混合粉末あるいはこの
材料混合粉末と上記酸化物超電導体粉末との混合粉末が
用いられる。上記の材料混合粉末には、周期律表Ila
族元素を含む粉末と周期律表ma族元素を含む粉末と酸
化銅粉末等からなる混合粉末あるいはこの混合粉末を仮
焼した粉末、またはこの仮焼粉末と上記混合粉末とから
なる混合粉末などが用いられる。そして、ここで用いら
れる周期律表Ua族元素粉末としては、Be。
電導体を構成する元素を含む材料混合粉末あるいはこの
材料混合粉末と上記酸化物超電導体粉末との混合粉末が
用いられる。上記の材料混合粉末には、周期律表Ila
族元素を含む粉末と周期律表ma族元素を含む粉末と酸
化銅粉末等からなる混合粉末あるいはこの混合粉末を仮
焼した粉末、またはこの仮焼粉末と上記混合粉末とから
なる混合粉末などが用いられる。そして、ここで用いら
れる周期律表Ua族元素粉末としては、Be。
S+’、Mg、Ba、Raの各元素の炭酸塩粉末、酸化
物粉末、塩化物粉末、硫化物粉末、フッ化物粉末等の化
合物粉末あるいは合金粉末などである。また、周期律表
l1Ia族元素粉末としては、Sc、Y、La、Ce。
物粉末、塩化物粉末、硫化物粉末、フッ化物粉末等の化
合物粉末あるいは合金粉末などである。また、周期律表
l1Ia族元素粉末としては、Sc、Y、La、Ce。
Pr、Nd、Pm、Sm、Eu、Gd、Tb、Oy、H
o、Er、Tm。
o、Er、Tm。
Y b、 L uの各元素の酸化物粉末、炭酸塩粉末、
塩化物粉末、硫化物粉末、フッ化物粉末等の化合物粉末
あるいは合金粉末などが用いられる。さらに、酸化銅粉
末1こは、CuO,Cu2O,Cu30p、Cut03
などが用いられる。
塩化物粉末、硫化物粉末、フッ化物粉末等の化合物粉末
あるいは合金粉末などが用いられる。さらに、酸化銅粉
末1こは、CuO,Cu2O,Cu30p、Cut03
などが用いられる。
ところで、本発明で用いられる種々の混合粉末を調製す
るには、いずれも通常、粉末法が用いられるが、この方
法に限定されるものではなく、各構成元素をシュウ酸塩
として共沈させ、その沈澱物を乾燥させて混合粉末とし
て得る共沈法を適用させるこ七も可能である。また、前
記必要な元素のアルコキンド化合物、オキシケトン化合
物、ンクロペンタジエニル化合物、アセチルアセトン化
合物などを所定の比率で混合して混合液とし、この混合
液に水を加えて加水分解などしてゾル状にするとともに
、このゾル状の物質を加熱してゲル化し、このケルを更
に加熱して固相としたうえで粉砕して混合粉末を得るゾ
ルゲル法を適用してもJ二 い 。
るには、いずれも通常、粉末法が用いられるが、この方
法に限定されるものではなく、各構成元素をシュウ酸塩
として共沈させ、その沈澱物を乾燥させて混合粉末とし
て得る共沈法を適用させるこ七も可能である。また、前
記必要な元素のアルコキンド化合物、オキシケトン化合
物、ンクロペンタジエニル化合物、アセチルアセトン化
合物などを所定の比率で混合して混合液とし、この混合
液に水を加えて加水分解などしてゾル状にするとともに
、このゾル状の物質を加熱してゲル化し、このケルを更
に加熱して固相としたうえで粉砕して混合粉末を得るゾ
ルゲル法を適用してもJ二 い 。
次に、このように調製された出発材料に仮焼成処理を施
して仮焼成飼料を得る。ここでの仮焼成処理は、酸素雰
囲気中で500〜l000℃、1〜数十時間の焼成条件
で行なわれるのが望ましい。
して仮焼成飼料を得る。ここでの仮焼成処理は、酸素雰
囲気中で500〜l000℃、1〜数十時間の焼成条件
で行なわれるのが望ましい。
このような仮焼処理は、上記出発材料中に炭酸塩が含ま
れる場合に、超電導体の超電導特性を低下させる炭酸ガ
スを予め除去しておく目的で行なイっれる。
れる場合に、超電導体の超電導特性を低下させる炭酸ガ
スを予め除去しておく目的で行なイっれる。
次いて、このようにして得られた仮焼成材料に対して、
粉砕処理と圧粉成形処理と焼成処理からなる一連の処理
を必要口繰り返し施して焼結体を得る。ここでの粉砕処
理は、仮焼成材料の細粒化や粒径の均一化などを目的と
し、例えばボールミルなどを用いて行なイっれろが、上
記一連の処理により得られる焼結体の焼結密度の向上を
考慮ずれ=7− ば、上記粉砕処理で可能な限り仮焼成材料の粒径を小さ
くし均一化しておくのが望ましい。そして、圧粉成形処
理には、例えば冷間静水圧プレス、熱間静水圧プレス(
HIP)等の等方性プレスが用いられる。そして、この
ような圧粉成形処理での成形圧力は、仮焼成材料の種類
、達成すべき焼結体の焼結密度などに応じて決められ、
通常1〜10ton/cm2程度の範囲、好ましくは1
〜5 ton/ cm2程度の範囲で定められる。そし
て、続いて行なわれる焼成処理は、酸素雰囲気中で85
0〜950℃、1〜50時間焼成する条件で行なわれる
。このような焼成処理を行なえば、処理後の焼結体の焼
結密度を格段に向上させることができるとともに、焼結
体中の各構成元素どうしによる固相反応を促進させるこ
とができ、これにより焼結体に良好な超電導特性を示す
超電導体を生成させることが可能となる。
粉砕処理と圧粉成形処理と焼成処理からなる一連の処理
を必要口繰り返し施して焼結体を得る。ここでの粉砕処
理は、仮焼成材料の細粒化や粒径の均一化などを目的と
し、例えばボールミルなどを用いて行なイっれろが、上
記一連の処理により得られる焼結体の焼結密度の向上を
考慮ずれ=7− ば、上記粉砕処理で可能な限り仮焼成材料の粒径を小さ
くし均一化しておくのが望ましい。そして、圧粉成形処
理には、例えば冷間静水圧プレス、熱間静水圧プレス(
HIP)等の等方性プレスが用いられる。そして、この
ような圧粉成形処理での成形圧力は、仮焼成材料の種類
、達成すべき焼結体の焼結密度などに応じて決められ、
通常1〜10ton/cm2程度の範囲、好ましくは1
〜5 ton/ cm2程度の範囲で定められる。そし
て、続いて行なわれる焼成処理は、酸素雰囲気中で85
0〜950℃、1〜50時間焼成する条件で行なわれる
。このような焼成処理を行なえば、処理後の焼結体の焼
結密度を格段に向上させることができるとともに、焼結
体中の各構成元素どうしによる固相反応を促進させるこ
とができ、これにより焼結体に良好な超電導特性を示す
超電導体を生成させることが可能となる。
次に、第1図に示すように、前工程までに得られた例え
ば棒状の焼結体1を金属製のパイプ(管体)2内に収容
して複合体3を作製する。ここで用いられるパイプ2に
は、Cu、 Ag、 AQあるいはこれらの合金、また
itステンレスなどの金属材料から形成されたものが用
いられる。なお、パイプ2の形成材料としては、塑性加
工可能なものであれば金属材料に限らないが、熱処理時
に焼結体1から酸素を奪わないような非酸化性の材料を
選択する必要がある。したがって、貴金属あるいは貴金
属を含有する合金などを用いることが好ましいが、パイ
プ2の内周面に非酸化性の材料からなる被覆層を形成し
たものでも差し支えない。そして、パイプ2の内径寸法
は焼結体1の外径寸法より若干大きい程度に設定され、
両者の寸法公差はより小さく、両者間に間隙が少ない方
が好ましい。
ば棒状の焼結体1を金属製のパイプ(管体)2内に収容
して複合体3を作製する。ここで用いられるパイプ2に
は、Cu、 Ag、 AQあるいはこれらの合金、また
itステンレスなどの金属材料から形成されたものが用
いられる。なお、パイプ2の形成材料としては、塑性加
工可能なものであれば金属材料に限らないが、熱処理時
に焼結体1から酸素を奪わないような非酸化性の材料を
選択する必要がある。したがって、貴金属あるいは貴金
属を含有する合金などを用いることが好ましいが、パイ
プ2の内周面に非酸化性の材料からなる被覆層を形成し
たものでも差し支えない。そして、パイプ2の内径寸法
は焼結体1の外径寸法より若干大きい程度に設定され、
両者の寸法公差はより小さく、両者間に間隙が少ない方
が好ましい。
これは、後工程の縮径加工の際に、焼結体1とパイプ2
との間に大きな間隙が存在すると、成形圧力が焼結体1
に伝わりにくく、十分に縮径できないという不都合が生
じ易いからである。
との間に大きな間隙が存在すると、成形圧力が焼結体1
に伝わりにくく、十分に縮径できないという不都合が生
じ易いからである。
次に、この例では、第1図に示すようなロータリースウ
ェージング装置Aにより前記複合体3に縮径加工を施す
。このロータリースウェージング装置Aは、図示路の駆
動装置によって移動自在に設けられた複数のダイス6・
・を備えてなるものである。これらダイス6・・・は、
棒状の複合体3をその長さ方向に移動させる際の移動空
間の周囲に、この移動空間を囲むように設けられたもの
で、前記移動空間と直角な方向(第1図に示す矢印a方
向)に移動自在に、かつ移動空間の周回り(第1図に示
す矢印す方向)に回転自在に保持されている。
ェージング装置Aにより前記複合体3に縮径加工を施す
。このロータリースウェージング装置Aは、図示路の駆
動装置によって移動自在に設けられた複数のダイス6・
・を備えてなるものである。これらダイス6・・・は、
棒状の複合体3をその長さ方向に移動させる際の移動空
間の周囲に、この移動空間を囲むように設けられたもの
で、前記移動空間と直角な方向(第1図に示す矢印a方
向)に移動自在に、かつ移動空間の周回り(第1図に示
す矢印す方向)に回転自在に保持されている。
また、各ダイス6・・・の内面には、それぞれ前記複合
体3に縮径加工を施ずためのテーパ面6aが形成されて
いて、各ダイス6・・・のテーパ面6aで囲む間隙が先
窄まり状となるようになっている。
体3に縮径加工を施ずためのテーパ面6aが形成されて
いて、各ダイス6・・・のテーパ面6aで囲む間隙が先
窄まり状となるようになっている。
前記複合体3を縮径するには、前記ロータリースウェー
ジング装置Aを作動させるとともに、第1図に示すよう
に複合体3の一端をダイス6・・・の間の間隙に押し込
む。ここで、前記ダイス6・・・が第1図の上下方向に
所定間隔往復移動しつつ回転しているために、複合体3
は一端側から順次鍛造されて第1図の2点鎖線で示ず線
径まで縮径され、線材13となる。この縮径加工におい
ては、回転しつつ往復運動する複数のダイス6によって
複合体3を鍛造しつつ縮径するために、縮径加工中の複
合体3に断線を起こすことなく大きな加工率で縮径加工
することができる。
ジング装置Aを作動させるとともに、第1図に示すよう
に複合体3の一端をダイス6・・・の間の間隙に押し込
む。ここで、前記ダイス6・・・が第1図の上下方向に
所定間隔往復移動しつつ回転しているために、複合体3
は一端側から順次鍛造されて第1図の2点鎖線で示ず線
径まで縮径され、線材13となる。この縮径加工におい
ては、回転しつつ往復運動する複数のダイス6によって
複合体3を鍛造しつつ縮径するために、縮径加工中の複
合体3に断線を起こすことなく大きな加工率で縮径加工
することができる。
このような縮径加工は、線材13の線径が所望の線径に
達するまで繰り返し行なわれる。なお、先のロータリー
スウェージング装置Aによる加工で所望の線径が達せら
れない場合には、この装置Aのダイス6の成形空隙より
小さく形成された成形空隙を有するダイスを備えたロー
タリースウェージング装置などを用いて繰り返し縮径加
工を行なう必要がある。
達するまで繰り返し行なわれる。なお、先のロータリー
スウェージング装置Aによる加工で所望の線径が達せら
れない場合には、この装置Aのダイス6の成形空隙より
小さく形成された成形空隙を有するダイスを備えたロー
タリースウェージング装置などを用いて繰り返し縮径加
工を行なう必要がある。
このような縮径加工により、線材13内の芯線の充填密
度を格段に向上させることができるとともに、芯線の超
電導特性も高めることができる。
度を格段に向上させることができるとともに、芯線の超
電導特性も高めることができる。
このようにして得られた線材13に対し以下に説明する
処理を施せば、線材13内の芯線の超電導特性をさらに
向上させることができる。
処理を施せば、線材13内の芯線の超電導特性をさらに
向上させることができる。
すなわち、前記線材13から外側の金属シースとなって
いるパイプ部分を除去し、これにより芯線部分を露出さ
せる。ここでの金属シースの除去には、例えば酸あるい
はアルカリの水溶液などの処理液中に複合体を浸漬させ
、金属シースのみを上記処理液中に溶解させる化学的な
方法などが用いられる。この方法には、金属シースに銅
、銀あるいはこれらの合金を用いた場合、処理液として
希硝酸などが用いられ、金属シースにアルミニウムを用
いた場合、処理液として苛性ソーダなどが用いられ、金
属シースにステンレスを用いた場合、処理液として王水
などが用いられるが、シー、ス材料と処理液との組み合
わせはこれらに限定されるものではない。そして、この
ような除去操作の後には、速やかに芯線の表面に水洗処
理あるいは中和処理を行なって処理液の芯線などへの影
響を排除することが望ましい。なお、上記金属シースの
除去には、他に切削加工を用いる方法も考えられるが、
この切削加工を用いると、芯線が細径の場合、除去操作
時に折れ曲がってしまうなどの不都合を生じることがあ
る。このため、この例では、芯線に上記不都合が生じに
くい上記の化学的な方法を採用したが、折曲のおそれが
少ない場合は切削加工を行なって金属シースを除去する
方法と金属シースを化学的に除去する方法とを併用して
もよい。
いるパイプ部分を除去し、これにより芯線部分を露出さ
せる。ここでの金属シースの除去には、例えば酸あるい
はアルカリの水溶液などの処理液中に複合体を浸漬させ
、金属シースのみを上記処理液中に溶解させる化学的な
方法などが用いられる。この方法には、金属シースに銅
、銀あるいはこれらの合金を用いた場合、処理液として
希硝酸などが用いられ、金属シースにアルミニウムを用
いた場合、処理液として苛性ソーダなどが用いられ、金
属シースにステンレスを用いた場合、処理液として王水
などが用いられるが、シー、ス材料と処理液との組み合
わせはこれらに限定されるものではない。そして、この
ような除去操作の後には、速やかに芯線の表面に水洗処
理あるいは中和処理を行なって処理液の芯線などへの影
響を排除することが望ましい。なお、上記金属シースの
除去には、他に切削加工を用いる方法も考えられるが、
この切削加工を用いると、芯線が細径の場合、除去操作
時に折れ曲がってしまうなどの不都合を生じることがあ
る。このため、この例では、芯線に上記不都合が生じに
くい上記の化学的な方法を採用したが、折曲のおそれが
少ない場合は切削加工を行なって金属シースを除去する
方法と金属シースを化学的に除去する方法とを併用して
もよい。
次いで、このようにして露出せしめられた芯線に対して
熱処理を施す。この熱処理は、酸素雰囲気中で、800
〜1100℃、I−100時間程度加熱した後に徐冷す
る条件で行なわれる。そして、この熱処理における酸素
雰囲気には、必要に応じてS、Se、Te、Poなどの
周期律表■b族元素やF、CI、Br等の周期律表■b
族元素のガスあるいはHe、Ne、Ar、Kr、Xe、
Rnなどの不活性ガスを混合することができる。熱処理
雰囲気中の酸素および酸素以外の各元素は、いずれも超
電導体の構成元素となり、超電導体の超電導特性の向上
に寄与するものとなる。
熱処理を施す。この熱処理は、酸素雰囲気中で、800
〜1100℃、I−100時間程度加熱した後に徐冷す
る条件で行なわれる。そして、この熱処理における酸素
雰囲気には、必要に応じてS、Se、Te、Poなどの
周期律表■b族元素やF、CI、Br等の周期律表■b
族元素のガスあるいはHe、Ne、Ar、Kr、Xe、
Rnなどの不活性ガスを混合することができる。熱処理
雰囲気中の酸素および酸素以外の各元素は、いずれも超
電導体の構成元素となり、超電導体の超電導特性の向上
に寄与するものとなる。
また、上記熱処理における徐冷の途中に400〜600
℃の温度範囲で所定時間保持する処理を行なって酸化物
超電導体の結晶構造が正方晶から斜方晶に変態すること
を促進するようにしてもよい。
℃の温度範囲で所定時間保持する処理を行なって酸化物
超電導体の結晶構造が正方晶から斜方晶に変態すること
を促進するようにしてもよい。
このような熱処理を行なえば、上記芯線中の各構成元素
どうしによる固相反応を促進させることができるととも
に、芯線の露出した表面全体からその内部に酸素元素が
効率よく拡散される。これにより、上記芯線に、その全
線に亙って均一に例えばA −B−Cu−0系の超電導
体を生成させることができるので、芯線を良好な超電導
特性を示す酸化物系超電導線とすることができる。
どうしによる固相反応を促進させることができるととも
に、芯線の露出した表面全体からその内部に酸素元素が
効率よく拡散される。これにより、上記芯線に、その全
線に亙って均一に例えばA −B−Cu−0系の超電導
体を生成させることができるので、芯線を良好な超電導
特性を示す酸化物系超電導線とすることができる。
そして、このような酸化物系超電導線には、必要に応じ
てコーティング処理を施して保護コート層を形成するこ
ともできる。この保護コート層の形成材料としては、例
えば錫、鉛等の低融点金属、あるいは半田等の合金など
が好適に用いられる。
てコーティング処理を施して保護コート層を形成するこ
ともできる。この保護コート層の形成材料としては、例
えば錫、鉛等の低融点金属、あるいは半田等の合金など
が好適に用いられる。
そして、この保護コート層の形成方法としては、例えば
電気メツキ、溶融メツキ、半田メツキなどの方法が好適
に用いられる。また、他の方法として、上記低融点金属
の粉末あるいは上記合金粉末を酸化物系超電導線の表面
に所定の厚さで付着させたのち上記粉末を焼結させる方
法も用いることができる。このようにして保護コート層
を形成すれば、例えば超電導体から酸素元素の散逸ある
いは超電導体への水分の付着などを確実に防止できるの
で、酸化物系超電導線の良好な超電導特性を長期間に亙
って安定したものとすることができる。
電気メツキ、溶融メツキ、半田メツキなどの方法が好適
に用いられる。また、他の方法として、上記低融点金属
の粉末あるいは上記合金粉末を酸化物系超電導線の表面
に所定の厚さで付着させたのち上記粉末を焼結させる方
法も用いることができる。このようにして保護コート層
を形成すれば、例えば超電導体から酸素元素の散逸ある
いは超電導体への水分の付着などを確実に防止できるの
で、酸化物系超電導線の良好な超電導特性を長期間に亙
って安定したものとすることができる。
この製造方法によれば、出発材料に仮焼成処理を施した
仮焼成材料に対して粉砕処理、圧粉成形処理、特定の焼
成条件の焼成処理からなる一連の処理を繰り返し施すよ
うにしたので、焼結密度の極めて高い焼結体Iを得るこ
とができる。そして、この焼結体1をパイプ2内に収容
して得た複合体3に、例えばロータリースウェージング
加工などによる縮径加工を施すことで、高い圧密度でか
つ良好な超電導特性を示す芯線を有する線材I3を得る
ことができる。さらに、この線材13から金属シース部
分を除去した後に、酸素雰囲気中で熱処理すれば、芯線
中の各元素が固相反応する際に元素の拡散が円滑になさ
れることから、気孔率が低く、曲げ強度などの機械強度
が高いうえ、長平方向に均一で良好な超電導特性を示す
線材(酸化物系超電導線)を製造できる。したがって、
このようにして得られた酸化物系超電導線にあっては、
曲げに強く易屈曲性を有するので、クラックを生じるこ
となく巻回でき、超電導マグネット用の巻線などに好適
なものとなる。
仮焼成材料に対して粉砕処理、圧粉成形処理、特定の焼
成条件の焼成処理からなる一連の処理を繰り返し施すよ
うにしたので、焼結密度の極めて高い焼結体Iを得るこ
とができる。そして、この焼結体1をパイプ2内に収容
して得た複合体3に、例えばロータリースウェージング
加工などによる縮径加工を施すことで、高い圧密度でか
つ良好な超電導特性を示す芯線を有する線材I3を得る
ことができる。さらに、この線材13から金属シース部
分を除去した後に、酸素雰囲気中で熱処理すれば、芯線
中の各元素が固相反応する際に元素の拡散が円滑になさ
れることから、気孔率が低く、曲げ強度などの機械強度
が高いうえ、長平方向に均一で良好な超電導特性を示す
線材(酸化物系超電導線)を製造できる。したがって、
このようにして得られた酸化物系超電導線にあっては、
曲げに強く易屈曲性を有するので、クラックを生じるこ
となく巻回でき、超電導マグネット用の巻線などに好適
なものとなる。
なお、この例では、複合体3を縮径するのにロータリー
スウェージング加工を用いたが、これに限定されること
なく、圧延加工、引抜加工などの加工法も好適に用いる
ことができる。
スウェージング加工を用いたが、これに限定されること
なく、圧延加工、引抜加工などの加工法も好適に用いる
ことができる。
以下、実施例を示す。
「実施例」
組成比がY :Ba:Cu= ] :2 :3となるよ
うに、Y2O3粉末とBaCO5粉末とCuO粉末を混
合して出発材料粉末を得た。次いで、この出発材料粉末
を酸素気流中で、900℃、24時間加熱する仮焼処理
を行なって得た仮焼成材料粉末を、ボールミルにより粉
砕した後、内径7■のゴムチューブ内に充填したうえで
、成形圧力を2 、5 ton/ cm’としたラバー
プレスにより圧粉成形処理を行ない、次いで酸素気流中
で、900°C124時間加熱する焼成処理を行なった
。このような粉砕処理、圧粉成形処理、焼成処理からな
る一連の処理を3回繰り返し行なうことで外径6.9m
mの焼結体を得ノこ。
うに、Y2O3粉末とBaCO5粉末とCuO粉末を混
合して出発材料粉末を得た。次いで、この出発材料粉末
を酸素気流中で、900℃、24時間加熱する仮焼処理
を行なって得た仮焼成材料粉末を、ボールミルにより粉
砕した後、内径7■のゴムチューブ内に充填したうえで
、成形圧力を2 、5 ton/ cm’としたラバー
プレスにより圧粉成形処理を行ない、次いで酸素気流中
で、900°C124時間加熱する焼成処理を行なった
。このような粉砕処理、圧粉成形処理、焼成処理からな
る一連の処理を3回繰り返し行なうことで外径6.9m
mの焼結体を得ノこ。
次に、この焼結体を外径10vtm、内径7rttmの
銀製のパイプ内に収容して複合体とした。ちなみに、こ
の複合体内の焼結体の充填密度を測定したところ、4.
、5 g/ am”であった。
銀製のパイプ内に収容して複合体とした。ちなみに、こ
の複合体内の焼結体の充填密度を測定したところ、4.
、5 g/ am”であった。
次いで、第1図に示すダイスと同様の構成のダイスを備
えたロータリースウェージング装置を用い、前記複合体
を直径1.5zzの線材となるまで冷間で鍛造しつつ段
階的に縮径加工した。なお、複合体を段階的に鍛造しつ
つ縮径して線材を得るには、ダイス間の空隙が異なるダ
イスを複数用意し、1回の縮径加工における減面率を約
20%に設定し、複数回鍛造操作を行なって縮径するも
のとし、加工速度を1m7分とした。
えたロータリースウェージング装置を用い、前記複合体
を直径1.5zzの線材となるまで冷間で鍛造しつつ段
階的に縮径加工した。なお、複合体を段階的に鍛造しつ
つ縮径して線材を得るには、ダイス間の空隙が異なるダ
イスを複数用意し、1回の縮径加工における減面率を約
20%に設定し、複数回鍛造操作を行なって縮径するも
のとし、加工速度を1m7分とした。
以」二の加工においては、最終線径まで断線などのトラ
ブルを生しることなく加工することができノこ。
ブルを生しることなく加工することができノこ。
次いで、この線材を硝酸中に浸漬させて銀製のシース部
分を溶解除去して芯線を露出させた。
分を溶解除去して芯線を露出させた。
次に、この芯線に対し、酸素雰囲気中で9.00℃に1
2時間加熱し、この後、−100°C/時間で室温まで
徐冷する熱処理を行なって、芯線の全線に亙って均一に
酸化物系超電導体を生成させ、超電導芯線を得た(実施
例1)。そして、この超電導芯線の表面に半田メツキし
て厚さLuxの保護コート層を形成して酸化物系超電導
線を製造した。
2時間加熱し、この後、−100°C/時間で室温まで
徐冷する熱処理を行なって、芯線の全線に亙って均一に
酸化物系超電導体を生成させ、超電導芯線を得た(実施
例1)。そして、この超電導芯線の表面に半田メツキし
て厚さLuxの保護コート層を形成して酸化物系超電導
線を製造した。
これに対して、前述の仮焼成材料粉末をそのまま銀パイ
プ内に充填して複合体とし、次いでこの複合体を上記と
同様の方法により線材としたのち、線材のシース部分を
除去して芯線を露出させ、この芯線に上記と同様の条件
で熱処理を施して超電導芯線を得た(比較例1)。なお
、上記複合体内の充填密度は3.5り/ctp”であっ
た。
プ内に充填して複合体とし、次いでこの複合体を上記と
同様の方法により線材としたのち、線材のシース部分を
除去して芯線を露出させ、この芯線に上記と同様の条件
で熱処理を施して超電導芯線を得た(比較例1)。なお
、上記複合体内の充填密度は3.5り/ctp”であっ
た。
これら2種類の超電導芯線について、それぞれ圧密度お
よび77Kにおける臨界電流密度(Jc)値を測定し、
その結果を第1表に示した。また、前述した熱処理前の
芯線についても、それぞれ圧密度を測定してその結果を
第1表に併せて示した。
よび77Kにおける臨界電流密度(Jc)値を測定し、
その結果を第1表に示した。また、前述した熱処理前の
芯線についても、それぞれ圧密度を測定してその結果を
第1表に併せて示した。
第1表
また、縮径加工にダイスによる引抜加工を用いた他は、
上記実施例1および比較例1と同様にして超電導芯線を
得た。これら2種類(実施例2、比較例2)についても
、同様にしてそれぞれの圧密度および77Kにおける臨
界電流密度(Jc)値を測定し、その結果を第2表に示
した。また、前述した熱処理前の芯線についても、それ
ぞれ圧密度を測定してその結果を第2表に併せて示した
。
上記実施例1および比較例1と同様にして超電導芯線を
得た。これら2種類(実施例2、比較例2)についても
、同様にしてそれぞれの圧密度および77Kにおける臨
界電流密度(Jc)値を測定し、その結果を第2表に示
した。また、前述した熱処理前の芯線についても、それ
ぞれ圧密度を測定してその結果を第2表に併せて示した
。
(以下余白)
第2表
以上のことから、本発明を実施して製造された酸化物系
超電導線は、従来の方法で製造された酸化物系超電導線
に比べて機械強度が高く超電導特性も優れていることが
明らかとなった。
超電導線は、従来の方法で製造された酸化物系超電導線
に比べて機械強度が高く超電導特性も優れていることが
明らかとなった。
「発明の効果」
以上説明したように、本発明の製造方法によれば、出発
材料に仮焼成処理を施した仮焼成材料に対して粉砕処理
、圧粉成形処理、特定の焼成条件の焼成処理からなる一
連の処理を繰り返し施すようにしたので、焼結密度の極
めて高い焼結体を得ることができる。そして、この焼結
2体を管体内に一19= 収容して得た複合体に、例えばロータリースウェージン
グ加工などによる縮径加工を施すことで、高い圧密度で
かつ良好な超電導特性を示す芯線を有する線材を得るこ
とができる。□さらに、この線材からシース部分を除去
した後に、酸素雰囲気中で熱処理すれば、芯線中の各元
素が同相反応する際に元素の拡散が円滑になされること
から、気孔率が低く、曲げ強度などの機械強度が高いう
え、長手方向に均一で良好な超電導特性を示す酸化物系
超電導線を製造できる。したがうて、本発明により製造
された酸化物系超電導線にあっては、超電導マグネット
用の巻線にするために巻胴に巻回した場合に、クラック
を生じることなく巻回することができ、屈曲性などの機
械的強度に強いものとなる。
材料に仮焼成処理を施した仮焼成材料に対して粉砕処理
、圧粉成形処理、特定の焼成条件の焼成処理からなる一
連の処理を繰り返し施すようにしたので、焼結密度の極
めて高い焼結体を得ることができる。そして、この焼結
2体を管体内に一19= 収容して得た複合体に、例えばロータリースウェージン
グ加工などによる縮径加工を施すことで、高い圧密度で
かつ良好な超電導特性を示す芯線を有する線材を得るこ
とができる。□さらに、この線材からシース部分を除去
した後に、酸素雰囲気中で熱処理すれば、芯線中の各元
素が同相反応する際に元素の拡散が円滑になされること
から、気孔率が低く、曲げ強度などの機械強度が高いう
え、長手方向に均一で良好な超電導特性を示す酸化物系
超電導線を製造できる。したがうて、本発明により製造
された酸化物系超電導線にあっては、超電導マグネット
用の巻線にするために巻胴に巻回した場合に、クラック
を生じることなく巻回することができ、屈曲性などの機
械的強度に強いものとなる。
第1図は、本発明の一実施例を説明するためのもので、
縮径加工を説明するための概略断面図である。 ■・・・焼結体、2・・・パイプ(管体)、3・・・複
合体、13・・・線材。
縮径加工を説明するための概略断面図である。 ■・・・焼結体、2・・・パイプ(管体)、3・・・複
合体、13・・・線材。
Claims (1)
- 酸化物超電導体粉末と酸化物超電導体の前駆体粉末のう
ち少なくとも一方を含む出発材料に仮焼成処理を施した
のち、該仮焼成材料に対して粉砕処理と、等方性プレス
による圧粉成形処理と、酸素雰囲気中で850〜950
℃、1〜50時間焼成を行なう焼成処理からなる一連の
処理を繰り返し施して焼結体を得、次いで該焼結体を管
体内に充填して複合体とし、該複合体に縮径加工を施し
て該複合体を線材とすることを特徴とする酸化物系超電
導線の製造方法。
Priority Applications (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63003329A JPH01183012A (ja) | 1988-01-11 | 1988-01-11 | 酸化物系超電導線の製造方法 |
CN88107874A CN1035220C (zh) | 1987-10-02 | 1988-10-03 | 超导氧化物导线的制造方法 |
CA000579107A CA1313032C (en) | 1987-10-02 | 1988-10-03 | Method of producing an oxide superconductor without sheath and an oxide superconductor produced by the method |
US07/251,847 US5045527A (en) | 1987-10-02 | 1988-10-03 | Method of producing a superconductive oxide conductor |
EP88309195A EP0311337B1 (en) | 1987-10-02 | 1988-10-03 | Method of producing a superconductive oxide conductor and a superconductive oxide conductor produced by the method |
DE3880947T DE3880947T3 (de) | 1987-10-02 | 1988-10-03 | Verfahren zur Darstellung eines oxidischen Supraleiters ohne Ummantelung und ein nach diesem Verfahren hergestellter oxidischer Supraleiter. |
DE19883882871 DE3882871T2 (de) | 1987-10-02 | 1988-10-03 | Verfahren zur Darstellung eines oxidischen supraleitenden Leiters und ein oxidischer supraleitender Leiter, hergestellt nach diesem Verfahren. |
CA000579101A CA1313031C (en) | 1987-10-02 | 1988-10-03 | Method of producing a superconductive oxide conductor and an oxide superconductor produced by the method |
EP88309193A EP0310453B2 (en) | 1987-10-02 | 1988-10-03 | Method of producing an oxide superconductor without a sheath and an oxide superconductor produced by the method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63003329A JPH01183012A (ja) | 1988-01-11 | 1988-01-11 | 酸化物系超電導線の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01183012A true JPH01183012A (ja) | 1989-07-20 |
Family
ID=11554314
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63003329A Pending JPH01183012A (ja) | 1987-10-02 | 1988-01-11 | 酸化物系超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01183012A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS64617A (en) * | 1987-02-28 | 1989-01-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Manufacture of composite oxide superconducting wire |
-
1988
- 1988-01-11 JP JP63003329A patent/JPH01183012A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS64617A (en) * | 1987-02-28 | 1989-01-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Manufacture of composite oxide superconducting wire |
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