JPH01160854A - 高強度、耐摩耗性耐火キャスタブル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、ガラス質相を含む各種溶製酸化物を基とする
耐火キャスタブル組成物に関するものであり、特には低
気孔度、高強度及び優れた高温耐摩耗性を有するそうし
た組成物に関する。

Ｉユニ１１ 昇温下で使用される石油精製及びプロセス産業設備の実
質すべてにおいて耐火材料が使用されている。流体接触
分解ユニット内部の温度は、例えば、８００℃もの高温
に達し得る。従って、こうしたユニットは、このような
高温に高い耐性を提供できしかも処理プロセス中遭遇す
る薬品及び雰囲気に不活性な材料でライニングされねば
ならない。

従】Ｕ１術 従来しばらく、こうした設備は、耐火煉瓦でライニング
されていたが、そうしたライニングは耐摩耗性に乏しい
ことが見出された。今では、そうしたユニットを良好な
熱絶縁性と耐摩耗性を有する耐火キャスタブル組成物で
ライニングするのが当業界で標準となっている。ユニッ
トは、その内側に金属型枠を構築し、耐火キャスタブル
組成物を強い振動を与えつつ該型枠に流し込んで硬化せ
しめ、そして後金属型枠を撤去することによりライニン
グ形成されていた。

日が　２しよ　と　る・０ 上述のようにユニットをライニングするのに有用な幾つ
かの耐火キャスタブル組成物は現在市販入手されるけれ
ども、もっと高い性能及び長い寿命を有する耐火物への
必要性が存在する。接触分解ユニットにおける耐火ライ
ニングは一般に２〜４インチ厚さであり、従って４００
トンにも及びつる耐火キャスタブル組成物が単一のユニ
ットをライニングするのに必要とされ得る。云うまでも
なく、そうした耐火ライニングを補修或いは交換するコ
ストは非常に高額に及ぶ。ライニングの交換コストより
更に一層重要なのは、数週間にも及びうる補修中のユニ
ットの琳止に関するコストである。

従って、こうした欠点を呈しない新しい耐火組成物が改
めて必要とされている。

免豆Ω旦Ｉ 低い気孔率、高密度、特別な強度及び高い耐摩耗性を具
備しそして原油精製プロセスでの接触分解ユニットの高
磨損帯域の使用寿命を延長しつる新規な耐火組成物が見
出された。この新規組成物は、重量で表わして、実質上
、 （ａ）４４〜８９％の耐摩耗性耐火粒、（ｂ）１０〜５
０％の水硬性セメント、（ｃ）１〜６％の、Ａｌｔｏｓ
　、Ｃｒ＊（ｈ　、Ｚｒ０ｔ、ＴｉＯ２、粘土鉱物、炭
素及びヒユームドシリカから成る群から選択される主に
金属酸化物の非常に細かい、実質上球状の粒子から成る
充填材、及び（ｄ）成分（ａ）　、（ｂ）及び（ｃ）総
重量に基づいて、０．０１〜１％の、解膠剤及び湿潤剤
から選択される添加剤 から成る。

免肛曳ｌ盗剪且ｊ 耐摩耗性耐火粒は、本発明の耐火キャスタブル組成物の
４４〜８９重量％を構成する。好ましくは、この耐火粒
は、組成物の５４〜７９％を構成する。当業者は、本発
明の耐火組成物を調製するのに使用するに適当な耐摩耗
性耐火粒を容易に選定することが出来る。低熱伝導性が
所望される用途（例えば、上述の流体接触分解ユニット
）において使用のための組成物に対して好ましい耐火材
料は、溶製ＡＺＳ　（アルミナ−ジルコニア−シリカ）
粒である。溶製ＡＺＳ耐火材料は、その主成分として、
Ａｌｔｏｓ　、　ｚｒＯｘ、及びＳｉｎｇ或いはＡｌｔ
ｏｓ、　ｚｒＯｘ、５ｉｎ２及びＣｒ１ｅｓを有しそし
て代表的に約３２．５〜５４重量％ＺｒＯｘ、約３６〜
５１重量％Ａ１□０２、約２〜１６重量％５ｉＯａ、約
０．２８〜１，５重量％Ｎａ２Ｏ及び約１．５重量％未
満の他の種酸化物から成る。こうした適当な材料は、フ
ランス特許第１．２０８．５７７号及びその追加特許７
５．８９３号に開示されている。ＡＺＳの化学組成は、
臨界的であるとは見出されなかった。しかし、好ましい
Ａ２３粒は、次の化学組成を有する：４９．０％　　　
ＡｌｇＯｓ ３４．０％　　　ＺｒＯ□ １５．０％　　　ＳｉＯ□ ０．１％　　　Ｆｅａｒｓ ０９２％　　　ＴｉＯ□ １．５％　　　Ｎａ、０ ０．２％　　　その他 この好ましいＡＺＳの鉱物学的組成は、４８％コランダ
ム、３２％ジルコニア及び２０％ガラス質（ビトレアス
）相である。

低熱伝導性が必要とされない用途での使用に対しては、
他の種耐摩耗性耐火粒が使用され得る。

ユニークな耐摩耗性、強度及び常温圧縮（圧潰）性質を
備える成型品を作製する為に単独で或いは組合せて使用
され得る、そうした適当な材料の例としては、制限され
るわけでないが、溶製アルミナ、炭化珪素、溶製ムライ
ト、溶製ジルコニア及び溶製アルミナ−ジルコニアが挙
げられる。これら材料は、本発明の耐火組成物を調製す
るのに使用のためそれら自身耐火粒として使用されうる
し或いはめ溶製ＡＺＳと組合わせることも出来る。

本発明において使用される耐火粒は、好ましくは、特定
の粒寸分別分を有する。粒寸分布は、サブミクロン範囲
まで次第に細かくされた粒子で以って順次細かい気孔が
充填されるように注意深く段階付けられる。これは、最
大充填密度を有する組成物、従って低い焼成時収縮、低
気孔率、高密度、特別の強度及び低侵食損失を有する生
成成型体をもたらす。

一般的に述べれば、耐火粒の粒寸分布は、粒子が約＋３
２５メツシュから約−４メツシュまでの寸法範囲をとり
、好ましくはその範囲内の粒寸分布は実質上一様とされ
る。−例として、好ましい及び−層好ましい耐火粒は、
表１に呈示される次の範囲に入る粒寸分布を有する。

墓１ ＋４　　４７６０　　　０−５　　　　　０−１．５＋
８　　２３８０　　２２−４５　　３２−３５＋１４　
　１１９０　　４９−７６　　５９−６６＋３５　　　
４２０　　６８−９０　　７８−８４＋３２５　　　　
４４　　８５−　１００　９３−９６卯　本発明の耐火
組成物の第２成分は、水硬性セメントであり、これは組
成物全体の１０〜５０重量％、好ましくは２０〜４０重
量％を構成する。

こうしたセメントは斯界で知られている。好ましいセメ
ントは、高純度石灰と焼成或いは水和アルミナとを反応
せしめることにより形成される高純度アルミン酸カルシ
ウムセメントである。現在市販入手しつる高純度アルミ
ン酸カルシウムセメントは、約８０重量％のＡ１□０．
及び１７．０重量％ＣａＯを含有しそして約９５〜９７
％−３２５メツシュ（４４ミクロン）の粒寸を有してい
る。もつと低い純度を有するアルミン酸カルシウムセメ
ント、例えば約７０重量％のＡｌｔｏｚを含有するもの
も使用出来る。耐火キャスタブルが還元性雰囲気で使用
される場合には、アルミン酸カルシウムセメントが低シ
リカ（約０．１％）及びＦｅ２０ｉ　　（約０．１％）
を有することが重要である。

本発明組成物の成分（ｃ）を構成する充填材は、Ａｌｔ
ｏｎ　、Ｃｒ１ｅｓ　、　Ｚｒ０ｚ、Ｔｉ０ｚ、粘土鉱
物、炭素及びヒユームＳｉＯ□から成る群から選択され
る物質の非常に細かい、実質上球状の粒子から形成され
る。これら材料の表面積は一般に、５　ｍ”７ｇより高
いものとすべきである。ヒユームドシリカ、即ち０．１
５ミクロンの平均直径及び１８〜２８　ｍ”７ｇの表面
積を有する粒子状態のガラス質シリカを使用することが
好ましい。このガラス質シリカは、微小球状で得られ、
そして少なくとも９６．５％の５ｉｆｔ含有分を有しそ
して残部はＮａｎｏ、　Ａｌａ（ｌｘ、ＺｒＯ□及び／
或いは炭素から形成される。この型式のシリカ粒は周知
されておりそして市販入手しつる。成分（ｃ）は組成物
全体のの１〜６重量％、好ましくは約１〜３重量％を構
成する。

解膠剤及び湿潤剤のような添加剤は、耐火キャスタブル
組成物の成分（ａ）　、　（ｂ）及び（ｃ）総重量に基
づいて、０．０１〜１重量％を構成する。適当な添加材
は、斯界で周知されそしてカルボン（商品名、メタリン
酸塩が主成分）、ポリリン酸塩、くえん酸及びくえん酸
ナトリウム等を含む。好ましい解膠剤／湿潤剤は、Ｒ，
Ｔ、Ｖａｎｄｅｒｂｉｌｔ　Ｃｏｍｐａｎｙにより商品
名Ｄａｒｖａｎとして販売されているような重合化置換
ベンゾイドアルキルスルホン酸のナトリウム塩である。

本発明の耐火組成物は、流体触媒転化ユニット例えば触
媒輸送管路、ライザー管、Ｊベント、サイクロンその他
高温耐摩耗性及び低熱伝導度が所望される他の帯域に対
して殊に有用である。本発明の組成物を使用することが
所望されるとき、それらは組成物の総重量に基づいて約
５．５〜８重量％、好ましくは約６．２５〜６．７５重
量％の水と緊密に混合される。最適の結果は、約５分の
混合時間で得られた。組成物は混合後速やかに流し込み
成型されるべきであり、その際型枠は補足空気を除去し
そして流動を向上するよう充分に振動される。理想的な
流し込み温度は７２″Ｆである。初期の硬化（固化）後
、耐火物は完全な反応が達成される前に水分の蒸発を防
止する為に湿潤状態に維持されるべきである。成型物表
面は細かい水噴霧で加湿してもよいし或いは厚さに応じ
て１２〜２４時間バーラップ（麻布）或いはプラスチッ
クフィルムで覆ってもよい、理想的な硬化（キュワリン
グ）温度は７０〜８５下である。

本発明の耐火組成物のサンプルの代表的な物理的性質を
表２に呈示する。

表２ 本発明組成物の代表的な物理的性質 （８１６℃に焼成したサンプル） 破断モジュラス　　　　　２５００　ＰｓＩ常温圧縮強
度　　　　　１２０００　　ＰＳＩかさ密度　　　　　
　　　　１７３　　ｌｂ／ｆｔ”侵食損失　　　　　　
　　　　４．５　　ａｍ”線膨張変化　　　　　　　　
−０，２％見掛け（オーブン）気孔率　　２１　％熱伝
導率　　　　　　９．５８ＴＵ／ｉｎ／ｈｒ／ｆｔ”／
下表２に呈示されたデータ及び次の例に呈示されるデー
タは、次の試験方法を使用して得られた：破断モジュラ
スーＡＳＴＭ　　Ｃ−’１３３常温圧縮強度−ＡＳＴＭ
　　Ｃ−１３３かさ密度−ＡＳＴＭ−Ｃ−２０−７４ 侵食損失−ＡＳＴＭ−Ｃ−２０−７４ 線膨張変化−２４時間大気乾燥後のブロックをダイアル
キャリパで測定。８１６ ℃焼成後測定。線膨張変化＝（大 気乾燥巾−焼成巾）／大気乾燥中 見掛は気孔率−ＡＳＴＭ　　Ｃ−２０−７４修正。２時
間沸騰の替わりに３０ 分間試真空含浸により吸収され た水。サンプル寸法＝１”角 熱伝導率−１”厚断熱ボードにより分画された４−１／
２″長さＸ　４−１／２°°巾×３”厚さブロックの９
個の乾燥片を研究室 規模のガス焚きキルン内に置いた。

キルンを１５００下に加熱しそして １２時間保持した。その後、常温面 を光学高温計即ちパイロメータ（赤 外線）で測定しそしてそれを使用し て熱伝導率を計算した。別法として 高温ワイヤ法が使用され得る。

次の例は、本発明を更に例示するためのものであり、本
発明を限定するものではない。

江上ニュ 本発明に従う幾つかの耐火組成物を、生成成型体のポッ
トライフ、使用特性及び物理的性質への様々の成分の影
響を実証する為混合しそして注型した。これら組成物を
調製するのに使用されたＡＺＳは次の化学的組成を有し
た： ４９．０％　　　Ａ１□０゜ ３４．０％　　　Ｚｒ０２ １５．０％　　　ＳｉＯ□ ０．１％　　　Ｆｅ＊Ｏｓ ０．２％　　　ＴｉＯ□ １．５％　　　Ｎａｚｏ ０．２％　　　その他 ＡＺＳの粒寸分布は、表１の一層好ましいとして示した
ものであった。

耐火組成物をＨｏｂａｒｔ２０クォートミキサで混合し
、その場合光ずすべての乾燥成分を添加しそして水添加
前に２分間混合した。５分間水と混合した後、バッチを
４．５″×４．５”×９″寸法の「シューボックス」ル
ーサイト型枠に流し込み、同時に補足空気を除去する為
に低振幅で３６００ｖｐｍの振動数において作動する振
動テーブル上に２〜３分置いた。その後、成型サンプル
を型枠内で２４時間保持し、その後型枠を剥した。露出
サンプルを追加２４時間大気乾燥し、その後１１０℃に
おけるオーブン内に２４時時間−た。

乾燥後、耐摩耗性、常温圧縮強度、密度、気孔率及び熱
伝導率の測定のための試験片を上記シューボックスサン
プルから切り出した。切り出したサンプルを８１６℃（
１５００下）に５時間保持した。この温度には約１６時
間かけて昇温した。

その後、サンプルをキルン冷却定格で冷却した（約２４
時間）。

これらの組成及び素の物理的性質を表３に呈示する。

表３ Ｈ，Ｏ７，７５５，７５６，５９，５ （ｗｔ％） かさ密度　１７３　　１７７　　１７２　　１５５＃　
／ｆｔ３ 侵き損失　５．４　　３．６　　４．４　　　４゜８ｍ 混合特性　過剰　　普通／　優秀　　優秀流動　　乏し
い 備考　　　＋ｌｃｌ　　　＊２　　　＊３　　　＊４表
３（続き） 々！−替丙；プリ　　　０．５　　　０．５　　　０．
５侵食損失　５．２　　４．２　　５．２ｃｍ” 備考　　　＄５　　１６　　　＊３ 表３（続き） 備考　　　　　＊３＊３ 脚注 Ｃ，Ａ、　Ｃ，−高アルミナアルミン酸カルシウムセメ
ント Ｆ、ＳｉＯｇ−溶製シリカ 解膠剤−Ｒ，Ｔ、Ｖａｎｄｅｒｂｉｌｔ　Ｃｏｍｐａｎ
ｙにより商品名Ｄａｒｖａｎとして販売されているよう
な重合化置換ベンゾイドアルキルスルホン酸のナトリウ
ム塩 ＊　１−ＡＺＳ沈降開始、表面クラック発生＊２−上面
粗い、側面にボイド発生 ＊３−長いポットライフ、水に対する低感受性、非常に
良好に振動 ＊４−ポットライフ短縮 ＊５−主のとき非常に多孔性で崩れ易い＊６−水添加に
非常に敏感 ＊　７−０．１５％のうち、０．０５％は（えん酸ナト
リウムそして０．１％はＤａｒｖａｎ　（商品名）水ｊ
ご１里 例１及び２の比較かられかるように、水含有量は組成物
の常温圧縮強度及び耐摩耗性に著しい影響を有し、低め
の水含有量（５−３；／４％）が最適の結果を与える。

立ムＺ工水１ 例３．４及び５は、高低セメント水準の影響を例示する
。高水準のセメント（５０％）は、短いポットライフと
ともに気孔率を２７．１％にまで増大し１５３　ｌｂ／
ｆｔ”のかさ密度をもたらした。低セメント水準（１０
％）は、非常に低い強度並びに乏しい混合性及び流し込
み特性を有した（ハニカム組織）。好ましいセメント水
準（３０％）は、低い気孔率、高いかさ密度、高強度並
びに優れた混合及び流し込み特性を与えた。

ヒユームＳｉＯ□ 高いヒユームＳｉＯ□水準を有する組成物、即ち例６は
、水含有量に非常に敏感なそして粘着な、剛性のそして
流し込み困難な混合物をもたらした。

高い焼成時収縮の他は、成型片の物理的性質はほぼ代表
的であった。ヒユームＳｔｏｗを含まない組成物（例７
）は、好ましい具体例（例３）より高い気孔率及び高い
侵食損失を有した。

１■ヱ互ユ１ 例８は、溶製アルミナがＡ２３粒に置き換えることが出
来そして至当な性状及び耐摩耗性、強度等を与えること
を示す。しかし、耐火材の熱伝導率は、Ａ２３粒から作
製された同様の組成物より実質上高い。

皿ユ２ユ 異なった粒寸分布を有するＡＺＳの使用の影響を例示す
る為に、例１０及び１１は、粗い粒寸及び細かい粒寸を
それぞれ有するＡＺＳを使用して調製した。これらＡＺ
Ｓ組成物は次のような代表的粒寸な有した。

＋４　　　　　　　　　　０　　　　　　　　　　０＋
　６　　　　　　　　　２３．３　　　　　　　　　０
＋８　　　　　　　　　６１．６　　　　　　　　　０
＋１０　　　　　　　　９４．２　　　　　　　　　０
＋　１２　　　　　　　　９９．９　　　　　　　　　
０．１＋１４　　　　　　　１００．０　　　　　　　
　　６．６＋　２０　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　２５．７＋　２８　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　４０．１＋３５　　　　　　　　　−　　　
　　　　　　５１．８＋３２５　　　　　　　　　　　
　　　　　　８８．７−３２５　　　　　　　　　　　
　　　　　　１１．３これら組成物およびその物理的性
質を表４に示す。

表４ 一旦１０工批至）　　丑ユ」−０」■ＬＡＺ３　　　　
６８　　　　　６８ （ｗｔ％） Ｃ，Ａ、Ｃ，３０３０ （ｗｔ％） Ｆ、　Ｓｉｎｇ　　　　　２　　　　　　２（ｗｔ％） 一代一　　　　〇、５０．５ Ｈ，０５，５７，５ （ｗｔ％） 見掛気孔　　　２０．９　　　　　２０．９率１％ かさ密度　　　１７５　　　　　１６８＃　／ｆｔ” 常浸圧縮　　　６８５４　　　１５１８７強　　、ＰＳ
Ｉ 岐成時　　　　　０．１０　　　　　０．２９縮２％ 侵食損失　　　　４．３　　　　　　５．１ｃｍ” 備考　　　　　多くのボイド　　振動中側面ロールド、
湿っ た砂の感じ 例１Ｏ及び１１に対するデータを好ましい粒寸分布を使
用した例３に対するデータと比較するとき、ＡＺＳの粒
寸が粗いときには（例１０）、常温圧縮強度は相当に減
少しそして成型品におけるボイドは多数存在することが
分かる。ＡＺＳの粒寸が細かいならば（例１１）、摩耗
損失は僅かに高くなりそして組成物は非常に流し込み困
難となって、湿った砂のような特性を有する。

髭±１ 本発明の組成物との比較目的の為、２つのキャスタブル
組成物を現在市販されてＣ）る代表的製品を使用して評
価した。これら比較用組成物の第１のもの、比較例Ａは
、−３メツシュに整寸されたＡｌ２Ｏ５基骨材（アグレ
ゲート）を使用しそして第２の比較例Ｂは一４メツシュ
のＡＺＳ骨材（アグレゲート）を使用する。本発明組成
物と異なり、これら比較組成物は、本発明の成分（Ｃ）
として表示される微小球状の「充填材」を全く含有して
いない。比較例Ａ及びＢ並びに例１２の組成は次の通り
である（重量％）ニ ー滅」Ｌ−ｍ−■Ａ　　皿旦　　■上ユＡＺＳ　　　　
　　　　　　−６５６８繁盛、ｆ、、イ　　７０　−　
　　− これら比較組成物並びに本発明組成物の物理的性質を表
５に呈示する。

侵食損失　　　　　８７゜５４．５ ｃｍ” 表５におけるデータは、比較例ＢのＡＺＳキャスタブル
が物理的性質において本発明のキャスタブルと最も類似
していることを例示する。しかしながら、比較例Ｂの組
成物の物理的性質は、特に破断モジュラス、常温圧縮強
度、及び試験Ｃ−７０４により測定したものとしての侵
食損失において本発明の例１２の組成物に比較して幾分
劣っている。これら性質は、ＦＣＣＵユニット及び他の
高摩耗域の輸送管路における使用寿命と通常関連するも
のである。僅か４．５　ｃｍ”の侵食損失しか有しない
例１２の組成物は、比較例Ｂの組成物のそれ（７，５ｃ
ｍ”の侵食損失）のほぼ２倍のそして比較例ＡのＡ１□
０３基キャスタブルのそれの２倍を越える使用寿命を有
する。

Ｉ孔夏匁遇 本発明は、低い気孔率、高密度、特別な強度及び高い耐
摩耗性を具備しそして原油精製プロセスでの接触分解ユ
ニットの高磨損帯域の使用寿命を延長し、しかも流し込
み作業性に優れた新規な耐火組成物を提供する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）重量で表わして、実質上、 （ａ）４４〜８９％の耐摩耗性耐火粒、 （ｂ）１０〜５０％の水硬性セメント、 （ｃ）１〜６％の、Ａｌ＿２Ｏ＿３、Ｃｒ＿２Ｏ＿３、
   ＺｒＯ＿２、ＴｉＯ＿２、粘土鉱物、炭素及びヒューム
   ＳｉＯ＿２から成る群から選択される物質の非常に細か
   い、実質上球状の粒子から成る充填材、及び （ｄ）成分（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）総重量に基づいて
   、０．０１〜１％の、解膠剤及び湿潤剤から選択される
   添加剤 から成る耐火組成物。 ２）耐摩耗性耐火粒が、溶製ＡＺＳ、溶製アルミナ、炭
   化珪素、溶製ムライト、溶製ジルコニア及び溶製アルミ
   ナ−ジルコニアから成る群から選択される特許請求の範
   囲第１項記載の組成物。 ３）耐摩耗性耐火粒が３２．５〜５４重量％ＺｒＯ＿２
   、３６〜５１重量％Ａｌ＿２Ｏ＿３、２〜１６重量％Ｓ
   ｉＯ＿２、０．２８〜１．５重量％Ｎａ＿２Ｏ及び１．
   ５重量％未満の他の種酸化物から成る溶製ＡＺＳである
   特許請求の範囲第２項記載の組成物。 ４）耐摩耗性耐火粒が ４９．０％Ａｌ＿２Ｏ＿３ ３４．０％ＺｒＯ＿２ １５．０％ＳｉＯ＿２ ０．１％Ｆｅ＿２Ｏ＿３ ０．２％ＴｉＯ＿２ １．５％Ｎａ＿２Ｏ ０．２％その他酸化物 を含む溶製ＡＺＳである特許請求の範囲第３項記載の組
   成物。 ５）耐摩耗性耐火粒が約＋３２５メッシュから約−４メ
   ッシュまでの寸法範囲を有する特許請求の範囲第１項記
   載の組成物。 ６）約＋３２５メッシュから約−４メッシュまでの粒の
   寸法分布が実質上一様である特許請求の範囲第５項記載
   の組成物。 ７）耐摩耗性耐火粒が約＋３２５メッシュから約−４メ
   ッシュまでの寸法範囲を有する特許請求の範囲第３項記
   載の組成物。 ８）約＋３２５メッシュから約−４メッシュまでの粒の
   寸法分布が実質上一様である特許請求の範囲第７項記載
   の組成物。 ９）粒寸分布が、 ０−５％＋４タイラーメッシュ ２２−４５％＋８タイラーメッシュ ４９−７６％＋１４タイラーメッシュ ６８−９０％＋３５タイラーメッシュ ８５−１００％＋３２５タイラーメッシュ ０−１５％−３２５タイラーメッシュ である特許請求の範囲第６項記載の組成物。 １０）粒寸分布が、 ０−５％＋４タイラーメッシュ ２２−４５％＋８タイラーメッシュ ４９−７６％＋１４タイラーメッシュ ６８−９０％＋３５タイラーメッシュ ８５−１００％＋３２５タイラーメッシュ ０−１５％−３２５タイラーメッシュ である特許請求の範囲第８項記載の組成物。 １１）粒寸分布が、 ０−１．５％＋４タイラーメッシュ ３２−３５％＋８タイラーメッシュ ５９−６６％＋１４タイラーメッシュ ７８−８４％＋３５タイラーメッシュ ９３−９６％＋３２５タイラーメッシュ ４−７％−３２５タイラーメッシュ である特許請求の範囲第９項記載の組成物。 １２）粒寸分布が、 ０−１．５％＋４タイラーメッシュ ３２−３５％＋８タイラーメッシュ ５９−６６％＋１４タイラーメッシュ ７８−８４％＋３５タイラーメッシュ ９３−９６％＋３２５タイラーメッシュ ４−７％−３２５タイラーメッシュ である特許請求の範囲第１０項記載の組成物。 １３）水硬性セメントが２０〜４０重量％の量で存在す
   る特許請求の範囲第１項記載の組成物。 １４）水硬性セメントがアルミン酸カルシウムセメント
   である特許請求の範囲第１項記載の組成物。 １５）水硬性セメントが高純度アルミン酸カルシウムセ
   メントである特許請求の範囲第１４項記載の組成物。 １６）充填材が１〜３重量％の量で存在する特許請求の
   範囲第１項記載の組成物。 １７）充填材が１〜３重量％の量で存在する特許請求の
   範囲第３項記載の組成物。 １８）充填材がヒュームＳｉＯ＿２である特許請求の範
   囲第１項記載の組成物。 １９）充填材がヒュームＳｉＯ＿２である特許請求の範
   囲第３項記載の組成物。 ２０）充填材がヒュームＳｉＯ＿２である特許請求の範
   囲第１６項記載の組成物。 ２１）充填材がヒュームＳｉＯ＿２である特許請求の範
   囲第１７項記載の組成物。 ２２）水硬性セメントが高純度カルシウムセメントであ
   り且つ２０〜４０重量％の量で存在し、そして充填材が
   ヒュームＳｉＯ＿２であり且つ１〜３重量％の量で存在
   する特許請求の範囲第８項記載の組成物。 ２３）水硬性セメントが高純度カルシウムセメントであ
   り且つ２０〜４０重量％の量で存在し、そして充填材が
   ヒュームＳｉＯ＿２であり且つ１〜３重量％の量で存在
   する特許請求の範囲第１０項記載の組成物。 ２４）水硬性セメントが高純度カルシウムセメントであ
   り且つ２０〜４０重量％の量で存在し、そして充填材が
   ヒュームＳｉＯ＿２であり且つ１〜３重量％の量で存在
   する特許請求の範囲第１２項記載の組成物。 ２５）成分（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）の総重量
   に基づいて、５．５−８重量％を占める水の添加により
   構成される特許請求の範囲第１項記載の組成物。 ２６）成分（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）の総重量
   に基づいて、６−７重量％を占める水の添加により構成
   される特許請求の範囲第１項記載の組成物。