JPH01145616A - 変倍ファインダ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、変倍ファインダに関し、更に詳しくは、ビデ
オカメラやスチルビデオカメラのみならず、放射温度計
やカメラ一般に幅広く応用可能な、角倍率が高くて臨場
感のある実像式変倍ファインダに関する。

ビデオカメラや一体型ビデオカメラの撮像モニタとして
、光学ファインダや電子式ファインダは良く知られてい
る。電子式ファインダは録画画像の再生が行えるととも
に取り付は場所の自由度が大きいという利点はあるもの
の、コストが高く電力消費が大きい上に重くて、更に白
黒画像しか観察できないなど欠点も多い。一方、光学フ
ァインダは上述のごとき電子式ファインダの利点を有し
ないものの、コストが安く電力を消費しない上にカラー
画像を観察することができるとともにカメラの軽量化が
可能であるという利点を有する。

ここで、ビデオカメラや一体型ビデオカメラに用いられ
る光学ファインダとしては、その機構構成上から実像式
ファインダとなることがほとんどである。ここで、実像
式ファインダとしては、撮影レンズの途中に光路分割プ
リズムを挿入してファインダに撮影光束を導く所謂ＴＴ
Ｌ方式と、撮影レンズときは別に実像式ファインダを設
ける二眼方式とが知られている。このＴＴＬ方式では撮
影レンズとファインダとのバララックスは生じないけれ
ども、撮影レンズの途中に光路分割プリズムが入るため
に、レンズ系が大型化するとともに撮像素子に到達する
光量が減少して暗い所での画像性能が劣化するとともに
、ファインダに導びかれる光量も減少してファインダ像
がみにくくなるという問題がある。一方、二眼方式はバ
ララックスが生じるものの撮像素子に到達する光量が減
少することもないし、ファインダに導びかれる光量が減
少することもなく、更に光学系をコンパクトにすること
ができるという利点がある。

そこで、従来、軽量かつ安価なビデオカメラや一体型ビ
デオカメラにおいては、上述した二眼方式の実像式ファ
インダが多用されているが、撮影レンズがズームレンズ
である場合にはそのズーミングに伴ってファインダも変
倍することが必要である。

ここで、実像式の変倍ファインダとしては、■正の屈折
力を有する第１レンズ群と負の屈折力を有する第２レン
ズ群とが各々連動して移動することによって変倍がなさ
れる方式、 ■正の屈折力を有する第１レンズ群と正の屈折力を有す
る第２レンズ群とが各々連動して移動することによって
変倍がなされる方式、 ■負の屈折力を有する第１レンズ群と正の屈折力を有す
る第２レンズ群とが各々連動して移動することによって
変倍がなされる方式、 の３つの方式がそれぞれ知られている。しかし、例えば
特開昭６１−２１３８１７号公報に提案されているよう
に第１レンズ群が正の屈折力を有すると、第１レンズ群
が負の屈折力を有する場合に比べて、同じ角倍率を得る
ためには第１レンズ群の有効径が大きくなってしまう、
従うて、できるだけコンパクトな変倍ファインダを得る
ためには、第１レンズ群に負の屈折力を与えるとともに
第２レンズ群に正の屈折力を与えることが好ましい。

このようなファインダは、例えば特開昭６１−２１３８
１７号公報に提案されている。しかしなから、この提案
のファインダは虚像式ファインダであるとともに、ファ
インダ倍率の最大値が１より小さいとともに各レンズ群
の色消を考慮していないという欠点がある。また、特開
昭６１−１５６０１８号公報にも、物体側から順に、負
の屈折力を有する第１レンズ群、正の屈折力を有する第
２レンズ群、及び正の屈折力を有する第３レンズ群から
なる変倍ファインダが提案されているが、変倍比が１．
５〜１．９と小さくファインダ倍率も最大０．９程度と
小さくなっており、昨今のビデオカメラや一体型カメラ
の撮影レンズの変倍比（２，５〜３．０）には不足であ
る。

そこで、本発明の目的は、角倍率が高いとともに３程度
の高い変倍比を有しつつもコンパクトで軽量な実像式の
変倍ファインダを提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明は、第１図図示のよ
うに、物体側から順に、変倍作用を有する対物レンズ群
（Ｇ１）、リレーレンズ群（Ｇ２）、接眼レンズ群（Ｇ
、）からなる変倍ファインダにおいて、対物レンズ群（
Ｇ、）は、物体側から順に、負の屈折力を有し変倍時の
視度変化の補正及びフォーカシングのために移動する第
１レンズ群（１）、正の屈折力を有し変倍のために移動
する第２レンズ群（■）、及び正の屈折力を有し固定の
第３レンズ群（ＩＩＩ）からなるとともに、対物レンズ
群の第３レンズ群（ＩＩＩ）は、物体側から順に、正の
屈折力を有し物体側に強い凸面を向けた第１レンズと負
の屈折力を有し瞳側に強い凹面を向けた第２レンズとを
有する前群（Ｉｆｆａ）と、正の屈折力を有する後群（
ＩＩＩｂ）とからなり、更に以下の条件を満足すること
を特徴とする。

（１）　　　０．３＜＋φ台＾Ｘｆｗｌ＜１．１（２＞
　　　　　０．４１＜ｒＭＡ×ｆｗ｜＜１．３５但し、
ここで、φＭＡは第３レンズ群の前群（Ｉｌｒａ）の屈
折力、ｒＭＡは第３レンズ群（ＩＩ）の最も物体側の面
の曲率半径、ｆｗは最短焦点距離状態における対物レン
ズ群（Ｇｌ）の焦点距離である。（４）は瞳位１を示す
。

以下、本発明について詳細に説明する０本発明において
は、光学系の最も物体側に配置される対物レンズ群（Ｇ
、）の第１レンズ群（１）を１枚の負レンズを含む接合
レンズとすることにより、入射角の大きい周辺光を第１
レンズ群（１）の負レンズによっていち早くゆるめるた
めに、充分な周辺光量を確保しつつ光学系の最も物体側
に配置される第１レンズ群（Ｉ）の有効径を小さくして
重量を減少させることができる。

更に、本発明においては、変倍作用を有する対物レンズ
群（Ｇ１）を物体側から順に負、正、正の３成分によっ
て構成することにより、変倍比及び角倍率の大きい変倍
ファインダを得ることができる。従来の負、正の２成分
からなる対物レンズ群においては、各レンズ群の性能が
劣悪であったとしても、対物レンズ群によって形成され
る第１焦点面上の像をリレーレンズ群及び接眼レンズ群
によって拡大して観察するように構成されている。

これは、リレーレンズ群及び接眼レンズ群の拡大倍率が
小さいので、ある程度の収差範囲であれば観察する人間
の眼によって収差が補正されてファインダの見えとして
は問題がないからであった。

しかし、このような２成分の対物レンズ群において、角
倍率を大きくすると対物レンズ群によって第１焦点面上
に発生する収差が大きく拡大されることになるとともに
、変倍比を大きくするにつれてペッツバール和やコマ収
差などが劣化するので、高変倍比及び高倍率では充分な
収差補正を行うことができない、そこで、本発明では、
対物レンズ群（Ｇｌ）を、物体側から順に、負の屈折力
を有し変倍時の視度変化の補正及びフォーカシングを行
う第１レンズ群（１）、正の屈折力を有し変倍作用を行
う第２レンズ群（■）、及び正の屈折力を有しペッツバ
ール和などの収差補正を行う第３レンズ群（Ｉｌｌ）に
より構成することによって、第１焦点面上での収差性能
を必要十分なものにすることができるのである。

条件（１）は対物レンズ群（Ｇｌ）中の第３レンズ群の
前群（Ｉ　ａ）の屈折力を規定するものであり、条件（
１）の上限を越えて前群（Ｉ［Ｉｍ）の屈折力が大きく
なると、コマ収差が発生するとともにバックフォーカス
が不要に長くなる。また、条件（１）の下限を越えて前
群（ｎ１ｍ）の屈折力が小さくなると、ペッツバール和
が大きくなるとともに非点収差が大きくなる。

条件（２）は対物レンズ群（Ｇ１）中の第３レンズ群（
Ｉ［Ｉ）の最も物体側の面の屈折力を規定するものであ
り、条件（２）の上限を越えてこの面の曲率半径が大き
くなると歪曲が負に大きくなるとともに非点収差が劣化
し像面性が保てなくなる。また、条件（２）の下限を越
えてこの面の曲率半径が小さくなると、高次の収差が大
きく発生してコマ収差や球面収差が劣化する。

更に、本発明においては、以下の条件をも満足すること
が望ましい。

（３）　　　ｄｍｉｎ／　ｆｗ＜　０　、　４＜４）　
　　−１，０＜φ８＾／φＭ［ｌ＜−０，３但し、ここ
で、ｄｍｉｎは第２レンズ群（ＩＩ）と第３レンズ群（
Ｉｆ）との軸上間隔の最小値、φＭＢは第３レンズ群の
後群（ＩＩ［ｂ）の屈折力である。

条件（３）を越えてｄｍｉｎが大きくなると、球面収差
、コマ収差及び非点収差などの各収差を第３レンズ群（
［［［）によって良好に補正することが困難となり、こ
れを無理に補正しようとすると第３レンズ群（Ｉｌｌ）
の構成が複雑になってしまう。

条件（４）は軸外光線の画角を大きくしても良好な像面
性を保つための条件であり、条件（４）の範囲内であれ
ばペッツバール相を充分に小さくすることができる。

更に、本発明においては、以下の構成をとることにより
、瞳径がφ４ｍＩａ〜φ６ｍｓと必要十分な大きさであ
り、かつコンパクトで良好な収差補正がなされた変倍フ
ァインダを得ることができる。すなわち、第１レンズ群
（１）は高分散ガラスからなる正レンズと低分散ガラス
からなる負レンズとを貼り合わせた全体として負の屈折
力を有する接合レンズからなるとともに、第２レンズ群
（ＩＩ）は高分散ガラスからなる負レンズと低分散ガラ
スからなる正レンズとを貼り合わせた全体として正の屈
折力を有する接合レンズからなり、更に以下の条件を満
足することである。

（５）　　　０．５＜ｌφＩＩ／φＩＩ＜１．０（６）
　　　０．２＜ｌφｌ　ｌ　Ｘｆｗ＜０　、７（７）　
　　−１，５＜ｒｃ＋／ｒｃ２＜０．２但し、ここで、
φＩは第１レンズ群（１）の屈折力、φ■は第２レンズ
群（ＩＩ）の屈折力、ｒｃｌは第１レンズ群（１）の最
も物体側の面の曲率半径、ｒｃ２は第１レンズ群（Ｉ）
の物体側から２番目の面の曲率半径である。

条件（５）は第１レンズ群（Ｉ）と第２レンズ群（■）
との屈折力比を規定するものであり、この比によって両
レンズ群の変倍のための移動軌跡が制限される。すなわ
ち、条件（５）の上限を越えると第１レンズ群（１）が
望遠端で広角端よりも物体側に配置されることになるの
で、望遠端において周辺光量の低下が生じる。逆に、条
件（５）の下限を越えると第１レンズ群（１）が望遠端
で広角端よりも像側に配置されることになり、広角端に
おいて周辺光量の低下が生じる。いずれの場合において
も、周辺光量の低下を防ぐためには、第１レンズ群（Ｉ
）及び第２レンズ群（ＩＩ）の径を大きくする必要が生
じるので、コンパクト性が損なわれる。

条件（６）は第１レンズ群（１）の屈折力範囲を規定す
るものであり、条件（６）の下限を越えてその屈折力が
弱くなると、変倍時の第１・第２レンズ群（１）（ＩＩ
）の移動量が増加する上にその径の大型化を招き、コン
パクト性が損なわれる。逆に条件（６）の上限を越えて
その屈折力を強くすると、コンパクト化には有利である
が、第１レンズ群（１）が厚肉化して諸収差の発生量が
増加し、これを補正するためには簡単かつ安価な構成を
実現することが困難となってしまう。

条件（７）は第１レンズＷ（ｒ）中の接合レンズの接合
面の屈折力配分に関するものである１条件（７）の上限
を越えると、変倍による歪曲の変化が大きくなり、これ
を無理に補正しようとすれば他の収差に悪影響を与える
ので、諸収差をバランス良く補正することが困難となる
。また、条件（７）の下限を越えると、入射角の大きい
光束によるコマ収差の発生量が大きくなる。

また、本発明においては、以下の構成をとることにより
、瞳径がφ６１１＋１〜φ７−と必要十分な大きさであ
り、かつコンパクトで良好な収差補正がなされた変倍フ
ァインダを得ることができる。すなわち、第１レンズ群
（１）は高分散ガラスからなる正レンズと低分散ガラス
からなる負レンズとを貼り合わせた全体として負の屈折
力を有する接合レンズからなるとともに、第２レンズ群
（ｎ）は互いに強い屈折力を有する面を対向させた２枚
の正レンズからなり、その少なくとも一方は高分散ガラ
スからなる負レンズと低分散ガラスからなる正レンズと
を貼り合わせた接合レンズからなり、更に以下の条件を
満足することである。

（８）　　　０．５＜ｌφＩＩ／φＩＩ＜１．０（９）
　　　０．２＜ＩφＩ　Ｉ　Ｘｆｗ＜０．７（１０）　
　　−１，５＜ｒｃ＋／ｒａ２＜０．２ここで、条件（
８）〜（１０）は上記条件（５）〜（７）と同一である
ので、その説明は省略する。

また、本発明においては、以下の構成をとることにより
、瞳径がφ７１〜φ８ＩＩＩｍと必要十分な大きさであ
り、かつコンパクトで良好な収差補正がなされた変倍フ
ァインダを得ることができる。すなわち、第１レンズ群
（１）は２枚の負レンズからなり、少なくともその一方
は高分散ガラスからなる正レンズと低分散ガラスからな
る負レンズとの接合レンズであるとともに、第２レンズ
群（ＩＩ）は互いに強い屈折力を有する面を対向させた
２枚の正レンズからなり、その少なくとも一方は高分散
ガラスからなる負レンズと低分散ガラスからなる正レン
ズとを貼り合わせた接合レンズからなり、更に以下の条
件を満足することである。

（１１）　　　０．５５＜ｌφ１１／φＩＩ＜０．９５
（１２＞　　　０．２５＜ｌφｌ　ｌ　Ｘｆｗ＜０．６
５（１３）　　　　１　、２　＜ｒｃ＋／ｒｃ２＜　０
　、７条件（１１）は第１レンズ群（＋）と第２レンズ
群（ＩＩ）との屈折力比を規定するものであり、この比
によって両レンズ群の変倍のための移動軌跡が制限され
る。すなわち、条件（１１）の上限を越えると第１レン
ズ群（１）が望遠端で広角端よりも物体側に配置される
ことになるので、望遠端において周辺光量の低下が生じ
る。逆に、条件（１１）の下限を越えると第１レンズ群
（１）が望遠端で広角端よりも像側に配置されることに
なり、広角端において周辺光量の低下が生じる。いずれ
の場合においても、周辺光量の低下を防ぐためには、第
１レンズ群（夏）及び第２レンズ群（ｎ）の径を大きく
する必要が生じるので、コンパクト性が損なわれる。

条件（１２）は第１レンズ群＜１）の屈折力範囲を規定
するものであり、条件（１２）の下限を越えてその屈折
力が弱くなると、変倍時の第１・第２レンズ群（＋）（
ＩＩ）の移動量が増加する上にその径の大型化を招き、
コンパクト性が損なわれる。逆に条件（１２）の上限を
越えてその屈折力を強くすると、コンパクト化には有利
であるが、第１レンズ群（Ｎが厚内化して諸収差の発生
量が増加し、これを補正するためには簡単かつ安価な構
成を実現することが困難となってしまう。

条件（１３）は第１レンズ群（１）中の接合レンズの接
合面の屈折力配分に関するものである０条件（１３）の
上限を越えると、変倍による歪曲の変化が大きくなり、
これを無理に補正しようとすれば他の収差に悪影響を与
えるので、諸収差をバランス良く補正することが困難と
なる。また、条件（１３）の下限を越えると、入射角の
大きい光束によるコマ収差の発生量が大きくなる。

更に本発明においては、以下の条件をも満足することが
望ましい。

（１４）　　Δν＞１４ 但し、ここで、Δνは第１レンズ群（１）及び第２レン
ズ群（■）中の接合レンズを構成する２つのレンズの分
散の差の絶対値である０条件（１４）は色収差の補正に
関するものであり、この条件（１４）を外れると、単色
収差の補正バランスをくずすことなく色収差を良好に補
正することが困難となる。

尚、ここで、第１レンズ群（１）及び第２レンズ群（Ｉ
ｔ）中の接合レンズの接合面を分離させて、第１レンズ
群＜１）は高分散ガラスからなる正レンズと低分散ガラ
スからなる負レンズとからなり全体として負の屈折力を
有するとともに、第２レンズ群（■）は高分散ガラスか
らなる負レンズと低分散ガラスからなる正レンズとから
なり全体として正の屈折力を有する場合には、以下の条
件を満足することが望ましい。

（１５）　　　ｌ　（ｒａ−ｒｂ＞／ｒｂｌ　＜０．２
但し、ここで、「ａは第１レンズ群Ｎ）及び第２レンズ
群（■）の物体側のレンズの瞳側め面の曲率半径、ｒｂ
は第１レンズ群（ｒ）及び第２レンズ群（［１）の瞳側
のレンズの物体身の面の曲率半径である。

接合面を分離した２面が条件（１５）を満足することに
よって、両レンズ群の接合レンズを分離させても許容で
きる光学的性能を維持することができる。

また、リレーレンズ群及び接眼レンズ群は以下の実施例
に示されたものに限定されるわけではなく、同等な作用
を有するものであれば、プリズムを用いたリレーレンズ
群や他の構成のリレーレンズ群も適用可能である。

以下、本発明の実施例を示す、実施例中、＃を付した面
は非球面であることを示し、その非球面形状は以下のよ
うに表現される。

但し、ここで、ｃｏは基準曲率、εは２次曲面のパラメ
ータ、Ｃｉはｉ次の非球面係数である。

（以下余白） Ｊら鮭 ｒ＝２．３８〜０．８１４　２ω＝１４．２°〜４１．
５゜曲率半径　　軸上間隔　　屈折率　　アツベ数ｒｓ
　　−６０，８２ ｄａ　　４０．ＯＯ＊ ｒｓ　　　９．６７ ｒｌ。　　８．５８ ｄ、。４．１６ ｒ、、　　−１９，２６ ｄ、、　２６．００ ｒ＋ｓ　　７５．４６９ ｃＬｓ２．５０　　Ｎ＊　　１．７５０００　ｖ＊　　
２５．１４ｒ、、　　−４０，６６ ｄ、、　　７．５０　　Ｎ、、　１．４９１４０ν、、
　５７．２ｒ＋ｓ　　　３７．０３ ｒ２゜　−１６，０８ ｄ２．　８．００ ｒ２２６２．５５ ｄ２□　８．００　　Ｎ、、　１．６７０００　ν、、
　５７．０７ｒ２ｘ　　−１９，３５ ｄ２４２５．００ ｒｚｓ　　　　　Ｑ） １．６０　　１６．６４６　２０．４７２０．８１４　
３８．７８１　　０．７９４ｒ、、　　−１０，２５ ｒｌ！　　　３７．０３ ｄ２．　８．０Ｏ ｒ２２　　６２．５５ ｄ２．２５．０Ｏ ｒ２ｓ　　　　　ω ０．８１４　３２．４５１　　２．８２０ｒ２１４．９
０ ｄ２２．９０　　Ｎ２　１．８４６６６　　ν２２３．
８３ｒｓ　　　２１．７８ ａｓ　　　３．８３＊ ｒ、　　　１９．６１ ｄ、　　　１．２０　　Ｎ、　　１．８４６６６　ν、
　　２３．８３ｒａ　　−２２３，９３ ｄａ　　　１．５０　　Ｎｇ　　１．８０７４１　　ν
、　　３１．５９ｒ１゜　　６．０８ ｄ、２１５．２６ ｒｌ、　　−５７，８４ ｄｌ３　７．５０　　ｓａ　　１．４９１４　　ν、　
　５７．２ｒ、、　　−１０，２５ ｒ、＠　　　；１１７．０３ （Ｌｍ　４１．３ ａ２．　８．０Ｏ ｒ２２　　６２．５５ ｄ２＜　２５．００ ｒ２ｓ　　　　　ω １．２　　１９．６４２　　９．９９６０．５９　５８
．３７０　３．１９２ ｄ＊　　　１．９６＊ ｒｓ　　　−４４，３６ ｄ、　　２９．ＯＯ＊ ｒ、　　　　７．１２ ｄｌ　　　５．５０　　ＮＳ　　１．６９３５　　シ、
５０．２９ｒ１゜　　５．０２ ｒ、、　　−１０，２５ ｄ、、　３０．００ ｒ、、　　１３．６７８ ｄ＋＊　　７．５０　　Ｎ、、　１．４９１４０　ν、
、　５７．２ｒｌ！　　　３７．０３ ｄ、、　４１．３ ｄ２＋　　８．００ ｒ２ｓ　　　　　Ｑ） ｒ　　　　ｄ、　　　　ｄ。

１．８　　　１．９６２　２９．００００．９　　１１
．９１５　１５．３３１０．６１２　４０．６０５　　
１．９３５大践暦Σ ｒ　＝２．０４８〜０．７１４　２ω＝１６．８°〜４
８，２゜曲率半径　　軸上間隔　　屈折率　　アツベ数
ｄ１゜１．５０ ｒ１２　　６．２９ ｄ＋＜　１９．０９ ｃＬｓ　　４．５０　　ＮＩＬ　１．６７０００ν、、
　５７．０７ｒ１ｓ　　−４０，６６ ｒ２ｇ　　　　　ω ｒ　　　　ｄ　＊　　　　ｄ　ｓ ２．０４８　　４．４８９　２７．９９３１．４００　
１１．４１７　１４．７８２０．７１４　３２．４５５
　　０．７９６ｒ＋＊　　−４０，６８ ｄ、、　３０．Ｏ ｒ、、　　−３２，９２ ｄｚｔ　２５．０Ｏ ｒ２春　　　　■ １．８　　　５，７０３　２０．００００．９　　１９
．３１３　１０．５５１０．６１５　５８．１５０　　
１．３３８ｒｓ　　　　９．４４ ｒｌ？　　　７５．４６ ｒ＋ｓ　　　−４す、０す ｄ、、　２６．０９ ｒ２２　　　　　ω ｄ２．　８．００ ｒ２５　　６２．５５ ｄ２．２５．０Ｏ ｒ２１　　　　　ω ０．７１４　４８．５７０　　０．７５７ｒａ＜　　−
２２，６６ ｒｌ＊　　−４０，６６ ｄ＋＊　３０．Ｏ ｄ７．２６．０９ ｊ２２　　　　　ｏ。

ｄｔｚ　　４．００　　Ｎ＋３１．４９１４０　ν１３
５７．２ｒ２．　−１５．４９ ｄ２．　８．００ ｒ２！　　−１９，３５ ｄ、、　２５．００ ｒ２ａ　　　　　ω １．４　　　９．５７０　２２．５２２０．７１４　２
６．２４８　　１．９０３ｄ、　　　３．７１　＊ ｒｌ　　　５３．３７ ｄ、　　　１．２０　　Ｎ、　　１．８４６６６　ν４
　２３．８３ｒｔ　　　　１６．１フ ｄｔ　　５．４５　　Ｎ、　　１．７７２５０　シ５４
９．７７ｒ、　　　−９２，４４ ｄａ　　３２．ＯＯ＊ ｄ、。　１．５０ ｒ、、　　１１７．１９ ｄ、、　　１．５０　　Ｎ、　　１．８０７４１　　ν
ｔ　　３１．５９ｒ、４−２９．１５ ｒｌ＠　　−４０，６６ ｄ＋、３０．０ ｄ、。　７．５０　　Ｎ、２１．４９１４０　ν１２５
７．２ｒ２．　　３７．０３ ｄ２．２６．０９ ｉ−２２の ｄ２ｚ　　４．００　　Ｎ＋３１．４９１４０　ν、、
　５７．２ｒｔ４−１５．４９ ｄ２．　８．００ ｒ２！　　−１９，３５ ｄ２．２５．００ ｒ２ｓ　　　　　ｏ。

１．４　　　７．８５３　１７．２８３０．７１４　２
０．４３７　　１．７０２大旌泗上立 ｒ＝２．０４８〜０．７１４　２ω＝１６．８°〜４８
，２゜曲率半径　　軸上間隔　　屈折率　　アツベ数ｄ
ｓ　　２．５５　　Ｎ、　　１．７７２５０ν、　　４
９．７７ｒ７　〜５９．６７ ｄ、　　０．１０ ｒｌ　　　３４．４６ ｒｌ。−３７４，６４ ｄｌ。２９．２０＊ ｒ＋２１２．５８ ｄ、、　　１．３０ ｒ＋＊　　６０．６６ ｄ、、　　６．００ ｒｌｓ　　２５．９５ ｄ＋ｓ　　５．５０　　Ｎ、　　１．８０５００νｓ　
　４０．９７ｒｌ！　　−４４，７６ ｄ、、　２２．００ ｒ、、　　−５７，８４ ｄ、、　２６．００ ｒｌ！　　　７５．４６ ｄ２＋　３０．００ ｄ２ｓ　　８．００ ｒｚｓ　　　６２．５５ ｄ２．２５．００ ｒｚｓ　　　　　ω ０．７１４　３０．４３３　　１．６５５ｄ＋、４．２
Ｏ ｒ＋ｓ　　１２８．１７ ｄ、、　　２．００　　Ｎ、、　１．７５５２０　ν、
、　２７．５１ｄ２ｓ　４０．００ ｒ２．　−１５．２７ ｄ２５１０．００ ｒ２ｇ　　　３０．７２ ｒ２．　−４２．３５ ｄ２．２２．００ ｒ２９　　　　　ω （ｒ２２）：　　ε＝　０．５９５４３４１　　Ｃ４＝
−０，２２６００３６５Ｘ１０−’ｒ　　　　ｄ、ｄ、
。

２．０４８　　１．６１３　３５．０００１．４　　　
６．２２４　１８．２１６０．７１４　２０．２２６　
　０．４４７ｒ＋、７５．４６ ｒｚ２１３．６７＃ ｄ２．２６．０９ ｒ２４　　　　　ｏ。

ｄｚｓ　２５．００ ｒ３１１　　　　　　０） ０．７１４　４５．７００　０．８０７ｄ、　　０．１
０ ｒ、、　　１２８．１７ ｄ２．２６．３０ ｒ２２　　１５．０９＃ ｄ２．　４．００　　Ｎ１４１．４９１４０　ν１４５
７．２ｒｚｓ　　−１５，２７ ｄ２．１０．００ ｒ７．　　３０．７２ ｄｉｍ　２２．００ ｒ２＠　　　　　００ １．４　　１１．６９７　１３．１０８０．７１４　３
２．８９７　０．５１９ｒ、、　　１２８．１７ ｒ２４　−１３．３８ ｄ２．２２．００ ｒ２９　　　　　ω ０．７１４　２２．９１１　３．４２５宋施匹上ｊ ｒ　＝２．０４８〜０．７１４　２　ω＝１６．８”　
〜４８．２゜曲率半径　　軸上間隔　　屈折率　　ア・
ソベ数ｄ、、　２６．００ ｒ、、　　　７５．４６ ｄ２．３０．００ ｒｚｚ　　　１３．６７＃ ｄ２．２６．０９ ｒ２ｔ　　　６２．５５ ｄ２．２５．００ ｒｆｆ６　　　　　ω （ｒ２２）：　　ε−０，５１３７９８７Ｃ，＝−０，
１６５１６０８２Ｘ１０−’１．４　　１２．２５６　
１３．６６９０．７１４　４１．６５８　　１．６７５
ｄ、　　　１．２０　　Ｎ、　　１．７７２５　　ν、
　　４９．７７ｒｚ　　　４１．２８ ｄ、　　　１．８３ ｒｊ　　　−７９，２０ ｒｌ　　　１１０．６３ ｄ、　　　０．１０ ｒｓ　　　３７．８５ ｒｌ。−１５７，１７ ｄｌ。２５．ＯＯ＊ ｒｌｌ　　　９．７５ ｄ、、　　５．５０　　Ｎ、　　１．６９３５０　ν、
　　５０．２９ｒ＋ｚ　　　９．６９ ｄ、、　　１．００ ｄ、、　２２．１９ ｒｌｔ　　−５７，８４ ｒｌｌ　　　７５．４６ ｒ２＋　　−４０，６６ ｄ、３２６．０９ 「２４　　　　ω ｄ、、　２５．００ ｒコＯω １．４　　　９．０９７　１３．１０８０．７１４　３
０．２９７　０．５１９ｒ＋ｓ　　１２８．１７ ｄ、、　　２．００　　Ｎｉ＋　１．７５５２０シＩＩ
　２７．５１ｒ２タ　　　　ω ０．７１４　３５．０８０　２．１４８ｒ、、　　−５
７，８４ ｄ、、　　７．５０　　Ｎ、。１．４９１４０　ν、。

５７．２ｒ２ｓ　　−４０，６６ ｃ１２．３０．００ ｄ２．　８．００ ｒｌｏ　　　３２．９２ ｄ、。２５．００ ｒ３１　　　　　　　の １．４　　　７．７５４　１５．８２００．７１４　２
８．８４２　　１．６５５

【図面の簡単な説明】 第１図は本発明実施例１〜４の変倍ファインダの長焦点
距離状態を示す断面図、第２図はその中間焦点距離状態
を示す断面図、第３図はその短焦点距離状態を示す断面
図、第４図は実施例１の長焦点距離状態における収差図
、第５図は実施例１の中間焦点距離状態における収差図
、第６図は実施例１の短焦点距離状態における収差図、
第７図は実施例２の長焦点距離状態における収差図、第
８図は実施例２の中間焦点距離状態における収差図、第
９図は実施例２の短焦点距離状態における収差図、第１
０図は実施例３の長焦点距離状態における収差図、第１
１図は実施例３の中間焦点距離状態における収差図、第
１２図は実施例３の短焦点距離状態における収差図、第
１３図は実施例４の長焦点距離状態における収差図、第
１４図は実施例４の中間焦点距離状態における収差図、
第１５図は実施例４の短焦点距離状態における収差図、
第１６図は本発明実施例５〜９の変倍ファインダの長焦
点距離状態を示す断面図、第１７図はその中間焦点距離
状態を示す断面図、第１８図はその短焦点距離状態を示
す断面図、第１９図は実施例５の長焦点距離状態におけ
る収差図、第２０図は実施例５の中間焦点距離状態にお
ける収差図、第２１図は実施例５の短焦点距離状態にお
ける収差図、第２２図は実施例６の長焦点距離状態にお
ける収差図、第２３図は実施例６の中間焦点距離状層に
おける収差図、第２４図は実施例６の短焦点距離状態に
おける収差図、第２５図は実施例７の長焦点距離状態に
おける収差図、第２６図は実施例７の中間焦点距離状層
における収差図、第２７図は実施例７の短焦点距離状態
における収差図、第２８図は実施例８の長焦点距離状態
における収差図、第２９図は実施例８の中間焦点距離状
態における収差図、第３０図は実施例８の短焦点距離状
態における収差図、第３１図は実施例９の長焦点圧に状
態における収差図、第３２図は実施例９の中間焦点距離
状態における収差図、第３３図は実施例９の短焦点距離
状態における収差図、第３４図は本発明実施例１０〜１
７の変倍ファインダの長焦点距離状態を示す断面図、第
３５図はその中間焦点距離状態を示す断面図、第３６図
はその短焦点距離状態を示す断面図、第３７図は実施例
１０の長焦点距離状態における収差図、第３８図は実施
例１０の中間焦点距離状態における収差図、第３９図は
実施例１０の短焦点距離状態における収差図、第４０図
は実施例１１の長焦点距離状態における収差図、第４１
図は実施例１１の中間焦点距離状態における収差図、第
４２図は実施例１１の短焦点距離状態における収差図、
第４３図は実施例１２の長焦点距離状態における収差図
、第４４図は実施例１２の中間焦点距離状態における収
差図、第４５図は実施例１２の短焦点距離状態における
収差図、第４６図は実施例１３の長焦点距離状態におけ
る収差図、第４７図は実施例１３の中間焦点距離状態に
おける収差図、第４８図は実施例１３の短焦点距離状態
における収差図、第４９図は実施例１４の長焦点距離状
態における収差図、第５０図は実施例１４の中間焦点距
離状態における収差図、第５１図は実施例１４の短焦点
距離状態における収差図、第５２図は実施例１５の長焦
点距離状態における収差図、第５３図は実施例１５の中
間焦点距離状態における収差図、第５４図は実施例１５
の短焦点距離状態における収差図、第５５図は実施例１
６の長焦点距離状態における収差図、第５６図は実施例
１６の中間焦点距離状態における収差図、第５７図は実
施例１６の短焦点距離状態における収差図、第５８図は
実施例１７の長焦点距離状態における収差図、第５９図
は実施例１７の中間焦点距離状態における収差図、第６
０図は実施例１７の短焦点距離状態における収差図、第
６１図は本発明実施例１８の変倍ファインダの長焦点距
離状態を示す断面図、第６２図はその中間焦点距離状態
を示す断面図、第６３図はその短焦点距離状態を示す断
面図、第６４図は実施例１８の長焦点距離状層における
収差図、第６５図は実施例１８の中間焦点距離状態にお
ける収差図、第６６図は実施例１８の短焦点距離状態に
おける収差図である。 （１）；対物レンズ群、 （１）；第１レンズ群、 （■）：第２レンズ群、 （■）：第３レンズ群、 （ＩＮ＾）；前群、（Ｉｆｆ　ＭＢ）　：後群、（２）
；リレーレンズ群、 （３）；接眼レンズ群である。 以上 出願人　ミノルタカメラ株式会社 第１図 塾２　図 ＄３　図 ■ ３６４図 八５Ｔｌｌｌ（門へＴｌｊｌ’％ ＬＡ丁Ｅｅ／ＩＬ　　Ｃｏｕ＞ｆｌ 、ｙｑ　５図 Ａ５Ｔｌ（ＩＦ門八Ｔ１５Ｍ ＤＩ５ＴＯＲＴＩＯＮ ＬＡＴＥＫＡＬ　Ｃ０ＬＪ）１２ Ｌへ■εＲＡＬ　　ＬＵＬＯｋ 第８図 Ａ３Ｔｌ１）１６８７１３Ｍ Ｄｉ５ＴＯＲＴ　ｌ０Ｎ ｉ［ し八ＴεＥＡＬ　　Ｃ０ＬＩ）Ｒ ＤＩＳＴＯＲＴＩＯＮ ＬＡＴＥＩ：／ＩＬ　ｃｏｕｇ 第１Ｉ　図 Ａ３Ｔｌｌ１＋Ｔ門八Ｔ１３Ｍ ＤｉｓτＯＲＴ　ｌ０Ｎ ＬＡＴＥ！ＡＬ　ＣｏＬＯＲ ＤＩ５ＴＯ１２７ＩＯＮ ＬＡＴＥＲ＾Ｌ　　ＣＯＬＯｇ 第７３図 Ａ３Ｔ１０ｒ−八τ１ｊＭ 第１４図 ；１５ＴＩＤｒＭＡＴＩ５Ｍ Ｌへｆ臼りＬ　　ＣＯＬＯＲ Ａ５１１ｋＭＡＴ１５Ｍ　　　　　ｍ　１５図ｐ＋５Ｔ
ｌｌにＴＩＯＮ へＳ７６　図 ：、；、／７図 「 ？、％ｌＢ図 第１ｑ図 へ５Ｔｌα門ハｒ１５Ｍ ＤＩ５７ＯＲＴｌ（ＩＮ ［）Ｉ５ＴＯＲＴＩＯＮ ＬＡＴＥＥ／ＩＬ　　Ｃ０Ｌ４ メ’：’５２１　　図 ＾５■頃門＾Ｔ１５Ｍ 第２２図 へ５■ｌ’＋門八τ１５Ｍ 茹２３図 八５Ｔｌ（ＩＴ−八Ｔ１′５Ｍ ＬへＴＥ［ハＬ　　ｃｏｕｇ 串２４図 八５Ｔｌ’ＴＭ＾τ１５Ｍ ＤＩ５τ０ＲＴＩＯＮ ＬへＴ［−Ｃ／ＩＬ　　Ｃ０ＬＯＲ 第２５図 八’３ＴＩ（４Ｍハフ１５Ｍ ＤＩ５７（ＩＲＴＩＯＮ τ（３２６図 Ａ３Ｔｌ’Ｔ門八Ｔｌ１５へ 第２７図 ハＳＴＩＩｘＭへ１１ＳＭ Ａ５ＴＩＣｒＭＡＴＩＳＭ’Ａ　２８図ＬＡＴεＲＡＬ
ＣＯ１ｊｌ１ｇ 第２９図 ＾５Ｔｌ町−八Ｔ１コ菖 第３０図 へ５１１信閂ハＴ１５Ｍ ＬＡＴＥドＡＬ　　ＣＭＵｆｌ 第３２図 Ａ３Ｔｌ酊ｉ八ＴＩＳＭ 第列図 いＴＥＲＡＬ　Ｃｏ１ｔ）Ｒ 八５ＴＩ（１１１６７１５Ｍ Ｄ１５Ｔ靴Ｔｌ０）Ｊ ＬｊＶｒｌＪＡＬ　Ｃ０ＬＯＫ 第３９図 ＡｓｒＩ（ｆｆ１八ＴＩＳＭ 第４０図 八ＳＴＩｍＭＡＴＩｆｆｌ ＤＩＳＴＯ灯１ＯＮ 第１ＯＮ ハ５Ｔｌ（＋！Ｍ八Ｔへ５８ しへ丁ＥＲへＬ　　Ｃ０ＬＡ１２ 第４３図 八ＳＴＩ（（Ｍ八ＴＩＳＭ へ５Ｔ商閂八Ｔ１５Ｍ Ｄ１５ＴＤ１２ＴＩＯＮ へ５丁１θｒＭＡＴｌｓＭ し八ＴＥにＡＬＣ但」２ 八５［１酊ＨへＴ１５Ｍ 八５Ｔｌ（ｎｌ’ｌ八’ＴへＳＭ Ｄ１５ＴＯＲＴＩＯＮ し八ＴＥＲＡＬ　ＣＯＬＯ１２ ハ５ＴＩひ１１八Ｔｌ５Ｍ Ａ３Ｔｌα門八Ｔ１５Ｍ Ｄ１５ＴＯ￥Ｔｌ０Ｎ ＬＡＴＥＲＡＬ　Ｃ０ＵＲ 第５１図 １ＡＴεＲＡＬ　ＣＯＩｊ）Ｒ 弔５２図 へＳｌ釘門へＴ１５ｒｌ ［）＋５１（ｌ１２ＴＩＯＮ ＬＡＴＥ１２ＡＬ　ｔ（ｊＬＯＲ 第５３図 Ａ５ＴｌｒＲＭＡ１５Ｍ ［＾ｊＥに糺Ｃ０ＬＲ ＡＳＴＩ＠Ｍ八丁ＩＳＭ へＴＥ１１！ＡＬ　Ｃ０ＬＩＪＦＩ ４５５図 ＡＳＴＩＩＪｒＭ八Ｔ１５Ｍ ＤＩ５ＴＯＲＴＩＯＮ 単５７図 しＡ丁ＥｋへＬ　Ｃ０ＬＯＲ Ａ５１０口１八１１５Ｍ へＳＴＩθｕ１八Ｔ１５ｔＩ ＬＡ正Ｋ（ωＬＩＡＲ ＬＡＴＥＲＡＬ　ＣＯＬＯＲ ＬＡＴＥＥＡＬ　Ｃ０ＬＯＩ２ ＤＩ５Ｔ［１ＲＴＩＯＮ ＬＡＴＥＥＡＬ　　ＣＯＬｏＲ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、物体側から順に、変倍作用を有する対物レンズ群、
   リレーレンズ群、接眼レンズ群からなる変倍ファインダ
   において、対物レンズ群は、物体側から順に、負の屈折
   力を有し変倍時の視度変化の補正及びフォーカシングの
   ために移動する第１レンズ群、正の屈折力を有し変倍の
   ために移動する第２レンズ群、及び正の屈折力を有し固
   定の第３レンズ群からなるとともに、対物レンズ群の第
   ３レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有し物体
   側に強い凸面を向けた第１レンズと負の屈折力を有し瞳
   側に強い凹面を向けた第２レンズとを有する前群と、正
   の屈折力を有する後群とからなり、更に以下の条件を満
   足することを特徴とする変倍ファインダ： ０．３＜｜φＭＡ×ｆ＿ｗ｜＜１．１ ０．４１＜ｒＭＡ×ｆ＿ｗ｜＜１．３５ 但し、ここで、 φＭＡ；第３レンズ群の前群の屈折力、 ｒＭＡ；第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、 ｆ＿ｗ；最短焦点距離状態における対物レンズ群の焦点
   距離、 である。 ２、更に以下の条件を満足することを特徴とする特許請
   求の範囲第１項記載の変倍ファインダ：ｄ＿ｍ＿ｉ＿ｎ
   ／ｆ＿ｗ＜０．４ −１．０＜φＭＡ／φＭＢ＜−０．３ 但し、ここで、 ｄ＿ｍ＿ｉ＿ｎ；第２レンズ群と第３レンズ群との軸上
   間隔の最小値、 φＭＢ；第３レンズ群の後群の屈折力、 である。 ３、第１レンズ群は高分散ガラスからなる正レンズと低
   分散ガラスからなる負レンズとを貼り合わせた全体とし
   て負の屈折力を有する接合レンズからなるとともに、第
   ２レンズ群は高分散ガラスからなる負レンズと低分散ガ
   ラスからなる正レンズとを貼り合わせた全体として正の
   屈折力を有する接合レンズからなり、更に以下の条件を
   満足することを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の
   変倍ファインダ： ０．５＜｜φ I ｜／φII＜１．０ ０．２＜｜φ I ｜×ｆ＿ｗ＜０．７ −１．５＜ｒｃ＿１／ｒｃ＿２＜０．２ 但し、ここで、 φ I ；第１レンズ群の屈折力、 φII；第２レンズ群の屈折力、 ｒｃ＿１；第１レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、 ｒｃ＿２第１レンズ群の物体側から２番目の面の曲率半
   径、 である。 ４、第１レンズ群は高分散ガラスからなる正レンズと低
   分散ガラスからなる負レンズとを貼り合わせた全体とし
   て負の屈折力を有する接合レンズからなるとともに、第
   ２レンズ群は互いに強い屈折力を有する面を対向させた
   ２枚の正レンズからなり、その少なくとも一方は高分散
   ガラスからなる負レンズと低分散ガラスからなる正レン
   ズとを貼り合わせた接合レンズからなり、更に以下の条
   件を満足することを特徴とする特許請求の範囲第２項記
   載の変倍ファインダ： ０．５＜｜φ I ｜／φII＜１．０ ０．２＜｜φ I ｜×ｆ＿ｗ＜０．７ −１．５＜ｒｃ＿１／ｒｃ＿２＜０．２ 但し、ここで、 φ I ；第１レンズ群の屈折力、 φII；第２レンズ群の屈折力、 ｒｃ＿１；第１レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、 ｒｃ＿２；第１レンズ群の物体側から２番目の面の曲率
   半径、 である。 ５、第１レンズ群は２枚の負レンズからなり、少なくと
   もその一方は高分散ガラスからなる正レンズと低分散ガ
   ラスからなる負レンズとの接合レンズであるとともに、
   第２レンズ群は互いに強い屈折力を有する面を対向させ
   た２枚の正レンズからなり、その少なくとも一方は高分
   散ガラスからなる負レンズと低分散ガラスからなる正レ
   ンズとを貼り合わせた接合レンズからなり、更に以下の
   条件を満足することを特徴とする特許請求の範囲第２項
   記載の変倍ファインダ： ０．５５＜｜φ I ｜／φII＜０．９５ ０．２５＜｜φ I ｜×ｆ＿ｗ＜０．６５ −１．２＜ｒｃ＿１／ｒｃ＿２＜０．７ 但し、ここで、 φ I ；第１レンズ群の屈折力、 φII；第２レンズ群の屈折力、 ｒｃ＿１；第１レンズ群の最も物体側の面の曲率半径。 ｒｃ＿２；第１レンズ群の物体側から２番目の面の曲率
   半径、 である。 ６、更に以下の条件を満足することを特徴とする特許請
   求の範囲第３項から第５項までのいずれかに記載の変倍
   ファインダ： Δν＞１４ 但し、ここで、 Δν；第１レンズ群及び第２レンズ群中の接合レンズを
   構成する２つのレンズの分散の差の絶対値、 である。 ７、第１レンズ群は高分散ガラスからなる正レンズと低
   分散ガラスからなる負レンズとからなり全体として負の
   屈折力を有するとともに、第２レンズ群は高分散ガラス
   からなる負レンズと低分散ガラスからなる正レンズとか
   らなり全体として正の屈折力を有し、更に以下の条件を
   満足することを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の
   変倍ファインダ： ｜（ｒａ−ｒｂ）／ｒｂ｜＜０．２ ｒａ；第１レンズ群及び第２レンズ群の物体側のレンズ
   の瞳側の面の曲率半径、 ｒｂ；第１レンズ群及び第２レンズ群の瞳側のレンズの
   物体側の面の曲率半径、 である。