JPH01197717A - 変倍ファインダ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、変倍ファイングに関し、更に詳しくは、ビデ
オカメラやスチルビデオカメラのみならず、放射温度計
やカメラ一般に幅広く応用可能な、角倍率が高くて臨場
感のある実像式変倍ファイングに関する。

ビデオカメラや一体型ビデオカメラの撮像モニタとして
、光学ファイングや電子式７Ｔイングは良く知られてい
る。電子式ファイングは録画画像の再生が行えるととも
に取り付は場所の自由度が大きいという利点はあるもの
の、コストが高（電力消費が大きい上に重くて、更に白
黒画像しか観察できないなど欠点も多い、一方、光学フ
ァイングは上述のごとき電子式ファイングの利点を有し
ないものの、コストが安く電力を消費しない上にカラー
画像をｍ察することができるとともにカメラの軽量化が
可能であるという利点を有する。

ここで、ビデオカメラや一体型ビデオカメラに用いられ
る光学ファイングとしては、そのｍｖＩｍ成上から実像
式ファイングとなることがほとんどである。ここで、実
像式ファインダとしては、撮影レンズの途中に光路分割
プリズムを挿入してファイングに撮影光束を導く所謂Ｔ
ＴＬ方式と、撮影レンズときは別に実像式ファインダを
設ける二眼方式とが知られている。このＴＴＬ方式では
撮影レンズと７１インダとのパララックスは生じないけ
れども、撮影レンズの途中に光路分割プリズムが入るた
めに、レンズ系が大型化するとともに撮像素子に到達す
る光量が減少して暗い所での画像性能が劣化するととも
に、７アイングに導びかれる光量も減少して７フイング
像がみにくくなるという問題がある。一方、二眼方式は
バララックスが生じるものの撮像素子に到達する光量が
減少することもないし、７ｙイングに導びかれる光量が
減少することもなく、更に光学系をコンパクトにｒろこ
とができるという利点がある。

そこで、従来、軽量かつ安価なビデオカメラや一体型ビ
デオカメラにおいては、上述した二眼方式の実像式ファ
インダが多用されているが、撮影レンズがズームレンズ
である場合にはそのズーミングに伴ってファイングも変
倍することが必要である。

ここで、実像式の変倍ファイングとしては、■正の屈折
力を有する第１レンズ群と負の屈折力を有する第２レン
ズ群とが各々連動して移動することによって変倍がなさ
れる方式、■正の屈折力を有する第１レンズ群と正の屈
折力を有する第２レンズ群とが各々連動して移動するこ
とによって変倍がなされる方式、■負の屈折力を有する
第１レンズ群と正の屈折力を有する第２レンズ群とが各
々連動して移動することによって変倍がなされる方式、
の３つの方式がそれぞれ知られている。しかし、第１レ
ンズ群が正の屈折力を有すると、第１レンズ群が負の屈
折力を有する場合に比べて、同じ角倍率を得るためには
第１レンズ群の有効径が大きくなってしまう、従って、
できるだけコンパクトな変倍ファイングを得るためには
、第１レンズ群に負の屈折力を与えるとともに第２レン
ズ群に正の屈折力を与えることが好ましい、このような
］Ｔインダは、例えば特開昭６１−２１３８１７号公報
に提案されている。しかしながら、この提案の７フイン
グは虚像式ファインダであるとともに、ファインダ倍率
の最大値が１より小さく各レンズ群の色消を考慮してい
ないという欠点がある。また、特開昭０１−１５６０１
８号公報にも、物１．ド側から順に、負の屈折力を有す
る第１１７１群、正の屈折力を有する第２レンズ群、及
び正の屈折力を有する第３レンズ群からなる変倍ファイ
ンダが提案されているが、変倍比が１．５〜１．９と小
さくファインダ倍率も最大０．９程度と小さくなってお
り、昨今のビデオカメラや一体型カメラの撮影レンズの
変倍比（２，５〜３．０）には不足である。

そこで、本発明の目的は、角倍率が高いとともに３程度
の高い変倍比を有しつつかつ瞳径がφ６−輪〜φ８輪−
と非常に大きく、更に軽量かつ安価で色収差が良好に補
正されるとともに、温度変化による視度の変化も少ない
実像式の変倍ファインダを提供することにある。

一１二記目的を達成するために、本発明は、第１〜３図
図示のように、物体側から順に、変倍作用を有する対物
レンズ群（Ｇ１）、リレーレンズ群（Ｇ２）、接眼レン
ズ群（Ｇ２）からなる変倍ファインダにおいて、対物レ
ンズ群（Ｇ１）は、物体側から順に、負の屈折力を有し
変倍時の視度変化の補正及び７オーカシングのために移
動するとともに１枚の正レンズと２枚の負レンズとから
なる第１１７１群（１）、正の屈折力を有し変倍のため
に移動するとともに、１枚のプラスチックからなる負レ
ンズと１枚はプラスチックからなる２枚の正レンズとを
有する第２レンズ群（ＩＩ）、及び正の屈折力を有し変
倍時に固定されるとともに、物体側から順に、物体側に
強い凸面を向けた正レンズと瞳側に強い凹面を向けた負
レンズとを有する前群（ＤＩＮ＾）と、正の屈折力を有
する後群（Ｉｌｌ　ＮＯ）とからなる第３レンズ群（Ｉ
［ｌ）からなり、更に、以下の条件を満足することを特
徴とするものである。（Ｅ）は鰭位置を示す、　（１）
　　　Ｉ　（ｒａ　　ｒｂ）／ｒｂｌ　＜　０．　２（
２）　　　＋（φｐ−φｎ）／φｐｌ＜０．５但し、こ
こで、ｒａ、ｒｂは第２レンズ群（ＩＩ）中のプラスチ
ックからなる負レンズとその負レンズより瞳側にある正
レンズとの互いに対向する面の曲率半径で、ｒａはｒｂ
よりも物体側にある面の曲率半径、φｐは第２レンズ群
（■）中のプラスチックからなル正レンズの屈折力、φ
ｎは第２レンズ群（ＩＩ）中のプラスチックからなる負
レンズの屈折力である。

以下、本発明について詳細に説明する８本発明において
は、光学系の最も物体側に配置される対物レンズ群（Ｇ
１）の第１１７１群（１）に負の屈折力を与えることに
より、入射角の大きい周辺光を第１１７１群（１）の負
屈折力によっていち早くゆるめるために、充分な周辺光
量を確保しつつ光学系の最も物体側に配置される第１１
７１群（１）の有効径を小さくして重量を減少させるこ
とができる。　更に、本発明においては、変倍作用を有
する対物レンズ群（Ｇ１）を物体側から順に負、正、正
の３成分によりで構成することにより、変倍比及び角倍
率の大きい変倍ファインダを得ることがｔ’きる。従来
の負、正の２成分からなる対物レンズ群においては、各
レンズ群の性能が劣悪であったとしても、対物レンズ群
によって形成される第１焦点面上の像をリレーレンズ群
及び接殴レンズ群によって拡大して観察するように構成
されている。これは、リレーレンズ群及び接収レンズ群
の拡大倍率が小さいので、ある程度の収差範囲であれば
観察する人間の眼によって収差が補正されて。

ファインダの見えとしては問題がないかはであった。し
かし、このような２成分の対物レンズ群において、角倍
率を大きくすると対物レンズ群によって第１焦点面上に
発生する収差が太き（拡大されることになるとともに、
変倍比を大きくするにつれてペッツバール和やコマ収差
などが劣化するので、高変倍比及び高倍率では充分な収
差補正を行うことができない、そこで、本発明では、対
物レンズ群（Ｇ１）を、物体側から順に、負の屈折力を
有し変倍時の視度変化の補正及び７オーカシングを行う
第１１７１群（１）、正の屈折力を有し変倍作用を行う
第２レンズ群（ＩＩ）、及び正の屈折力を有しペッツバ
ール和などの収差補正を行うｆ：ＩＳ３しンズ群（ｖｌ
）により構成することによって、第１焦点面上での収差
性能を必要十分なものにすることができるのである。

条件（１）は色収差の補正に関するものであり、条件（
１）を満足する２面が第２レンズ群（ＩＩ）中に存在す
ることが本発明においては必須である。これによって、
変倍時における第２レンズ群（ｎ）の移動による色のに
じみや軸上色収差を許容範囲内に収めることができる。

条件（２）は第２レンズ群（■）中のプラスチックレン
ズに関するものであり、条件（２）を満足する正レンズ
と負レンズとの組み合わせを第２レンズ群（■）中に設
けることによって、ファイング光学系を軽量化するとと
もに、プラスチックレンズの屈折力の温度変化による視
度の変化を許容範囲内に抑えることができる。

ここで、変倍のために大きく移動するとともに屈折力の
大きな第２レンズ群（ｎ）中において、ｆの屈折力を有
するプラスチックレンズを低分散とし、負の屈折力を有
するプラスチックレンズを高分散とすることによって、
本発明の目的を達成することができるのである。更に、
第１レンズ群（Ｉ）にも、高分散材料からなる正レンズ
と低分散材料からなる負レンズとを配置することによっ
て、より一層性能の良い変倍ファインダを得ることがで
きる。

更に、本発明においては、対物レンズ群（Ｇｌ）の第３
レンズ群（ＩＩＩ）が少な（とも１枚のプラスチックか
らなるレンズを含み、以下の条件をも満足することが望
ましい。

（３）　　　０．１２＜ｌ−Ｈ＾Ｘｆｗｌ　＜　１．０
１（４）　　　０．３９＜ｒＭ＋／ｆｗ＜０．９３（５
）　　　−１，４６＜φＭＡ／φＭＢ＜−０，２但し、
ここで、φＭＡは第３レンズ群の前群（■貼）の屈折力
、φＭＢは第３レンズ群の後群（ＩＩＩＭＢ）の屈折ツ
バｒＭ１は第３レンズ群（ＩＩＩ）の最も物体側の面の
曲率半径、ｒｗは対物レンズ群（Ｇ１）の最短前、αＭ
ｌｊ離である。

条件（３）は対物レンズ群（ａｔ）中の第３レンズ群の
前群（Ｉ［１Ｍ＾）の屈折力を規定するものであり、条
件（３）の上限を越えて前群（■貼）の屈折力が大きく
なると、コマ収差が発生するとともにパック７を一カス
が不要に長くなる。また、条件（３）の下限を越えて前
群（１１１？４＾）の屈折力が小さ（なると、ペッツバ
ール和が大きくなるとともに非点収差が太き（なる。

条件（４）は第３レンズ群（Ｉｌｌ）の最も物体側の面
の屈折力に関するものであり、条件（４）の上限を越え
ると歪曲が負に大きくなるとともに非点収差が劣化して
像面性が保てなくなる。また、条件（４）の下限を越え
ると高次の収差が発生してコマ収差や球面収差が劣化す
る。

条件（５）は軸外光線の画角を大きくしても良好な像面
性を保つための条件であり、条件（５）の範囲内であれ
ばペッツバール和を充分に小さくすることができる。

更に本発明においては、以下の条件をも満足することが
望ましい。

（６）　　　０．５１＜ｌφＩＩ／φＩＩ＜１．　１（
７）　　　０．２３＜ｌφｌ　Ｉ　Ｘｆｗ＜　０．６５
（８）　　　−１，６＜φｃ２／φａｔ＜０．３５イｊ
ｊ　Ｌ、ここで、φ■はＰｔ４１レンズ群（１）の屈折
力、φＵは第２レンズ＃（ＩＩ）の屈折力、φｃ１は第
１レンズ群（１）の最も物体側の面の屈折力、φｃ２は
第１レンズ群（１）の物体側から２番目の面の屈折力で
ある。

条件（６）は第１レンズ群（１）と第２レンズ群（■）
との屈折力比を規定するものであり、この比によって両
レンズ群の変倍のための移動軌跡が制限される。すなわ
ち、条件（６）の上限を越えると第１レンズ群（１’）
が望遠端で広角端よりも物体側に配置されることになる
ので、望遠端において周辺光■の低下が生じる。逆に、
条件（６）の下限を越えると第１レンズ群（１）が望遠
端で広角端よりも像側に配置されることになり、広角端
において周辺光量の低下が生じる。いずれの場合におい
ても、周辺光環の低下を防ぐためには、第１レンズ群（
Ｉ）及び第２レンズ群（ＩＩ）の径を大きくする必要が
生じるので、コンパクト性が損なわれる。

条件（７）は第１レンズ群（＋）の屈折力範囲を規定す
るものであり、条件（７）の下限を越えてその屈折力が
弱くなると、変倍時の第１・第２レンズｊｌ’（１）（
Ｉｆ）の移動量が増加する上にその径の大型化を招き、
コンパクト性が損なわれる。逆に条件（７）の上限を越
えてその屈折力を強くすると、コンパクト化には有利で
あるが、第１レンズ群（１）が厚内化して諸収差の発生
量が増加し、これを補正するためには簡単かつ安価な構
成を実現することが困難となってしまう。

条件（８）は第１レンズ群（１）の最も物体側のレンズ
の両面の屈折力配分に関するものである１条件（８）の
上限を越えると変倍による歪曲の変化が大さくなりこれ
を無理に補正すると他の収差に悪彰１を与えてしまう、
逆に条件（８）の下限を越えると入射角の大きい光束に
よるコマ収差の発生が大きくなる。

更に、本発明において、より良好に収差を補正するため
には、第１レンズ群（■）、第２レンズ群（Ｉｔ）及び
第３レンズ群（ＩＩ）がそれぞれ非球面を有するととも
に、以下の条件を満足することが望ましい。

（９）　　　　ｌ　ｒＡｓＩ／ｆｗｌ　＜　８−（１０
）　　　ＩｒＡＳＩＩ／ｆｗｌ　＜８（１１）　　　　
Ｉｒ＾ＳＩ［／ｆｗｌ＜２但し、ここで、ｒＡＳ　Ｉ　
、ｒＡＳ　ＩＩ、及び「＾ｓｍはそれぞれ第１レンズ群
（り、第２レンズ群（■）及び第３レンズ群（ＩＩＩ）
中の非球面が導入される基準球面の近軸曲率半径である
１条件（９）（１０）（１１）を満足することによって
諸収差特にコマ収差の改善に人きく寄与し、しいては小
型化を促進することができる。

ここで、リレーレンズ群及び接眼レンズ群は以下の実施
例に示されたものに限定されるわけではなく、同等な作
用を有するものであれば、プリズムを用いたリレーレン
ズ群や他の構成のリレーレンズ群も適用可能である。

以下、本発明の実施例を示す、実施例中、＃を付した面
は非球面であることを示し、その非球面形状は以下のよ
うに表現される。

但し、ここで、Ｃ０は基準山車、εは２次曲面のパラメ
ータ、Ｃｉは１次の非球面係数である。

（以下余白） χＫＩＡ上 ［’＝２，０４９〜０，７１４　２ω＝１４，８°　〜
４２．５゜曲率半径　　軸上間隔　　屈折率　　７ツベ
敗ｒ１１０６．１０ ｄ２２，２０ ｒ−−８１，９０ ｄ３１．４０　　Ｈｚ　　１．７００３０　　’２　４
７．６７ｒ、　　　３８．８９ ｄ４０，１０ ｒｓ　　　３８．８９ ｄ、　　２８．８４本 ｒａ　　−４８，６３ ｄ、、　　　４．２０　　　Ｎ＠　　　１．）１３００
　　ν、　　５３．９３「１□−１１８，１１ ｄ１□　１．６５５本 ｒ、、　　　９．２６ ｒｌｔ　　１５．６１＃ ｄ、、２０．５２ ｒａｔ　　　’Ｊ７．８４ ｄｚ＋　　　２．５０　　　　Ｎ＋、　１．フ５０００
　　ν＋＋　　２５．１４ｒ２３　−４０．６６ ｒａｔ　　−１５，４９ ｄ、、　　８．００ ｒ２．　　６２．５５ ｄｘ＊　　　１．５０　　　　ｔＬｓ　　１．７５５２
０　　　シ１，２フ、５１「、。　−３２，９２ ｄ３゜２５．００ 「コ、００ 非球面（ｒｓ）　：　ｔ＝−０，１２８８５６３Ｃ４＝
−０，１３６９６７１６Ｘ１０−’（ｒａｔ）：　　ｔ
＝→、１８０３３８３　　Ｃ，＝→、６９８１７９２２
Ｘ１０−’（ｒｚ。）：　　ｔ　＝→、０６８７７３２
　　Ｃ４＝→、２７３１９０８９ＸＩＯ−’（ｒ２ｎ）
；　　ｔ　＝　０，５１３７９８７　　Ｃ４＝→、１６
５１６０８２Ｘ１０−’ｒ　　　　ｄｉ　　　　ｄ＋２ ２．０４９　０．８０９　２９．２００１．４　　　７
．７５４　１５．８２００．７１４　２Ｂ、８４２　　
１．６５５ＸＡ鮭ζ ｒｍ２．：１６−０，８２　　２ω＝１４，８°　−４
２，５゜曲率半径　　軸上間隔　　屈折率　　アツベ数
ｒｌ　　−１８７，２６ ｄ、　　２．００ ｒ３　−１２４．１８ ｄ、　　１．４０　　Ｎ＊　　１，７７２５０　　シイ
４９．フフｒ４　１２７．０６ ｄ、　　５４．７６本 ｒｍ　　−４７，１８ ｄ、　　０．１０ ｒ４　　３１，７５＃ ｄｌ。０．３０ 「１□　−４６，２８ ｄ、、　　２．２０ ｒ、ｓ　−１２２，９７ ｄ＋ｓ　　１，５０　　Ｎ、　　１．６７３３９　　ν
、　　２９．２５ｒ、、８．２１ ｄ、、　　７．００ ｒｌｔ　　１４．６２＃ ｄ、、　２０．６２ ｊ２１　　　　　Ｇ。

ｄｉ＋　　４．００ ｒ、、　　　１２．１９ ｒ２ｓ　　　１３，６７ ｄａ、　　７．５０　　Ｎ、、１．４９１４０　　シ１
３５７，２ｒ２？　　−１８，０８＃ ｄａ、　　８．Ｇｏ　　Ｎ、、１．６７０００　　ν＋
ｓ　５７．０７「、。　−１９，３５ ｄｘ。１．５０　　Ｎ１６１．７５５２０　　ｖ＋ｉ　
２７．５１ｒ３１　−３２．９２ ｄ３．２５．００ 「３２　　　１ 非球面（ｒｍ）　：　ｔ　＝−０，６７９１６５０（ｒ
ａｔ）：　　ｔ　＝−０，６６３７０２２（「、。）：
　　（＝−０，０６８７７３２Ｃ４＝→、２７３１９０
８９Ｘ１０−’（ｒｚｖ）：　ｔ　＝　０．５１３７９
８７　　Ｃ−＝→、１６５１６０８２Ｘ１＜１−’ｒ’
　　　　ｄａ　　　　ｄ＋ｚ ２．３６　　２．４８１　１９．０００１．６　　１５
．７０４　１１．３９４０．８２　５４．７６１　　３
．５８８曲十半径　　軸上間隔　　屈折率　　アツベ数
ｒ１９　−５７．８４ ｄ３＋　２５．００ 「コ２　　　　　００ 非球面（ｒｓ）　：　ｔ　＝　０．１６４１３２２（ｒ
ｌｙＧ　　（＝−０，５２０６１８８（ｒ２ｏ）：　　
ｔ＝−０，０６８７７３２Ｃ，＝−０，２７３１９０８
９Ｘ１０−’（ｒ２．）：　ｔ＝　０，５１３７９８７
　　Ｃ，＝−０，１６５１００８２Ｘ１０−’ｒ　　　
ｄ＠　　　　ａ、ｘ ２．０４　　１，９４４　２４．Ｇｏ。

１．４　　１１，７４３　１３．３０９０．７１４　４
１，２４１　　１．９４９χ施■± ［’＝２．０４〜０．７１４　２ω＝１５．４°　〜４
４，０＠曲率を径　　軸上間隔　　屈折率　　７ツベ数
ｄ、　　２．００ ｒ＝　　−６０，３１ ｄｓ　　　　１，４０　　　　Ｎ２　　１．６７０００
　　　Ｗｘ　　　５７．０７ｒ、　　２２１．６２ ｄ、　　０．２０ ｒ、３３．２９ ｄｓ　　２．８０　　Ｎ３　１．５８４００　　ν、　
　２９．９ｒ！　　　４４．３４ ｄ、　　　６．８６車 ｒ７１６０．００ ｄｙ　　３，００　　Ｎ４　１，４９１４０　　ν、　
　５７，２ｒｄ　　−４５，０８ ｄ、　　０．１０ ｒ９３８．７０ ｄ、　　２．１０　　Ｎ、　　１．５８４００．　　ν
、　　２９．９１’ｌｌ＋　　２０．８０ ｄ、。０．３０ ｒ、、　　２３．３２ ｄ、、　　５．１０　　Ｎ、　　１．５８９１３　　ν
、　　６１．１１ｒ、２−７５．１０ ｒ１４　１８．５０ ｄ、４２．２０ ｒ、、−８５，９７ ｄｌｓ　　１．５０　　Ｈｍ　　１．６７３３９　　ν
、　　２９．２５ｒ、、　　１２．１５＃ ｄ、、　１７．２６ ｒｌｓ　　−５７，８４ ｒ２１　　　　　■ ｄ３．２５．００ 「３２　　　　ω 非球面（ｒａｙ）：　ｔ　＝−０，２５５３２７８（ｒ
ａｏ）；　ｔ　＝Ａ、０６８７７３２　Ｃ４＝　Ａ、２
７３１９０８９Ｘ１０−’（ｒｚｔ）’、　！　＝　０
，５１３７９８７　Ｃ４＝　Ａ、１６５１６０８２Ｘ１
Ｇ−’ｒ　　　ｄ、　　　　ｄ、□ ２．０４　　６，５８６　４１．０００１．４　　１３
，６８９　２１．７２６０．７１４　３４，２５８　１
．２４８実！Ｕダ−乳 ｒ＝１．７８〜０．［ｉ２　２ω＝１４，２°〜４ｏ、
８゜曲率半径　　軸上間隔　　屈折率　　７ツベ敗ｒｌ
　　　−５０，２２ ｄ、、　１３．０３ ｄ２＋　　４．００ ４ｓ　　７．５０　　Ｎ＋３１．４９１４０　　Ｍ　１
３５７．２ｒ２ｓ　　３７．０３ ｄ２．４１．３０ ｒ、ｔ　　−１６，０８＃ ｄ、、　　４．００　　Ｎ、、１．４９１４０　　シ１
４５７，２ｒ２゜　−１５，４９ ｄ、１２５，００　。

ｒ３２　　　　　°０ 非球面（ｒｌｌ）：　ε＝−０，３２７２２１１（ｒｚ
ｏ）：　ｔ　＝→、０６８７７３２　　Ｃ，＝−０，２
７３１９０８９Ｘ１０−唱Ｃｒ２ｔ）：ｔ　＝　０．５
１３７９８７　　Ｃ−＝　（１，１６５１６０８２Ｘ１
０−’ｒ　　　ｄ、ｄ＋ｚ １．７８　　１．２６４　３０．Ｇｏ。

１．２　　１３，０３９　１６．０８２０．６２　４６
．８４３　２．１６３ 第　１　表

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明実施例１〜５の変倍７Ｔインダの最長焦
点距離状態を示す断面図、第２図はその中間焦点距離状
態を示す断面図、第３図はその最短焦点距離状態を示す
断面図、第４〜８図（ａ）（ｂ）（ｅ）はそれぞれ実施
例１〜５の最長焦点距離状態、中間焦、α距離状態、最
短焦点距離状態の収差図である。 （Ｇ、）；対物レンズ群、 （■）；第１レンズ群、 （■）；第２レンズ群、 （■）；第３レンズ群、 （ａ２）：リレーレンズ群、 （Ｇ３）；接眠しンＸ群。 以上 出願人　ミノルタカメラ株式会社 ＾５７１１ｉｒＭＡＴ１５Ｍ いＴＥＲＡＬ　　Ｃ０ＬＱに 第５図ｒ（１＞　Ｄ５ へ５ＴＩｌ鴛ＨＡＴＩＳＭ　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　９丁
　＝＝““＝“Ｄｌｓ７０１ｉ！Ｔｌ０Ｎ ＬｂＴＥＲＡＬ　　（、ｏＬｏｇ ？　　　　　　　　　　　　　　　９ ≦　　　　　　　　　　　　　　≦ 第５図（ｂ）Ｔ）５−−一 へ５丁１ｃｍＭＡＹ１５Ｍ　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　’Ｄ丁　＝＝
＝＝＋＝Ｌ八ＴεＲＡＬへ　ｃｏｕＲ ＤＩ５７０１２１１６Ｎ Ｌへ■印へＬ　　ＣＤＬＯＩ２ υ■εＩ！ＡＬ　　ｃｏｕ＋ｇ Ａ５□１ｋＭＡ□Ｉ５Ｍ　　　　　　　　　　　　　　
　　”　＝＝＝＝＝“＝い■εＲＡＬ　Ｃ１）ＬＩＩＲ 第７図””Ｄ５ 八５Ｔｌ（ｒ／鴫八へｌ５Ｍ　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
Ｄ７　　ｘ＝ｘ＝＝＝＝−ＬＡ［＝ｌ！ＡＬ　　ＣＩＪ
ＬｎＲ ＬＡＴＥドハＬ　　ｃｏｕＦ？ ］ｊ Ｌ＾ＴＥにＡＬ　（、ＯＬＯｇ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、物体側から順に、変倍作用を有する対物レンズ群、
   リレーレンズ群、接眼レンズ群からなる変倍ファインダ
   において、対物レンズ群は、物体側から順に、 負の屈折力を有し変倍時の視度変化の補正及びフォーカ
   シングのために移動するとともに１枚の正レンズと２枚
   の負レンズとからなる第１レンズ群、 正の屈折力を有し変倍のために移動するとともに、１枚
   のプラスチックからなる負レンズと１枚はプラスチック
   からなる２枚の正レンズとを有する第２レンズ群、 及び正の屈折力を有し変倍時に固定されるとともに、物
   体側から順に、物体側に強い凸面を向けた正レンズと瞳
   側に強い凹面を向けた負レンズとを有する前群と、正の
   屈折力を有する後群とからなる第３レンズ群からなり、 更に、以下の条件を満足することを特徴とする変倍ファ
   インダ： ｜（ｒａ−ｒｂ）／ｒｂ｜＜０．２ ｜（φ＿ｐ−φ＿ｎ）／φ＿ｐ｜＜０．５ 但し、ここで、 ｒａ、ｒｂ；第２レンズ群中のプラスチックからなる負
   レンズとその負レンズより瞳側にある正レンズとの互い
   に対向する面の曲率半径で、ｒａはｒｂよりも物体側に
   ある面の曲率半径、 φ＿ｐ；第２レンズ群中のプラスチックからなる正レン
   ズの屈折力、 φ＿ｎ；第２レンズ群中のプラスチックからなる負レン
   ズの屈折力、 である。 ２、対物レンズ群の第３レンズ群が少なくとも１枚のプ
   ラスチックからなるレンズを含み、以下の条件を満足す
   ることを特徴とする請求項１記載の変倍ファインダ： ０．１２＜｜φＭＡ×ｆｗ｜＜１．０１ ０．３９＜ｒＭ＿１／ｆｗ＜０．９３ −１．４６＜φＭＡ／φＭＢ＜−０．２ 但し、ここで、 φＭＡ；第３レンズ群の前群の屈折力、 φＭＢ；第３レンズ群の後群の屈折力、 ｒＭ＿１；第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、
   ｆｗ；対物レンズ群の最短焦点距離、 である。 ３、更に以下の条件を満足することを特徴とする請求項
   １記載の変倍ファインダ： ０．５１＜｜φ I ｜／φII＜１．１ ０．２３＜｜φ I ｜×ｆｗ＜０．６５ −１．６＜φ＿ｃ＿＿２／φ＿ｃ＿＿１＜０．３５但し
   、ここで、 φ I ；第１レンズ群の屈折力、 φII；第２レンズ群の屈折力、 φ＿ｃ＿＿１；第１レンズ群の最も物体側の面の屈折力
   、φ＿ｃ＿＿２；第１レンズ群の物体側から２番目の面
   の屈折力、 である。