JPH01145373A - 炭素繊維強化炭素材料の製造方法 - Google Patents
炭素繊維強化炭素材料の製造方法Info
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- JPH01145373A JPH01145373A JP62302122A JP30212287A JPH01145373A JP H01145373 A JPH01145373 A JP H01145373A JP 62302122 A JP62302122 A JP 62302122A JP 30212287 A JP30212287 A JP 30212287A JP H01145373 A JPH01145373 A JP H01145373A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/71—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents
- C04B35/78—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents containing non-metallic materials
- C04B35/80—Fibres, filaments, whiskers, platelets, or the like
- C04B35/83—Carbon fibres in a carbon matrix
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- Ceramic Products (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は炭素繊維強化炭素材料の製造方法に関するもの
である。
である。
(従来の技術)
一般に炭素繊維強化炭素材料またはC/Cコンポジット
と称されている炭素繊維と炭素の複合材料は炭素のみか
らなる材料に比べて強度が高く、しかも耐熱性や耐摩耗
性にも優れていることから、例えば航空宇宙産業や原子
力産業などの分野で注目されている。
と称されている炭素繊維と炭素の複合材料は炭素のみか
らなる材料に比べて強度が高く、しかも耐熱性や耐摩耗
性にも優れていることから、例えば航空宇宙産業や原子
力産業などの分野で注目されている。
この炭素繊維で補強した炭素材料の製造にあたっては一
般に炭素繊維の織布をフェノール樹脂等の熱硬化性高分
子で固め、硬化後、炭化または黒鉛化処理を行ない、更
に密度を上げるため、炭化または黒鉛化処理で生じた気
孔に再び樹脂やピッチを含浸し、再び炭化、黒鉛化する
含浸処理を4〜5回繰り返す方法を用いていた。
般に炭素繊維の織布をフェノール樹脂等の熱硬化性高分
子で固め、硬化後、炭化または黒鉛化処理を行ない、更
に密度を上げるため、炭化または黒鉛化処理で生じた気
孔に再び樹脂やピッチを含浸し、再び炭化、黒鉛化する
含浸処理を4〜5回繰り返す方法を用いていた。
かかる方法は、工程数が多く、煩雑であるため、得られ
た炭素材料が高価なものとなってしまう。
た炭素材料が高価なものとなってしまう。
そこで、含浸処理を行なわない炭素繊維補強炭素材の製
法が提案されるに至っている。
法が提案されるに至っている。
例えば特公昭49−29281号には、特定の有機繊維
を無機または炭素骨材および有機質バインダー(結合剤
)に加え焼成する方法が開示されている。また特開昭5
1−87515号には、炭素繊維を液状の有機質結合剤
で湿らせ、その炭素繊維を炭素粉および有機質結合剤に
混ぜて混捏し、成型、焼成する方法が開示されている。
を無機または炭素骨材および有機質バインダー(結合剤
)に加え焼成する方法が開示されている。また特開昭5
1−87515号には、炭素繊維を液状の有機質結合剤
で湿らせ、その炭素繊維を炭素粉および有機質結合剤に
混ぜて混捏し、成型、焼成する方法が開示されている。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしながら上記いずれの方法も含浸処理を必要とする
ことはないが、この繊維と炭素粉と有機質結合剤に加え
混捏、成型、焼成する工程では、■有機質結合剤で繊維
および炭素粉を充分ぬらすよう混捏する必要があり、混
捏により繊維が粉化する。
ことはないが、この繊維と炭素粉と有機質結合剤に加え
混捏、成型、焼成する工程では、■有機質結合剤で繊維
および炭素粉を充分ぬらすよう混捏する必要があり、混
捏により繊維が粉化する。
■混捏、加圧成型時に粗粒の炭素粒子または膏剤が繊維
を破損し粉化する。
を破損し粉化する。
■焼成過程で繊維、炭素粒子、有機質結合剤の3種の原
料の収縮率の差で微小クランクが多発する。
料の収縮率の差で微小クランクが多発する。
といった悪条件が重なって、高強度炭素繊維を強化繊維
として使用しても高強度炭素材料が得られず、また耐摩
性に優れた炭素材料が得られないという問題点があった
。
として使用しても高強度炭素材料が得られず、また耐摩
性に優れた炭素材料が得られないという問題点があった
。
更に従来の方法は、いずれの場合も、繊維、炭素質粒子
、有機質結合材のそれぞれの炭素化時における収縮率の
相違によって、微小クラックが発生し十分な補強効果を
得ることができないという問題点もあった。
、有機質結合材のそれぞれの炭素化時における収縮率の
相違によって、微小クラックが発生し十分な補強効果を
得ることができないという問題点もあった。
また特開昭62−36075号に開示されている如(、
酸化物焼結助剤を添加するものについては、これらの不
純物がC/Cコンポジット中に微小量残存するため、原
子力や核融合炉などに用いた場合はエネルギー損失の原
因となり、使用目的に耐えられないという問題点があっ
た。
酸化物焼結助剤を添加するものについては、これらの不
純物がC/Cコンポジット中に微小量残存するため、原
子力や核融合炉などに用いた場合はエネルギー損失の原
因となり、使用目的に耐えられないという問題点があっ
た。
(問題点を解決するための手段)
本発明者は、上記問題点を解決すべく鋭意研究の結果、
強化材としての繊維とマトリックス樹脂界面間の接着性
及び炭素化時、黒鉛化時におけるこれらの収縮率の相違
に着目し、酸化物焼結助剤等の炭化時、黒鉛化時に灰分
となり得る助剤の添加を必要とすることなく当該繊維と
マトリックス樹脂間の結合力を強化し、炭素化時、黒鉛
化時における該繊維とマトリックス樹脂間の収縮率を、
不融化繊維を非酸化性雰囲気中で熱処理すること、及び
本発明のマトリックス樹脂である縮合多環多核芳香族樹
脂(以下COPNA樹脂という)の状態を制御すること
により規制し、更に焼成後の含浸処理を必要としないC
/Cコンポジットを知見し、本発明を完成にするに到っ
た。
強化材としての繊維とマトリックス樹脂界面間の接着性
及び炭素化時、黒鉛化時におけるこれらの収縮率の相違
に着目し、酸化物焼結助剤等の炭化時、黒鉛化時に灰分
となり得る助剤の添加を必要とすることなく当該繊維と
マトリックス樹脂間の結合力を強化し、炭素化時、黒鉛
化時における該繊維とマトリックス樹脂間の収縮率を、
不融化繊維を非酸化性雰囲気中で熱処理すること、及び
本発明のマトリックス樹脂である縮合多環多核芳香族樹
脂(以下COPNA樹脂という)の状態を制御すること
により規制し、更に焼成後の含浸処理を必要としないC
/Cコンポジットを知見し、本発明を完成にするに到っ
た。
即ち、本発明は不融化有機繊維を非酸化性雰囲気中熱処
理したものを強化繊維とし、縮合多環多核芳香族(CO
PNA)樹脂をマトリックスとして用いて成形体を製造
し、該成形体に炭素化処理、必要に応じて黒鉛化処理を
行い、繊維の補強効果を効率よく用いたC/Cコンポジ
ットを提供することにある。
理したものを強化繊維とし、縮合多環多核芳香族(CO
PNA)樹脂をマトリックスとして用いて成形体を製造
し、該成形体に炭素化処理、必要に応じて黒鉛化処理を
行い、繊維の補強効果を効率よく用いたC/Cコンポジ
ットを提供することにある。
以下、本発明をその構成に基づいて説明する。
本発明の製造方法に用いられる不融化有機繊維は、石油
系ピッチ、石炭系ピッチ、リグニン系ピッチおよび芳香
族系合成ピッチからなる群より選ばれる等方性ピッチを
原料として常法に従い紡糸して得られた繊維又はポリア
クリロニトリル(PAN)繊維、レーヨン繊維を耐炎化
(不融化)して得られた繊維又は硬化後のフェノール繊
維若しくはCOPNA繊維が含まれる。
系ピッチ、石炭系ピッチ、リグニン系ピッチおよび芳香
族系合成ピッチからなる群より選ばれる等方性ピッチを
原料として常法に従い紡糸して得られた繊維又はポリア
クリロニトリル(PAN)繊維、レーヨン繊維を耐炎化
(不融化)して得られた繊維又は硬化後のフェノール繊
維若しくはCOPNA繊維が含まれる。
本発明において用いる上記有機繊維に空気、酸素、オゾ
ン、窒素酸化物、イオウ酸化物などを含有する酸化性雰
囲気下で、常法に従い不融化処理を行った後、必ず非酸
化性雰囲気中で熱処理を行う必要がある。
ン、窒素酸化物、イオウ酸化物などを含有する酸化性雰
囲気下で、常法に従い不融化処理を行った後、必ず非酸
化性雰囲気中で熱処理を行う必要がある。
上記不融化有機繊維の熱処理は150″C〜600℃の
間の温度範囲、好ましくは250℃〜500 ”Cの間
の温度範囲にて非酸化性雰囲気中で一定温度にて保持ま
たは昇温しながら行なわれる。
間の温度範囲、好ましくは250℃〜500 ”Cの間
の温度範囲にて非酸化性雰囲気中で一定温度にて保持ま
たは昇温しながら行なわれる。
強化繊維として用いる当該繊維に非酸化性雰囲気中で熱
処理を行わないと不融化有機繊維は炭素化時において繊
維と樹脂の融和を生じ、繊維の補強効果が失われてしま
い好ましくない。
処理を行わないと不融化有機繊維は炭素化時において繊
維と樹脂の融和を生じ、繊維の補強効果が失われてしま
い好ましくない。
本発明の熱処理における非酸化性雰囲気には例えば窒素
、ヘリウム、アルゴン等より成る群から選ばれる1種あ
るいは2種以上の混合雰囲気又は減圧真空下が用いられ
る。
、ヘリウム、アルゴン等より成る群から選ばれる1種あ
るいは2種以上の混合雰囲気又は減圧真空下が用いられ
る。
かかる熱処理工程中の保持温度、保持時間は不融化有機
繊維の種類によって異なるものである。
繊維の種類によって異なるものである。
熱処理温度が比較的高いと重合促進は比較的短時間で行
なわれ、不要な表面官能基の除去も短時間で行われる。
なわれ、不要な表面官能基の除去も短時間で行われる。
非酸化性雰囲気中での熱処理(予備炭素化)は処理温度
が600℃を超えるとマトリックス樹脂であるCOPN
A樹脂との反応性が低下し化学結合が良好とはいえず、
得られるC/Cコンポジットは従来の炭素繊維を直接樹
脂と複合したものに近い物性となり好ましくない。また
150℃未満だと熱処理は不十分であり、C/Cコンポ
ジットを製造する際の炭素化時に強化繊維とCOPNA
樹脂との間に融和が生じ好ましくない。
が600℃を超えるとマトリックス樹脂であるCOPN
A樹脂との反応性が低下し化学結合が良好とはいえず、
得られるC/Cコンポジットは従来の炭素繊維を直接樹
脂と複合したものに近い物性となり好ましくない。また
150℃未満だと熱処理は不十分であり、C/Cコンポ
ジットを製造する際の炭素化時に強化繊維とCOPNA
樹脂との間に融和が生じ好ましくない。
また、同一温度で熱処理時間を延長する場合には見掛は
上の含酸素率の低下は起きず、強化繊維中の炭素と水素
の比H/Cの低下だけが進行しやすく、同一温度であれ
ば一定時間経過後は含酸素成分の離脱に比べ炭素化反応
の方が進みやすい。
上の含酸素率の低下は起きず、強化繊維中の炭素と水素
の比H/Cの低下だけが進行しやすく、同一温度であれ
ば一定時間経過後は含酸素成分の離脱に比べ炭素化反応
の方が進みやすい。
更に熱処理した強化有機繊維のH/Cは0.9〜0.3
の間、好ましくは0.6〜0.35である。H/Cが0
.9を超えるだと炭素化時におけるCOPNA樹脂との
間に融和がおこり、また0、3未満だと当該樹脂との間
の化学結合が不良となり好ましくない。
の間、好ましくは0.6〜0.35である。H/Cが0
.9を超えるだと炭素化時におけるCOPNA樹脂との
間に融和がおこり、また0、3未満だと当該樹脂との間
の化学結合が不良となり好ましくない。
従って以上のことにより予備炭素化(熱処理)時の処理
温度及び/又は処理時間を任意に制御することによって
不融化有機繊維とCOPNA樹脂との界面で化学結合が
生じ、繊維とマトリックスの密着が良好な複合材料が得
られる。更に従来からの問題であった補強繊維とマトリ
ックスとの炭素化時、黒鉛化時の収縮差を小さくするこ
とも可能となる。このため、炭素化、黒鉛化後の残留応
力や炭素化時のマトリックスと繊維の剥離が防止できる
こととなる。
温度及び/又は処理時間を任意に制御することによって
不融化有機繊維とCOPNA樹脂との界面で化学結合が
生じ、繊維とマトリックスの密着が良好な複合材料が得
られる。更に従来からの問題であった補強繊維とマトリ
ックスとの炭素化時、黒鉛化時の収縮差を小さくするこ
とも可能となる。このため、炭素化、黒鉛化後の残留応
力や炭素化時のマトリックスと繊維の剥離が防止できる
こととなる。
更に本発明に使用するマトリックス樹脂はCOPNA樹
脂である。本発明に用いるCOPNAは(イ)主として
二環以上の縮合多環芳香族化合物、(ロ)ヒドロキシメ
チル基若しくはハロメチル基のいずれか少なくとも一種
の基を二個以上有するか、又はアルデヒド基若しくはカ
ルボキシル基のいずれか少なくとも一種の基を一個以上
有する一環または二環以上の芳香環から成る芳香族架橋
剤、(ハ)酸触媒、 前記(イ)(ロ)(ハ)の混合物、もしくは前記(イ)
(ロ)(ハ)の混合物を加熱反応させて得られる。
脂である。本発明に用いるCOPNAは(イ)主として
二環以上の縮合多環芳香族化合物、(ロ)ヒドロキシメ
チル基若しくはハロメチル基のいずれか少なくとも一種
の基を二個以上有するか、又はアルデヒド基若しくはカ
ルボキシル基のいずれか少なくとも一種の基を一個以上
有する一環または二環以上の芳香環から成る芳香族架橋
剤、(ハ)酸触媒、 前記(イ)(ロ)(ハ)の混合物、もしくは前記(イ)
(ロ)(ハ)の混合物を加熱反応させて得られる。
さらに、成形体の炭素化時における樹脂と繊維の収縮率
の差を近づけるために必要に応じてコークス粉、カーボ
ンブラック、黒鉛などの炭素材原料となる膏剤を樹脂に
添加することも可能である。
の差を近づけるために必要に応じてコークス粉、カーボ
ンブラック、黒鉛などの炭素材原料となる膏剤を樹脂に
添加することも可能である。
当該COPNA樹脂の実質的に熱可塑性を有する熱硬化
性中間反応生成物(Bステージ樹脂)を得るための反応
温度範囲については、60〜300℃が好適な範囲であ
り、COPNA樹脂組成物を加熱反応させることにより
所謂Bステージ樹脂が得られる。このBステージ樹脂の
軟化点や溶融時の粘度は、前記芳香族架橋剤もしくは酸
触媒の添加量を変えることにより自由に変化させること
ができる。COPNA樹脂は合成する芳香族核原料の固
定炭素量やBステージの度合い(反応の進行度合い)を
制御することによって複合する予備炭素化糸の収縮率に
ほぼ等しい状態に調整することができる。
性中間反応生成物(Bステージ樹脂)を得るための反応
温度範囲については、60〜300℃が好適な範囲であ
り、COPNA樹脂組成物を加熱反応させることにより
所謂Bステージ樹脂が得られる。このBステージ樹脂の
軟化点や溶融時の粘度は、前記芳香族架橋剤もしくは酸
触媒の添加量を変えることにより自由に変化させること
ができる。COPNA樹脂は合成する芳香族核原料の固
定炭素量やBステージの度合い(反応の進行度合い)を
制御することによって複合する予備炭素化糸の収縮率に
ほぼ等しい状態に調整することができる。
次いで反応途中であるBステージのCOPNA樹脂を予
備炭素化(非酸化性雰囲気中での熱処理)。
備炭素化(非酸化性雰囲気中での熱処理)。
をした不融化有機繊維の表面と化合結合させて、成形体
を製造する。
を製造する。
成形には常法が用いられ、当該成形体製造時にCOPN
A樹脂と複合させるのに使用する繊維の形態は長繊維、
短繊維、マット、フェルト、織物など、一般にもちいら
れる種々の形態が使用でき、目的成形物に応じて選択す
ることができる。
A樹脂と複合させるのに使用する繊維の形態は長繊維、
短繊維、マット、フェルト、織物など、一般にもちいら
れる種々の形態が使用でき、目的成形物に応じて選択す
ることができる。
成形法として例えばホットプレス法では、当該樹脂を繊
維に均一に付着させてホットプレス成形後、ホットプレ
スにて焼成するか、又は好ましくは非酸化性雰囲気中で
、例えば920″Cまで目的物に応じた昇温速度(好ま
しくは20℃/時〜300″C/時)で加熱しながら常
法に従い炭素化を終了しC/Cコンポジットを成形する
。
維に均一に付着させてホットプレス成形後、ホットプレ
スにて焼成するか、又は好ましくは非酸化性雰囲気中で
、例えば920″Cまで目的物に応じた昇温速度(好ま
しくは20℃/時〜300″C/時)で加熱しながら常
法に従い炭素化を終了しC/Cコンポジットを成形する
。
また必要に応じて非酸化性雰囲気中3ooo℃までの黒
鉛化処理を行うこともできる。
鉛化処理を行うこともできる。
得られたC/Cコンポジットはその後の含浸工程を必要
とすることなく、曲げ強度が800kg/cm”以上の
良好な物性を有するものが得られる。
とすることなく、曲げ強度が800kg/cm”以上の
良好な物性を有するものが得られる。
また、熱処理した不融化有機繊維を使用し、かつマトリ
ックスにCOPNA樹脂を使用しているため、当該繊維
と樹脂との密着が良好で、さらにCOPNA樹脂の合成
時の制御により炭素化時、黒鉛化時の収縮が繊維の収縮
率に近づけられるため、成形体を炭素化処理、黒鉛化処
理を行う際に炭素化時に収縮を示すための繊維とマトリ
ックスの収縮率の相違によって生じる微小クラックの発
生を防止することができ、内部に微小クランクを含まな
い良質なC/Cコンポジットを製造できる。
ックスにCOPNA樹脂を使用しているため、当該繊維
と樹脂との密着が良好で、さらにCOPNA樹脂の合成
時の制御により炭素化時、黒鉛化時の収縮が繊維の収縮
率に近づけられるため、成形体を炭素化処理、黒鉛化処
理を行う際に炭素化時に収縮を示すための繊維とマトリ
ックスの収縮率の相違によって生じる微小クラックの発
生を防止することができ、内部に微小クランクを含まな
い良質なC/Cコンポジットを製造できる。
(実施例及び比較例)
以下本発明を実施例及び比較例により説明する。
1〜2 ′ 1〜3
軟化点175℃の石油系等方性ピッチを303℃にて1
000ホールのノズルより190m/分の紡糸速度にて
溶融紡糸を行い、糸径18μm、 1000フイラメン
トのピッチ長繊維束を得た。
000ホールのノズルより190m/分の紡糸速度にて
溶融紡糸を行い、糸径18μm、 1000フイラメン
トのピッチ長繊維束を得た。
かかるピッチ繊維束を平均0.67℃/分の昇温速度で
、300℃まで空気及び二酸化窒素(NOx)雰囲気下
にて不融化処理を行った。
、300℃まで空気及び二酸化窒素(NOx)雰囲気下
にて不融化処理を行った。
得られた不融化有機繊維の引張強度は約11kgf/l
ll112であった。
ll112であった。
この不融化有機繊維束を室温から750℃まで昇温しで
炭素化し、当該炭素化過程での繊維収縮率を測定したの
が第1図である(昇温速度lO℃/分。
炭素化し、当該炭素化過程での繊維収縮率を測定したの
が第1図である(昇温速度lO℃/分。
窒素中)。
この不融化有機繊維束の元素分析値を表1に示す。
表1
次いでこの不融化有機繊維束を窒素雰囲気中、各温度に
て30分間熱処理した際の含酸素率とH/Cの値を第2
図に示す。
て30分間熱処理した際の含酸素率とH/Cの値を第2
図に示す。
更に第3図に各温度において、熱処理時間を変化させた
時当該有機繊維中のH/Cの変化の様子を示す。
時当該有機繊維中のH/Cの変化の様子を示す。
この不融化有機繊維の場合、熱収縮率はH/Cの値及び
含酸素率と深い関係があり、上記図より熱処理温度およ
び熱処理時間を適当に選択することによって複合させる
COPNA樹脂の収縮率に応じてコントロールできた。
含酸素率と深い関係があり、上記図より熱処理温度およ
び熱処理時間を適当に選択することによって複合させる
COPNA樹脂の収縮率に応じてコントロールできた。
次いで得られた不融化繊維を400″C又は600″C
にて30分間窒素(N2)中にて熱処理した。
にて30分間窒素(N2)中にて熱処理した。
比較のために、熱処理をしていない不融化糸、800℃
にて30分間窒素中にて熱処理をしたもの、また同系を
1ooo℃にて炭素化したものを準備した。
にて30分間窒素中にて熱処理をしたもの、また同系を
1ooo℃にて炭素化したものを準備した。
′ 軟化点58℃のピッチ100重量部とp−キシリレ
ングリコール69重量部に触媒としてp−トルエンスル
ホン酸19重量部を添加し、120℃20分にて反応を
終了してBステージのCOPNA樹脂を得た。
ングリコール69重量部に触媒としてp−トルエンスル
ホン酸19重量部を添加し、120℃20分にて反応を
終了してBステージのCOPNA樹脂を得た。
上記繊維の束を、それぞれ8朱子織物として、COPN
A樹脂粉末を均一にまぶして金型にて200℃、290
kg/c+w”の条件下でホットプレス成形したもの
を、ホットプレスを使用して600℃まで焼成した後、
プレスより取り出してアルゴン気流中、30℃/時で昇
温し1000℃にて焼成してC/Cコンポジットを製造
した。得られたC/Cコンポジットの合繊維量 (v
r)は62%であった。
A樹脂粉末を均一にまぶして金型にて200℃、290
kg/c+w”の条件下でホットプレス成形したもの
を、ホットプレスを使用して600℃まで焼成した後、
プレスより取り出してアルゴン気流中、30℃/時で昇
温し1000℃にて焼成してC/Cコンポジットを製造
した。得られたC/Cコンポジットの合繊維量 (v
r)は62%であった。
不融化糸を400℃窒素中で30分間熱処理をした繊維
束を使用したものは、繊維とマトリックスとの接着も良
好で汎用グレードの炭素繊維を使用しても2次元C/C
コンポジットとして満足できる物性が得られた。
束を使用したものは、繊維とマトリックスとの接着も良
好で汎用グレードの炭素繊維を使用しても2次元C/C
コンポジットとして満足できる物性が得られた。
不融化系を熱処理せずに使用したものは、繊維が炭素化
過程で融和して樹脂と一体化してしまい、繊維の物性が
十分に得られず、繊維補強効果が得られなかった。
過程で融和して樹脂と一体化してしまい、繊維の物性が
十分に得られず、繊維補強効果が得られなかった。
3〜6′4
実施例1で用いた不融化有機繊維を8朱子織りにした織
物を窒素気流中にて20℃/時の昇温速度で180℃よ
り昇温しながら300℃、350℃、400”C,45
0℃の各温度で熱処理をおこなった。比較のため800
℃での熱処理も行った。
物を窒素気流中にて20℃/時の昇温速度で180℃よ
り昇温しながら300℃、350℃、400”C,45
0℃の各温度で熱処理をおこなった。比較のため800
℃での熱処理も行った。
軟化点194℃のピッチ100重量部、とメチルナフタ
レン33重量部を140℃で混合したものにP−キシリ
レンブレコール(PXG)73重量部及び触媒としてp
−トルエンスルホン酸(PTS)をPTS/PXG=0
.2モル比にて添加し、140℃20分にて反応を終了
してBステージのCOPNA樹脂を得た。
レン33重量部を140℃で混合したものにP−キシリ
レンブレコール(PXG)73重量部及び触媒としてp
−トルエンスルホン酸(PTS)をPTS/PXG=0
.2モル比にて添加し、140℃20分にて反応を終了
してBステージのCOPNA樹脂を得た。
かかる織物と樹脂を用いて金型にて180℃、300k
g 7cm”のホットプレス成形後アルゴン気流中92
0℃まで、20℃/時で昇温し、炭素化を終了した。得
られた各C/Cコンポジットの物性を第2表に示す。
g 7cm”のホットプレス成形後アルゴン気流中92
0℃まで、20℃/時で昇温し、炭素化を終了した。得
られた各C/Cコンポジットの物性を第2表に示す。
フェノール繊維の硬化繊維であるノボロイド繊維束を窒
素気流中にて400℃の温度で2時間熱処理を行った以
外は実施例3で用いたCOPNA樹脂を使用し、金型に
て180℃、 100 kg/cm”の条件下でホット
プレス成型後実施例3と同様に行った。
素気流中にて400℃の温度で2時間熱処理を行った以
外は実施例3で用いたCOPNA樹脂を使用し、金型に
て180℃、 100 kg/cm”の条件下でホット
プレス成型後実施例3と同様に行った。
得られたC/Cコンポジットの曲げ強度は1050kg
/cta2であった。
/cta2であった。
(発明の効果)
本発明によれば、繊維とマトリックスの密着が良好で、
内部に繊維とマトリックス樹脂の収縮率の差による微小
クラックの発生がおさえられ、炭化、黒鉛化後の残留応
力や炭素化時のマトリックスと繊維の剥離が防止できる
ため、繊維の補強効果を効率よく発揮でき、これにより
強度、耐摩耗性の優れた炭素繊維強化炭素複合材料が得
られるばかりか、目的とする強度の複合材料を得るため
に必要以上に高価な高強度炭素繊維を用いることもなく
なり、C/Cコンポジットの目的物性に応じて安価な汎
用グレードの炭素繊維前駆体を用いたり中級グレードの
炭素繊維前駆体を用いることが可能となるという効果が
得られる。
内部に繊維とマトリックス樹脂の収縮率の差による微小
クラックの発生がおさえられ、炭化、黒鉛化後の残留応
力や炭素化時のマトリックスと繊維の剥離が防止できる
ため、繊維の補強効果を効率よく発揮でき、これにより
強度、耐摩耗性の優れた炭素繊維強化炭素複合材料が得
られるばかりか、目的とする強度の複合材料を得るため
に必要以上に高価な高強度炭素繊維を用いることもなく
なり、C/Cコンポジットの目的物性に応じて安価な汎
用グレードの炭素繊維前駆体を用いたり中級グレードの
炭素繊維前駆体を用いることが可能となるという効果が
得られる。
第1図は、本発明の一例における不融化有機繊維束を炭
素化した場合の繊維収縮率を表わした曲線図、 第2図は、本発明の一例における熱処理した不融化有機
繊維束の含酸素率とH/Cの値を示した曲線図、 第3図は、本発明の一例における不融化繊維束の熱処理
時間の変化によるH/Cの変化を表した曲線図である。 特許出願人 イビデン株式会社 第3図 @処理gsr間(Hr)
素化した場合の繊維収縮率を表わした曲線図、 第2図は、本発明の一例における熱処理した不融化有機
繊維束の含酸素率とH/Cの値を示した曲線図、 第3図は、本発明の一例における不融化繊維束の熱処理
時間の変化によるH/Cの変化を表した曲線図である。 特許出願人 イビデン株式会社 第3図 @処理gsr間(Hr)
Claims (5)
- 1.不融化有機繊維を非酸化性雰囲気中熱処理したもの
を強化繊維とし、縮合多環多核芳香族(COPNA)樹
脂をマトリックスとして用いて成形体を製造し、該成形
体に炭素化処理、必要に応じて黒鉛化処理を行うことを
特徴とする炭素繊維強化炭素材料の製造方法。 - 2.上記不融化有機繊維が石油系ピッチ、石炭系ピッチ
、リグニン系ピッチ、芳香族系合成ピッチからなる群よ
り選ばれる等方性ピッチを紡糸し、次いで不融化して得
られた繊維又はポリアクリロニトリル(PAN)繊維、
レーヨン繊維を耐炎化して得られた繊維又は硬化後のフ
ェノール繊維若しくはCOPNA繊維であることを特徴
とする特許請求の範囲第1項記載の方法。 - 3.上記熱処理は、非酸化性雰囲気中150℃から60
0℃の間の温度にて行うことを特徴とする特許請求の範
囲第1項記載の方法。 - 4.上記縮合多環多核芳香族(COPNA)樹脂は石油
系ピッチ、石炭系ピッチ、リグニン系ピッチ、芳香族系
合成ピッチからなる群より選ばれる1種若しくは2種以
上のピッチを少なくとも主原料として製造する特許請求
の範囲第1項記載の方法。 - 5.上記強化繊維中の水素と炭素の比H/Cが0.3〜
0.9である特許請求の範囲第1項記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62302122A JP2635633B2 (ja) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | 炭素繊維強化炭素材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62302122A JP2635633B2 (ja) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | 炭素繊維強化炭素材料の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01145373A true JPH01145373A (ja) | 1989-06-07 |
JP2635633B2 JP2635633B2 (ja) | 1997-07-30 |
Family
ID=17905193
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62302122A Expired - Lifetime JP2635633B2 (ja) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | 炭素繊維強化炭素材料の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2635633B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03213522A (ja) * | 1990-01-12 | 1991-09-18 | Gun Ei Chem Ind Co Ltd | 活性炭繊維構造体及びその製造方法 |
CN103451777A (zh) * | 2013-09-10 | 2013-12-18 | 北京梦狐宇通竹纤维研究开发中心 | 制备中间相木质素及其碳纤维的工艺方法 |
CN108624985A (zh) * | 2018-05-29 | 2018-10-09 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种木质素与聚丙烯腈共混纤维及其碳纤维的制备方法 |
-
1987
- 1987-11-30 JP JP62302122A patent/JP2635633B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03213522A (ja) * | 1990-01-12 | 1991-09-18 | Gun Ei Chem Ind Co Ltd | 活性炭繊維構造体及びその製造方法 |
CN103451777A (zh) * | 2013-09-10 | 2013-12-18 | 北京梦狐宇通竹纤维研究开发中心 | 制备中间相木质素及其碳纤维的工艺方法 |
CN103451777B (zh) * | 2013-09-10 | 2015-06-17 | 北京梦狐宇通竹纤维研究开发中心 | 制备中间相木质素及其碳纤维的工艺方法 |
CN108624985A (zh) * | 2018-05-29 | 2018-10-09 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种木质素与聚丙烯腈共混纤维及其碳纤维的制备方法 |
CN108624985B (zh) * | 2018-05-29 | 2020-07-14 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种木质素与聚丙烯腈共混纤维及其碳纤维的制备方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP2635633B2 (ja) | 1997-07-30 |
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