JPH01122618A - 複合型制振鋼板のｖ曲げ加工方法 - Google Patents
複合型制振鋼板のｖ曲げ加工方法Info
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- JPH01122618A JPH01122618A JP27904187A JP27904187A JPH01122618A JP H01122618 A JPH01122618 A JP H01122618A JP 27904187 A JP27904187 A JP 27904187A JP 27904187 A JP27904187 A JP 27904187A JP H01122618 A JPH01122618 A JP H01122618A
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Landscapes
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、油圧プレスブレーキなどにより鋼板の間に粘
弾性を有する合成樹脂層が積層された複合型制振鋼板の
７曲げを行う方法に関するものであり、更に詳しくは従
来の鋼製の７曲げ金型を使用して複合型制振鋼板を曲げ
た場合にその曲げ部の両側が２段に曲げられる、いわゆ
る１′かもめ″現象を発生させないことを目的とした複
合型制振鋼板の７曲げ加工方法に関するものである。
弾性を有する合成樹脂層が積層された複合型制振鋼板の
７曲げを行う方法に関するものであり、更に詳しくは従
来の鋼製の７曲げ金型を使用して複合型制振鋼板を曲げ
た場合にその曲げ部の両側が２段に曲げられる、いわゆ
る１′かもめ″現象を発生させないことを目的とした複
合型制振鋼板の７曲げ加工方法に関するものである。
従来鋼板（単板）の油圧プレスブレーキなどによる曲げ
加工は、鋼製家具、壁材、ドアーなどに広範囲で使用さ
れることからそれぞれ用途にあった加工設備、加工方法
など種々の工夫を施して行われているが、一般的に鋼板
の７曲げを行う場合には第３図に示すような一定角度を
有するＶ溝を有する下金型１とこの下金型１のＶ溝の角
度と同一の角度を有するポンチ２とを使用して７曲げを
行っている。
加工は、鋼製家具、壁材、ドアーなどに広範囲で使用さ
れることからそれぞれ用途にあった加工設備、加工方法
など種々の工夫を施して行われているが、一般的に鋼板
の７曲げを行う場合には第３図に示すような一定角度を
有するＶ溝を有する下金型１とこの下金型１のＶ溝の角
度と同一の角度を有するポンチ２とを使用して７曲げを
行っている。
このように下金型１とポンチ２とを用いて単板３を７曲
げする場合には、あまり不都合が発生せずに比較的簡単
に目的を達成できることから広く使用されてきた。
げする場合には、あまり不都合が発生せずに比較的簡単
に目的を達成できることから広く使用されてきた。
ところが７曲げを行う材料として鋼板と鋼板の間に粘弾
性樹脂を挟み込んだ複合型制振鋼板に対して、上記従来
の方法により７曲げを行おうとすると、第４図に示すよ
うにＶ溝を有する下金型」の肩部の部分でも複合型制振
鋼板４が折れ曲がるために結局複合型制振鋼板４は■曲
げ中心部の両側で２段に曲げられて、断面として見たと
きいわゆる“かもめ状になるという欠点が現われる。
性樹脂を挟み込んだ複合型制振鋼板に対して、上記従来
の方法により７曲げを行おうとすると、第４図に示すよ
うにＶ溝を有する下金型」の肩部の部分でも複合型制振
鋼板４が折れ曲がるために結局複合型制振鋼板４は■曲
げ中心部の両側で２段に曲げられて、断面として見たと
きいわゆる“かもめ状になるという欠点が現われる。
このような欠点を解消するために、■曲げを行おうとす
る対象物である複合型制振鋼板４に対して、第５図〜第
７図に示すように種々な予備加工を施してから７曲げを
行う方法や、中央の粘弾性を有する合成樹脂層とその両
側の鋼板との界面での剪断密着力の向上や、両側の鋼板
の板厚及び降伏強度を変えることなどが実施されている
。
る対象物である複合型制振鋼板４に対して、第５図〜第
７図に示すように種々な予備加工を施してから７曲げを
行う方法や、中央の粘弾性を有する合成樹脂層とその両
側の鋼板との界面での剪断密着力の向上や、両側の鋼板
の板厚及び降伏強度を変えることなどが実施されている
。
これらのうち、第５図に示したものは折曲げ加工を行お
うとする対象物である複合型制振鋼板４の加工部分の特
定の層を除去したものを折り曲げようとするものであり
、５はその除去部である。
うとする対象物である複合型制振鋼板４の加工部分の特
定の層を除去したものを折り曲げようとするものであり
、５はその除去部である。
また第６図に示したものは、複合型制振鋼板４の加工を
行おうとする部分に切り溝６を設けたものを、その切り
溝６に沿って折り曲げようとするものである。
行おうとする部分に切り溝６を設けたものを、その切り
溝６に沿って折り曲げようとするものである。
また第７図は、第６図に示した切り溝６を設けることに
代えて折り曲げ予定線に沿って長穴部７を形成させてそ
の長穴部７に沿って折り曲げようとするものである。
代えて折り曲げ予定線に沿って長穴部７を形成させてそ
の長穴部７に沿って折り曲げようとするものである。
しかしながら、特定の層を削除する方式、溝切り方式及
び長穴形成方式は、複合型制振鋼板４に予め前加工を施
しておかねばならないという欠点があり、更に複合型制
振鋼板４そのものに切欠き部を設けたり一部を剥離する
ことにより７曲げ部の強度が著しく低下するという問題
がある。
び長穴形成方式は、複合型制振鋼板４に予め前加工を施
しておかねばならないという欠点があり、更に複合型制
振鋼板４そのものに切欠き部を設けたり一部を剥離する
ことにより７曲げ部の強度が著しく低下するという問題
がある。
更に鋼板と粘弾性を有する合成樹脂層との界面での剪断
密着力の向上は制振性能との絡みで限界があり、両側の
鋼板の板厚及び材質を変えることは製造時の熱履歴によ
り複合型制振鋼板４に歪が発生することが考えられる。
密着力の向上は制振性能との絡みで限界があり、両側の
鋼板の板厚及び材質を変えることは製造時の熱履歴によ
り複合型制振鋼板４に歪が発生することが考えられる。
このように、従来方法においては複合型制振鋼板を断面
として見たときいわゆる″かもめ”状になるという欠点
が現われることを解決できないという問題点があった。
として見たときいわゆる″かもめ”状になるという欠点
が現われることを解決できないという問題点があった。
このような従来の問題点を解決するため鋭意検討した結
果、複合型制振鋼板を７曲げするに際し、■溝を有する
下金型を所定の硬度を有するナイロン樹脂に変更し、少
なくともＶ溝の両肩部の角度をポンチの角度より大きく
して■曲げを実施すれば下金型の両肩部で複合型制振鋼
板に大きな負荷がかからなくなって“かもめ状に折れ曲
がらないことを究明して本発明を完成した。
果、複合型制振鋼板を７曲げするに際し、■溝を有する
下金型を所定の硬度を有するナイロン樹脂に変更し、少
なくともＶ溝の両肩部の角度をポンチの角度より大きく
して■曲げを実施すれば下金型の両肩部で複合型制振鋼
板に大きな負荷がかからなくなって“かもめ状に折れ曲
がらないことを究明して本発明を完成した。
すなわち、本発明は複合型制振鋼板を７曲げ加工するに
際し、バーコール硬度が６５〜８０であるナイロン製で
Ｖ溝の少なくとも両肩部の角度がポンチの角度より１５
度〜３０度大きい角度の下金型を用＝４− いて、■曲げ加工することを特徴とする複合型制振鋼板
の７曲げ加工方法に関するものである。
際し、バーコール硬度が６５〜８０であるナイロン製で
Ｖ溝の少なくとも両肩部の角度がポンチの角度より１５
度〜３０度大きい角度の下金型を用＝４− いて、■曲げ加工することを特徴とする複合型制振鋼板
の７曲げ加工方法に関するものである。
以下、図面により本発明に係る複合型制振鋼板の７曲げ
加工方法について詳細に説明する。
加工方法について詳細に説明する。
第１図は本発明方法により複合制振鋼板の７曲げを実施
している状態の１実施例を示す説明図、第２図は本発明
方法により複合制振鋼板の７曲げを実施している状態の
他の実施例を示す説明図である。
している状態の１実施例を示す説明図、第２図は本発明
方法により複合制振鋼板の７曲げを実施している状態の
他の実施例を示す説明図である。
図面中、８は従来の７曲げを行う場合に使用されていた
ポンチと同様の一定角度を有するポンチ、９はバーコー
ル硬度が６５〜８０であるナイロン製でＶ溝の少なくと
も両肩部の角度がポンチの角度より１５度〜３０度大き
い角度の下金型であり、この下金型９としては第１図の
示すようにＶ溝角度全体がポンチ８の角度より１５度〜
３０度大きい一定角度を有するものであっても、第２図
に示すようにＶ溝の底部がポンチ８の角度と同じで両肩
部の角度がポンチ８の角度より１５度〜３０度大きい角
度を有するものであっても良く、後者の場合にポンチ８
の角度より１５度〜３０度大きい角度を有する両肩部の
長さは下金型９のＶ溝底部の斜面長の１．５〜２倍の範
囲にあることが好ましい。なお、４は７曲げされる複合
型制振鋼板、９ａは下金型９のＶ溝の肩部両側の上部水
平面である。
ポンチと同様の一定角度を有するポンチ、９はバーコー
ル硬度が６５〜８０であるナイロン製でＶ溝の少なくと
も両肩部の角度がポンチの角度より１５度〜３０度大き
い角度の下金型であり、この下金型９としては第１図の
示すようにＶ溝角度全体がポンチ８の角度より１５度〜
３０度大きい一定角度を有するものであっても、第２図
に示すようにＶ溝の底部がポンチ８の角度と同じで両肩
部の角度がポンチ８の角度より１５度〜３０度大きい角
度を有するものであっても良く、後者の場合にポンチ８
の角度より１５度〜３０度大きい角度を有する両肩部の
長さは下金型９のＶ溝底部の斜面長の１．５〜２倍の範
囲にあることが好ましい。なお、４は７曲げされる複合
型制振鋼板、９ａは下金型９のＶ溝の肩部両側の上部水
平面である。
第１図及び第２図に示すように、ポンチ８とバーコール
硬度が６５〜８０であるナイロン製でＶ溝の少なくとも
両肩部の角度がポンチ８の角度より１５度〜３０度大き
い角度の下金型９とから成るＶ曲げ金型を使用して複合
型制振鋼板４の７曲げを実施するには、下金型９の上部
水平面９ａ上に複合型制振鋼板４を載せてポンチ８を下
降させると、複合型制振鋼板４はポンチ８により曲げ応
力を受けながら７字型に曲がるが、このとき複合型制振
鋼板４の角度はポンチ８の先端部角度と複合型制振鋼板
４中央の樹脂層の変形により決まるため、下金型９の上
部水平面９ａに続く両肩部の角度がポンチ８の角度より
１５度〜３０度大きく且つ下金型９の材質が従来の下金
型のように剛体とみなせるような鋼製ではなくバーコー
ル硬度が６５〜８０であるナイロン製であるため両肩部
への負荷が非常に小さくなり、従ってこの両肩部に接触
している部分の複合型制振鋼板４に大きな応力集中が発
生せず″かもめ″現象を発生させることなく良好に７曲
げを実施できるのである。
硬度が６５〜８０であるナイロン製でＶ溝の少なくとも
両肩部の角度がポンチ８の角度より１５度〜３０度大き
い角度の下金型９とから成るＶ曲げ金型を使用して複合
型制振鋼板４の７曲げを実施するには、下金型９の上部
水平面９ａ上に複合型制振鋼板４を載せてポンチ８を下
降させると、複合型制振鋼板４はポンチ８により曲げ応
力を受けながら７字型に曲がるが、このとき複合型制振
鋼板４の角度はポンチ８の先端部角度と複合型制振鋼板
４中央の樹脂層の変形により決まるため、下金型９の上
部水平面９ａに続く両肩部の角度がポンチ８の角度より
１５度〜３０度大きく且つ下金型９の材質が従来の下金
型のように剛体とみなせるような鋼製ではなくバーコー
ル硬度が６５〜８０であるナイロン製であるため両肩部
への負荷が非常に小さくなり、従ってこの両肩部に接触
している部分の複合型制振鋼板４に大きな応力集中が発
生せず″かもめ″現象を発生させることなく良好に７曲
げを実施できるのである。
以下、実施例について詳細に述べる。
実施例１〜４．比較例１−１８
中央のポリブタジェン系樹脂から成る厚さ０．０５■の
粘弾性樹脂層の両面に板厚０．２７＋ｎｍの溶融亜鉛め
っき鋼板が積層されている複合型制振鋼板を用いて、溶
融亜鉛めっき鋼板表面と粘弾性樹脂層との界面での剪断
強度が１２０〜１５０ｋｇ／ａ＃の範囲内で、下金型の
材質をバーコール硬度が６０〜８０のナイロン樹脂製と
鋼製、下金型のＶ角度が８５度〜１３０度の条件で９０
度プレスＶ曲げ加工を行い、″がもめ汁現象を次の基準
で評価した。
粘弾性樹脂層の両面に板厚０．２７＋ｎｍの溶融亜鉛め
っき鋼板が積層されている複合型制振鋼板を用いて、溶
融亜鉛めっき鋼板表面と粘弾性樹脂層との界面での剪断
強度が１２０〜１５０ｋｇ／ａ＃の範囲内で、下金型の
材質をバーコール硬度が６０〜８０のナイロン樹脂製と
鋼製、下金型のＶ角度が８５度〜１３０度の条件で９０
度プレスＶ曲げ加工を行い、″がもめ汁現象を次の基準
で評価した。
Ｑ １１かもめ″′現象が全くないものΔ１′かもめ”
現象がわずかにあるものדかもめ”現象が著しくある
もの その結果を第１表に示す。
現象がわずかにあるものדかもめ”現象が著しくある
もの その結果を第１表に示す。
この第１表より下金型の両肩部の角度がポンチの角度よ
り１５度〜３０度大きい角度（１０５”〜１２０°）の
範囲にある１１０６〜１２０’、下金型のナイロン樹脂
のバーコール硬度が６５〜８０の範囲内にある実施例１
〜４では、下金型の両肩部の肩幅に関係なく″かもめ”
現象は全く認められなかった。
り１５度〜３０度大きい角度（１０５”〜１２０°）の
範囲にある１１０６〜１２０’、下金型のナイロン樹脂
のバーコール硬度が６５〜８０の範囲内にある実施例１
〜４では、下金型の両肩部の肩幅に関係なく″かもめ”
現象は全く認められなかった。
しかしながら下金型のナイロン樹脂のバーコール硬度が
本発明範囲内の６５〜８０であるが、下金型の両肩部の
角度が本発明範囲外の１００’及び１３０°（比較例１
〜４）では下金型の両肩部の肩幅に関係なくパかもめ”
現象が認められた。
本発明範囲内の６５〜８０であるが、下金型の両肩部の
角度が本発明範囲外の１００’及び１３０°（比較例１
〜４）では下金型の両肩部の肩幅に関係なくパかもめ”
現象が認められた。
また下金型の両肩部の角度が本発明範囲内の１１０゜及
び１２０＠であるが、下金型のナイロン樹脂のバーコー
ル硬度を本発明範囲外の６０（比較例５〜８）及び８５
（比較例９〜１２）では下金型の両肩部の肩幅に関係な
く“かもめ”現象が認められた。
び１２０＠であるが、下金型のナイロン樹脂のバーコー
ル硬度を本発明範囲外の６０（比較例５〜８）及び８５
（比較例９〜１２）では下金型の両肩部の肩幅に関係な
く“かもめ”現象が認められた。
更に下金型の材質が従来と同様の鋼製である場合（比較
例１３〜１８）では下金型の両肩部の角度及び肩幅に関
係なく“かもめ”現象が認められた。
例１３〜１８）では下金型の両肩部の角度及び肩幅に関
係なく“かもめ”現象が認められた。
ｌ現ＩＩｒ贋丘 □
第１表 剪断強度１２０〜１５０ｋｇ／ｄの場合実施例
５〜１０．比較例１９〜３６ 第２表には第１表に示した実施例及び比較例の溶融亜鉛
めっき鋼板表面と粘弾性樹脂層との界面での剪断強度を
粘弾性樹脂層を塩化ビニル樹脂とすることによって更に
向上させて２００〜２２０ｋｇ／ｃｎｆとし、前記実施
例及び比較例と同様の条件で９０度ブレスＶ曲げ加工を
行い、″かもめ″現象を評価した。
５〜１０．比較例１９〜３６ 第２表には第１表に示した実施例及び比較例の溶融亜鉛
めっき鋼板表面と粘弾性樹脂層との界面での剪断強度を
粘弾性樹脂層を塩化ビニル樹脂とすることによって更に
向上させて２００〜２２０ｋｇ／ｃｎｆとし、前記実施
例及び比較例と同様の条件で９０度ブレスＶ曲げ加工を
行い、″かもめ″現象を評価した。
その結果を第２表に示す。
この第２表より下金型の両肩部の角度がポンチの角度よ
り１５度〜３０度大きい角度（１０５°〜１２０°）の
範囲にある１０５’〜１２０６．下金型のナイロン樹脂
のバーコール硬度が６５〜８０の範囲内にある実施例５
〜１０では、下金型の両肩部の肩幅に関係なく″かもめ
″現象は全く認められなかった。そして、剪断強度の向
上により、若干成形可能範囲が拡大していた。この理由
としては、剪断強度を向上させることにより■曲げ時の
複合型制振鋼板のスプリングバック角が小さくなるため
、下金型肩部に接触する部分に１′かもめ″現象が発生
するだけの負荷がかからないことが影響していると思わ
れる。
り１５度〜３０度大きい角度（１０５°〜１２０°）の
範囲にある１０５’〜１２０６．下金型のナイロン樹脂
のバーコール硬度が６５〜８０の範囲内にある実施例５
〜１０では、下金型の両肩部の肩幅に関係なく″かもめ
″現象は全く認められなかった。そして、剪断強度の向
上により、若干成形可能範囲が拡大していた。この理由
としては、剪断強度を向上させることにより■曲げ時の
複合型制振鋼板のスプリングバック角が小さくなるため
、下金型肩部に接触する部分に１′かもめ″現象が発生
するだけの負荷がかからないことが影響していると思わ
れる。
しかしながら下金型のナイロン樹脂のバーコール硬度が
本発明範囲内の６５〜８０であるが、下金型の両肩部の
角度が本発明範囲外の１００°及び１３０°（比較例１
９〜２２）では複合型制振鋼板の剪断強度の向上にもか
かわらず下金型の両肩部の肩幅に関係なく″かもめ″現
象が認められた。
本発明範囲内の６５〜８０であるが、下金型の両肩部の
角度が本発明範囲外の１００°及び１３０°（比較例１
９〜２２）では複合型制振鋼板の剪断強度の向上にもか
かわらず下金型の両肩部の肩幅に関係なく″かもめ″現
象が認められた。
また下金型の両肩部の角度が本発明範囲内の１１０゜及
び１２０°であるが、下金型のナイロン樹脂のバーコー
ル硬度を本発明範囲外の６０（比較例２３〜２６）及び
８５（比較例２７〜３０）では下金型の両肩部の肩幅に
関係なく１１かもめ″現象が認められた。
び１２０°であるが、下金型のナイロン樹脂のバーコー
ル硬度を本発明範囲外の６０（比較例２３〜２６）及び
８５（比較例２７〜３０）では下金型の両肩部の肩幅に
関係なく１１かもめ″現象が認められた。
更に下金型の材質が従来と同様の鋼製である場合（比較
例３１〜３６）では下金型の両肩部の角度及び肩幅に関
係なくパかもめ″現象が認められた。
例３１〜３６）では下金型の両肩部の角度及び肩幅に関
係なくパかもめ″現象が認められた。
以下余白
第２表 剪断強度２００〜２２０ｋｇ／１ｆｆｌの場合
＝１２一 実施例１１〜１４．比較例３７〜５４ 第１表に示した複合型制振鋼板と同じ複合型制振鋼板を
用いて、溶融亜鉛めっき鋼板表面と粘弾性樹脂層との界
面での剪断強度が１２０〜１．５０ｋｇ／（ｄの範囲内
で、下金型の材質をバーコール硬度が６０〜８５のナイ
ロン樹脂製と鋼製、下金型のＶ角度が５５°〜１００’
の条件で６０度プレス■曲げ加工を行い、第１表と同じ
基準でパかもめ″現象を評価した。
＝１２一 実施例１１〜１４．比較例３７〜５４ 第１表に示した複合型制振鋼板と同じ複合型制振鋼板を
用いて、溶融亜鉛めっき鋼板表面と粘弾性樹脂層との界
面での剪断強度が１２０〜１．５０ｋｇ／（ｄの範囲内
で、下金型の材質をバーコール硬度が６０〜８５のナイ
ロン樹脂製と鋼製、下金型のＶ角度が５５°〜１００’
の条件で６０度プレス■曲げ加工を行い、第１表と同じ
基準でパかもめ″現象を評価した。
その結果を第３表に示す。
この第３表より下金型の両肩部の角度がポンチの角度よ
り１５度〜３０度大きい角度（７５°〜９ｏ°）の範囲
にある８０°〜９０’ 、下金型のナイロン樹脂のバー
コール硬度が６５〜８０の範囲内にある実施例１１〜１
４では、下金型の両肩部の肩幅に関係なく１かもめ″現
象は全く認められなかった。
り１５度〜３０度大きい角度（７５°〜９ｏ°）の範囲
にある８０°〜９０’ 、下金型のナイロン樹脂のバー
コール硬度が６５〜８０の範囲内にある実施例１１〜１
４では、下金型の両肩部の肩幅に関係なく１かもめ″現
象は全く認められなかった。
しかしながら下金型のナイロン樹脂のバーコール硬度が
本発明範囲内の６５〜８０であるが、下金型の両肩部の
角度が本発明範囲外の７０°及び１００’ （比較例３
７〜４０）では下金型の両肩部の肩幅に関係なく″かも
め″現象が認められた。
本発明範囲内の６５〜８０であるが、下金型の両肩部の
角度が本発明範囲外の７０°及び１００’ （比較例３
７〜４０）では下金型の両肩部の肩幅に関係なく″かも
め″現象が認められた。
また下金型の両肩部の角度が本発明範囲内の８０゜及び
９０°であるが、下金型のナイロン樹脂のバーコール硬
度を本発明範囲外の６０（比較例４１〜４４）及び８５
（比較例４５〜４８）では下金型の両肩部の肩幅に関係
なく″かもめ”現象が認められた。
９０°であるが、下金型のナイロン樹脂のバーコール硬
度を本発明範囲外の６０（比較例４１〜４４）及び８５
（比較例４５〜４８）では下金型の両肩部の肩幅に関係
なく″かもめ”現象が認められた。
更に下金型の材質が従来と同様の鋼製である場合（比較
例４９〜５４）では下金型の両肩部の角度及び肩幅に関
係なく５１かもめ”現象が認められた。
例４９〜５４）では下金型の両肩部の角度及び肩幅に関
係なく５１かもめ”現象が認められた。
以下余白
互」す１槻ザ１す［か
第３表 剪断強度１２０〜１５０ｋｇ／ａ＆の場合１５
一 実施例１５〜２０．比較例５５〜７２ 第２表に示した複合型制振鋼板と同じ複合型制振鋼板を
用いて、溶融亜鉛めっき鋼板表面と粘弾性樹脂層との界
面での剪断強度が２００〜２２０ｋｇ／ａｌｔの範囲内
で、下金型の材質をバーコール硬度が６０〜８５のナイ
ロン樹脂製と鋼製、下金型のＶ角度が５５″〜１００６
の条件で６０度プレスＶ曲げ加工を行い、第１表と同じ
基準でで′かもめ″現象を評価した。
一 実施例１５〜２０．比較例５５〜７２ 第２表に示した複合型制振鋼板と同じ複合型制振鋼板を
用いて、溶融亜鉛めっき鋼板表面と粘弾性樹脂層との界
面での剪断強度が２００〜２２０ｋｇ／ａｌｔの範囲内
で、下金型の材質をバーコール硬度が６０〜８５のナイ
ロン樹脂製と鋼製、下金型のＶ角度が５５″〜１００６
の条件で６０度プレスＶ曲げ加工を行い、第１表と同じ
基準でで′かもめ″現象を評価した。
その結果を第４表に示す。
この第４表より下金型の両肩部の角度がポンチの角度よ
り１５度〜３０度大きい角度（７５°〜９０°）の範囲
内にあり、下金型のナイロン樹脂のバーコール硬度が６
５〜８０の範囲内にある実施例１５〜２０では、下金型
の両肩部の肩幅に関係なく１１かもめ″現象は全く認め
られなかった。
り１５度〜３０度大きい角度（７５°〜９０°）の範囲
内にあり、下金型のナイロン樹脂のバーコール硬度が６
５〜８０の範囲内にある実施例１５〜２０では、下金型
の両肩部の肩幅に関係なく１１かもめ″現象は全く認め
られなかった。
しかしながら下金型のナイロン樹脂のバーコール硬度が
本発明範囲内の６５〜８０であるが、下金型の両肩部の
角度が本発明範囲外の７０°及び１００°（比較例５５
〜５８）では下金型の両肩部の肩幅に関係なく“かもめ
”現象が認められた。
本発明範囲内の６５〜８０であるが、下金型の両肩部の
角度が本発明範囲外の７０°及び１００°（比較例５５
〜５８）では下金型の両肩部の肩幅に関係なく“かもめ
”現象が認められた。
また下金型の両肩部の角度が本発明範囲内の８０゜及び
９０’であるが、下金型のナイロン樹脂のバーコール硬
度を本発明範囲外の６０（比較例５９〜６２）及び８５
（比較例６３〜６６）では下金型の両肩部の肩幅に関係
なくパかもめ″現象が認められた。
９０’であるが、下金型のナイロン樹脂のバーコール硬
度を本発明範囲外の６０（比較例５９〜６２）及び８５
（比較例６３〜６６）では下金型の両肩部の肩幅に関係
なくパかもめ″現象が認められた。
更に下金型の材質が従来と同様の鋼製である場合（比較
例６７〜７２）では下金型の両肩部の角度及び肩幅に関
係なく“かもめ”現象が認められた。
例６７〜７２）では下金型の両肩部の角度及び肩幅に関
係なく“かもめ”現象が認められた。
以下余白
第４表 剪断強度２００〜２２０ｋｇ／ｃｎＴの場合〔
発明の効果〕 以上詳述した本発明方法は、複合型制振鋼板をＶ曲げ加
工すると単板や単純重ね合わせ板では発生しない複合型
制振鋼板のみに発生する特有な現象であるその曲げ部の
両側が２段に曲げられるいわゆる“かもめ″現象を発生
させないために、下金型としてバーコール硬度が６５〜
８ｏであるナイロン環でＶ溝の少なくとも両肩部の角度
がポンチの角度より１５度〜３０度大きい角度のものを
用いることにより下金型の両肩部への負荷が非常に小さ
くなり、従ってこの両肩部に接触している部分の複合型
制振鋼板に大きな応力集中が発生せず″がもめ″現象を
発生させることなく良好に７曲げを実施できるのであり
、その工業的価値は非常に大きなものがある。
発明の効果〕 以上詳述した本発明方法は、複合型制振鋼板をＶ曲げ加
工すると単板や単純重ね合わせ板では発生しない複合型
制振鋼板のみに発生する特有な現象であるその曲げ部の
両側が２段に曲げられるいわゆる“かもめ″現象を発生
させないために、下金型としてバーコール硬度が６５〜
８ｏであるナイロン環でＶ溝の少なくとも両肩部の角度
がポンチの角度より１５度〜３０度大きい角度のものを
用いることにより下金型の両肩部への負荷が非常に小さ
くなり、従ってこの両肩部に接触している部分の複合型
制振鋼板に大きな応力集中が発生せず″がもめ″現象を
発生させることなく良好に７曲げを実施できるのであり
、その工業的価値は非常に大きなものがある。
第１図は本発明方法により複合制振鋼板のＶ曲げを実施
している状態の１実施例を示す説明図、第２図は本発明
方法により複合制振鋼板のＶ曲げを実施している状態の
他の実施例を示す説明図、＝１９− 第３図は単板鋼板のＶ曲げ加工状況を示す図、第４図は
従来の下金型を用いて複合制振鋼板をＶ曲げ加工を行っ
た際のパかもめ″現象の発生状況を示す図、第５図は予
備加工として複合制振鋼板の片面の一部を除去した場合
を示す図、第６図は予備加工として複合制振鋼板の片面
に切り溝を設けた図、第７図は予備加工として複合制振
鋼板の片面に長穴部を形成させた図である。 １・・・・下金型 ２・・・・ポンチ ３・・・・単板 ４・・・・複合制振鋼板 ５・・・・除去部 ６・・・・切り溝 ７・・・・長穴部 ８・・・・ポンチ ９・・・・下金型 ９ａ・・・・下金型の上部水平面
している状態の１実施例を示す説明図、第２図は本発明
方法により複合制振鋼板のＶ曲げを実施している状態の
他の実施例を示す説明図、＝１９− 第３図は単板鋼板のＶ曲げ加工状況を示す図、第４図は
従来の下金型を用いて複合制振鋼板をＶ曲げ加工を行っ
た際のパかもめ″現象の発生状況を示す図、第５図は予
備加工として複合制振鋼板の片面の一部を除去した場合
を示す図、第６図は予備加工として複合制振鋼板の片面
に切り溝を設けた図、第７図は予備加工として複合制振
鋼板の片面に長穴部を形成させた図である。 １・・・・下金型 ２・・・・ポンチ ３・・・・単板 ４・・・・複合制振鋼板 ５・・・・除去部 ６・・・・切り溝 ７・・・・長穴部 ８・・・・ポンチ ９・・・・下金型 ９ａ・・・・下金型の上部水平面
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 複合型制振鋼板をＶ曲げ加工するに際し、バーコー
ル硬度が６５〜８０であるナイロン製でＶ溝の少なくと
も両肩部の角度がポンチの角度より１５度〜３０度大き
い角度の下金型を用いて、Ｖ曲げ加工することを特徴と
する複合型制振鋼板のＶ曲げ加工方法。 ２ 下金型としてＶ溝角度全体がポンチの角度より１５
度〜３０度大きい一定角度を有するものを用いる特許請
求の範囲第１項記載の複合型制振鋼板のＶ曲げ加工方法
。 ３ 下金型としてＶ溝の底部がポンチの角度と同じで両
肩部の角度がポンチの角度より１５度〜３０度大きい角
度の下金型を用いる特許請求の範囲第１項記載の複合型
制振鋼板のＶ曲げ加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27904187A JPH0796128B2 (ja) | 1987-11-06 | 1987-11-06 | 複合型制振鋼板のｖ曲げ加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27904187A JPH0796128B2 (ja) | 1987-11-06 | 1987-11-06 | 複合型制振鋼板のｖ曲げ加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01122618A true JPH01122618A (ja) | 1989-05-15 |
| JPH0796128B2 JPH0796128B2 (ja) | 1995-10-18 |
Family
ID=17605573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27904187A Expired - Lifetime JPH0796128B2 (ja) | 1987-11-06 | 1987-11-06 | 複合型制振鋼板のｖ曲げ加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0796128B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7100416B2 (en) | 2000-02-16 | 2006-09-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Carrier and method of manufacturing carrier |
| KR100840550B1 (ko) * | 2007-06-25 | 2008-06-23 | 이성래 | 광고문자용 몰딩재의 절곡장치 |
| CN107671146A (zh) * | 2017-10-11 | 2018-02-09 | 合肥科烨电物理设备制造有限公司 | 一种用于iter超导接头r圆弧快速成型装置及方法 |
| CN108580678A (zh) * | 2018-04-10 | 2018-09-28 | 滁州现代模具制造有限公司 | 一种便于更换角度的冲压折弯模具 |
-
1987
- 1987-11-06 JP JP27904187A patent/JPH0796128B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7100416B2 (en) | 2000-02-16 | 2006-09-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Carrier and method of manufacturing carrier |
| KR100840550B1 (ko) * | 2007-06-25 | 2008-06-23 | 이성래 | 광고문자용 몰딩재의 절곡장치 |
| CN107671146A (zh) * | 2017-10-11 | 2018-02-09 | 合肥科烨电物理设备制造有限公司 | 一种用于iter超导接头r圆弧快速成型装置及方法 |
| CN108580678A (zh) * | 2018-04-10 | 2018-09-28 | 滁州现代模具制造有限公司 | 一种便于更换角度的冲压折弯模具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0796128B2 (ja) | 1995-10-18 |
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