JPH01119566A - 炭化珪素ウィスカー強化サイアロン - Google Patents
炭化珪素ウィスカー強化サイアロンInfo
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- JPH01119566A JPH01119566A JP62275714A JP27571487A JPH01119566A JP H01119566 A JPH01119566 A JP H01119566A JP 62275714 A JP62275714 A JP 62275714A JP 27571487 A JP27571487 A JP 27571487A JP H01119566 A JPH01119566 A JP H01119566A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/71—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents
- C04B35/78—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents containing non-metallic materials
- C04B35/80—Fibres, filaments, whiskers, platelets, or the like
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
- C04B35/597—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon oxynitride, e.g. SIALONS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は炭化珪素ウィスカーを用いて強化したサイアロ
ン基複合材料に関し、特に高ニッケルの難切削材料につ
いても高速切削をなし得る切削工具材料またはセラミッ
クロータやセラミックバルブ等の自動車エンジン部材及
びその他の耐摩耗性、耐食性、耐熱性部材等に広く有用
な複合材料に関するものである。
ン基複合材料に関し、特に高ニッケルの難切削材料につ
いても高速切削をなし得る切削工具材料またはセラミッ
クロータやセラミックバルブ等の自動車エンジン部材及
びその他の耐摩耗性、耐食性、耐熱性部材等に広く有用
な複合材料に関するものである。
(従来の技術)
サイアロンを主成分とするサイアロン基セラミックスは
、強度、耐酸化性、耐摩耗性、耐衝撃性、耐食性等の特
性に優れているのでエンジン部品等の構造部材料や切削
工具材料として実用化が始まっている。
、強度、耐酸化性、耐摩耗性、耐衝撃性、耐食性等の特
性に優れているのでエンジン部品等の構造部材料や切削
工具材料として実用化が始まっている。
一般に、サイアロンにはβ−5i3N、構造でSiとN
の一部に各々AIとOが置換固溶したβ−サイアロン〔
組成式5ib−zAZzozNa−z(ただし0<2≦
4.3である。)〕とα−5i3L構造でSiの位置に
At。
の一部に各々AIとOが置換固溶したβ−サイアロン〔
組成式5ib−zAZzozNa−z(ただし0<2≦
4.3である。)〕とα−5i3L構造でSiの位置に
At。
Nの位置にOが置換され、かつ、格子間位置に他の元素
が置換固溶したα−サイアロン〔組成式MX(St、^
1)+□(0,N)+b (ただし、MはMg 、Yお
よび希土類元素から選ばれた単独または混合物からなり
、0くX≦2である。))とが知られており、前者のβ
−サイアロンは靭性は高いが硬度は低く、後者のα−サ
イアロンは比較的靭性は低いが硬度は高い特徴がある。
が置換固溶したα−サイアロン〔組成式MX(St、^
1)+□(0,N)+b (ただし、MはMg 、Yお
よび希土類元素から選ばれた単独または混合物からなり
、0くX≦2である。))とが知られており、前者のβ
−サイアロンは靭性は高いが硬度は低く、後者のα−サ
イアロンは比較的靭性は低いが硬度は高い特徴がある。
しかしこのような優れた特徴をもっているにもかかわら
ず、金属と比較すると品質安定性や均質性に乏しく、信
頼性の向上や高特性という視点から、サイア、ロン基セ
ラミックスに於いても一層の改良が望まれている。その
ため特公昭5B−51911、特公昭60−35316
、特公昭60−55469 、特開昭59−1028
62、特開昭60−200863、特開昭60−246
268、特開昭61−291463等のように炭化珪素
(SiC)ウィスカーを強化材料として用い、複合化す
る試みが行われているが、いまだ十分に実用し得るまで
には至っていない。
ず、金属と比較すると品質安定性や均質性に乏しく、信
頼性の向上や高特性という視点から、サイア、ロン基セ
ラミックスに於いても一層の改良が望まれている。その
ため特公昭5B−51911、特公昭60−35316
、特公昭60−55469 、特開昭59−1028
62、特開昭60−200863、特開昭60−246
268、特開昭61−291463等のように炭化珪素
(SiC)ウィスカーを強化材料として用い、複合化す
る試みが行われているが、いまだ十分に実用し得るまで
には至っていない。
(発明が解決すべき問題点)
従来、β−サイアロンやα−サイアロンを母相とするセ
ラミックスにSiCウィスカーを複合化して焼結しても
、高強度、高靭性でかつ高硬度な特性を兼ね備えた材料
を得ることが困難であった。
ラミックスにSiCウィスカーを複合化して焼結しても
、高強度、高靭性でかつ高硬度な特性を兼ね備えた材料
を得ることが困難であった。
そこで、本発明は、α−サイアロンとβ−サイアロンの
混合母材にSiCウィスカーを複合することによって、
高強度、高靭性でかつ高硬度な特性を兼ね備えた材料を
得ることを目的とする。
混合母材にSiCウィスカーを複合することによって、
高強度、高靭性でかつ高硬度な特性を兼ね備えた材料を
得ることを目的とする。
(問題点を解決するための手段)
本発明は上記の目的を達成するために種々検討の結果な
されたものである。
されたものである。
本発明の概要を述べれば、以下のとおりである。
すなわち、平均長さ5〜30μmのSiCウィスカー5
〜40重量%とAI、Si、0、NとMg、Y、希土類
元素の1種以上から成るガラス相5〜40重量%と残部
が主としてα−サイアロンとβ−サイアロンの混合物よ
りなる複合焼結体であって、α−サイアロン〔組成式M
x(St、八l)I□(0,N)+6 (ただし、Mは
Mg 、Yおよび希土類元素から選ばれた単独または混
合物からなり、0〈X≦2である。)〕が残部の5〜1
5重量%存在し、残りがβ−サイアロン〔組成式5L−
2AlzO□N8−z’(ただし0<2≦4.3である
。)〕で主として構成されることを特徴とする炭化珪素
ウィスカー強化サイアロン複合材料であって、特に好ま
しくはSiCウィスカーの平均長さは5〜20μmで、
その量は10〜30重量%を含有し、かつ、α−サイア
ロンを5〜10重量%含1゛Tシて構成されることを特
徴とする炭化珪素ウィスカー強化サイアロン複合材料が
本目的に適合する。
〜40重量%とAI、Si、0、NとMg、Y、希土類
元素の1種以上から成るガラス相5〜40重量%と残部
が主としてα−サイアロンとβ−サイアロンの混合物よ
りなる複合焼結体であって、α−サイアロン〔組成式M
x(St、八l)I□(0,N)+6 (ただし、Mは
Mg 、Yおよび希土類元素から選ばれた単独または混
合物からなり、0〈X≦2である。)〕が残部の5〜1
5重量%存在し、残りがβ−サイアロン〔組成式5L−
2AlzO□N8−z’(ただし0<2≦4.3である
。)〕で主として構成されることを特徴とする炭化珪素
ウィスカー強化サイアロン複合材料であって、特に好ま
しくはSiCウィスカーの平均長さは5〜20μmで、
その量は10〜30重量%を含有し、かつ、α−サイア
ロンを5〜10重量%含1゛Tシて構成されることを特
徴とする炭化珪素ウィスカー強化サイアロン複合材料が
本目的に適合する。
本発明の焼結体は、サイアロン相としてα−サイアロン
とβ−サイアロンとを生成せしめるため、Si3Ng粉
末に対し、Ale’sを40〜90重量%含むAZ、0
.とINの混合粉末およびY2O1、MgO、希土類元
素酸化物のうちの少な(とも一種以上から選ばれた焼結
助剤と、5〜40重量%のSiCウィスカーを混合し、
ついで必要に応じて金型成形、静水圧成形または射出成
形した後、還元または不活性ガス雰囲気中1600℃〜
1900℃の温度でホットプレス、常圧焼結、ガス圧焼
結、HIP焼結することによって得ることが出来る。
とβ−サイアロンとを生成せしめるため、Si3Ng粉
末に対し、Ale’sを40〜90重量%含むAZ、0
.とINの混合粉末およびY2O1、MgO、希土類元
素酸化物のうちの少な(とも一種以上から選ばれた焼結
助剤と、5〜40重量%のSiCウィスカーを混合し、
ついで必要に応じて金型成形、静水圧成形または射出成
形した後、還元または不活性ガス雰囲気中1600℃〜
1900℃の温度でホットプレス、常圧焼結、ガス圧焼
結、HIP焼結することによって得ることが出来る。
なお、本発明においてα−サイアロン量を5〜15重量
%とする理由は、5重量%より少ない場合は、高硬度を
得ることが出来ず、また15重量%を超える場合は、高
強度、高靭性を得ることが出来なくなるからである。A
4!02を40〜90重量%含むAlt03とAINの
混合粉末を焼結助剤として使用する理由は、α〜サイア
ロン量がAl2O,とAINの比率で決定されるので、
5〜15重量%のα−サイアロンを生成させる為にはこ
の範囲の混合物を用いることが必要であり、またAl2
O3は焼結助剤として作用する為40重量%に満たない
とAZ、0.の焼結助剤としての作用が不十分となるか
らである。また、本発明品をNi合金の切削工具として
用いた場合には耐フレーキング性能に優れていることも
判明した。
%とする理由は、5重量%より少ない場合は、高硬度を
得ることが出来ず、また15重量%を超える場合は、高
強度、高靭性を得ることが出来なくなるからである。A
4!02を40〜90重量%含むAlt03とAINの
混合粉末を焼結助剤として使用する理由は、α〜サイア
ロン量がAl2O,とAINの比率で決定されるので、
5〜15重量%のα−サイアロンを生成させる為にはこ
の範囲の混合物を用いることが必要であり、またAl2
O3は焼結助剤として作用する為40重量%に満たない
とAZ、0.の焼結助剤としての作用が不十分となるか
らである。また、本発明品をNi合金の切削工具として
用いた場合には耐フレーキング性能に優れていることも
判明した。
本発明で用いられるSiCウィスカーはそれ自体常温か
ら高温まで硬度や強度が高く、焼結後もウィスカーの形
状のままで残存し、Mll円内均一に分散していること
によってセラミックスの高温強度を向上し、破壊靭性を
大きくし、かつ硬くするものである。
ら高温まで硬度や強度が高く、焼結後もウィスカーの形
状のままで残存し、Mll円内均一に分散していること
によってセラミックスの高温強度を向上し、破壊靭性を
大きくし、かつ硬くするものである。
本発明におけるSiCウィスカーとしては平均直径0.
2〜5pm、平均長さ5〜301Im、アスペクト比5
〜150のもので、AI−、Ca、M8% Nis F
e%Mn SCo 、Cr等のカチオン不純物やSi
O□含有量が1.0重里%以下のクビレや技分かれおよ
び面欠陥等が少ないヒゲ状結晶を用いることが高靭性の
緻密体を得る上で好ましい。ここでSiCウィスカーの
平均長さを5〜30/Jffiとする理由は、5−に満
たないとその添加に基づく作用が乏しく、強度や靭性の
向上が認められない為であり、他方平均長さが30μm
を超えて長いとSiCウィスカーの均一分散が困難とな
って焼結性を阻害するほかウィスカーの凝集塊が焼結体
の強度低下を引き起こすからである。なおSiCウィス
カーの平均長さが5〜20μ口のものは一層好ましい。
2〜5pm、平均長さ5〜301Im、アスペクト比5
〜150のもので、AI−、Ca、M8% Nis F
e%Mn SCo 、Cr等のカチオン不純物やSi
O□含有量が1.0重里%以下のクビレや技分かれおよ
び面欠陥等が少ないヒゲ状結晶を用いることが高靭性の
緻密体を得る上で好ましい。ここでSiCウィスカーの
平均長さを5〜30/Jffiとする理由は、5−に満
たないとその添加に基づく作用が乏しく、強度や靭性の
向上が認められない為であり、他方平均長さが30μm
を超えて長いとSiCウィスカーの均一分散が困難とな
って焼結性を阻害するほかウィスカーの凝集塊が焼結体
の強度低下を引き起こすからである。なおSiCウィス
カーの平均長さが5〜20μ口のものは一層好ましい。
またこのSiCウィスカーを5〜40重量%とする理由
は、5重量%より少ない場合にはセラミックス焼結体に
ウィスカー添加の効果が殆ど無いため強度や靭性および
硬度の向上が不十分で、逆に40重量%を超える場合は
ウィスカーの異方性によって均一分散性が低下し焼結性
も著しく低下するためであり、上記5〜40重量%を好
ましい範囲とし、更により好ましい範囲は10〜30重
量%である。
は、5重量%より少ない場合にはセラミックス焼結体に
ウィスカー添加の効果が殆ど無いため強度や靭性および
硬度の向上が不十分で、逆に40重量%を超える場合は
ウィスカーの異方性によって均一分散性が低下し焼結性
も著しく低下するためであり、上記5〜40重量%を好
ましい範囲とし、更により好ましい範囲は10〜30重
量%である。
サイアロン基セラミックスは、5iJa、^1203お
よび^INの固溶体であるが、本発明では、組成式5i
6−2A/zO□N[l−□(ただし0<2≦4.3)
で示されるβ−サイアロンと、その結晶格子に金属が固
溶した組成式Mx(Si、Af)+□(0,N)+6(
ただしO<X≦2)で表されるα−サイアロンと焼結助
剤によって生成するAI、St、O,NとMg 、Y、
希土類元素の1種以上から成るガラス相5〜40重四%
で主として構成されるものである。ガラス相を5〜40
重量%とする理由は、5重量%に満たないと焼結不十分
となり、他方40重量%を超えると強度や靭性や硬度お
よび高温強度や耐酸化性などの特性の劣化を来すため、
高温構造材料や切削工具材料等には好ましくないからで
ある。このガラス相成分はEPMAやSTEM等で分析
することができ、また焼結体の鏡面研磨面を画像処理す
ることによって粒界成分として存在するガラス相を定量
することができる。
よび^INの固溶体であるが、本発明では、組成式5i
6−2A/zO□N[l−□(ただし0<2≦4.3)
で示されるβ−サイアロンと、その結晶格子に金属が固
溶した組成式Mx(Si、Af)+□(0,N)+6(
ただしO<X≦2)で表されるα−サイアロンと焼結助
剤によって生成するAI、St、O,NとMg 、Y、
希土類元素の1種以上から成るガラス相5〜40重四%
で主として構成されるものである。ガラス相を5〜40
重量%とする理由は、5重量%に満たないと焼結不十分
となり、他方40重量%を超えると強度や靭性や硬度お
よび高温強度や耐酸化性などの特性の劣化を来すため、
高温構造材料や切削工具材料等には好ましくないからで
ある。このガラス相成分はEPMAやSTEM等で分析
することができ、また焼結体の鏡面研磨面を画像処理す
ることによって粒界成分として存在するガラス相を定量
することができる。
(実施例)
以下、本発明の実施例について説明する。
実施例1
α率90%で平均粒径0.6I!rnの5iJ4粉末に
平均粒径0.8μmのα−八へ203粉末と平均粒径0
、3 ttmのAIN粉末、平均粒径1.2−のY2
O3粉末および平均直径0.6μm、平均長さ30μm
のSiCウィスカー(ARCOケミカル社製5C−9)
を第1表に示すような割合に配合し、エタノール中で4
時間均一に分散混合した後、乾燥し、造粒して素地粉末
を得た。
平均粒径0.8μmのα−八へ203粉末と平均粒径0
、3 ttmのAIN粉末、平均粒径1.2−のY2
O3粉末および平均直径0.6μm、平均長さ30μm
のSiCウィスカー(ARCOケミカル社製5C−9)
を第1表に示すような割合に配合し、エタノール中で4
時間均一に分散混合した後、乾燥し、造粒して素地粉末
を得た。
次にこの素地粉末を黒鉛型中で表中に示すような焼結温
度で各々60分間200kg/cnjの圧力でホットプ
レスし緻密に焼結した焼結体を得た。
度で各々60分間200kg/cnjの圧力でホットプ
レスし緻密に焼結した焼結体を得た。
得られた焼結体は4mwX3+uX40mmの寸法に加
工した後、JIS R1601により抗折強度を、また
荷重30kgでビッカース硬度およびインデンティジョ
ン・マイクロッラフチャー法(IM法)により破壊靭性
値を測定した。焼結体構成相のうちα相含有率は便宜的
にX線回折による回折ピーク高さ(α相ピーク高さIα
、β相ピーク高さ■β)から以下の弐によって求めた。
工した後、JIS R1601により抗折強度を、また
荷重30kgでビッカース硬度およびインデンティジョ
ン・マイクロッラフチャー法(IM法)により破壊靭性
値を測定した。焼結体構成相のうちα相含有率は便宜的
にX線回折による回折ピーク高さ(α相ピーク高さIα
、β相ピーク高さ■β)から以下の弐によって求めた。
I11+102+ +Ia(z+o+ +Iβ(1
oI)+ Iβ(Z I O)また、SiCウィスカー
はX線回折や化学分析およびカーボン定量を行うことに
より、殆ど配合組成のままであることを確認した。また
焼結体中に存在するSiCウィスカーは焼結体を鏡面研
磨して光学顕微鏡で観察した結果、平均長さ約25pm
で均一に分散εて、存在することを確認した。
oI)+ Iβ(Z I O)また、SiCウィスカー
はX線回折や化学分析およびカーボン定量を行うことに
より、殆ど配合組成のままであることを確認した。また
焼結体中に存在するSiCウィスカーは焼結体を鏡面研
磨して光学顕微鏡で観察した結果、平均長さ約25pm
で均一に分散εて、存在することを確認した。
またガラス相は得られた焼結体のHP軸に対して垂直お
よび水平な2面を鏡面研磨した後、画像処理(0菊東芝
製TO5PIXを使用)することによって、粒界成分と
して存在するガラス相を定量し、2面の平均値から求め
た。
よび水平な2面を鏡面研磨した後、画像処理(0菊東芝
製TO5PIXを使用)することによって、粒界成分と
して存在するガラス相を定量し、2面の平均値から求め
た。
なお、同表には得られた焼結体を5NGN 432のチ
ップ形状に研磨加工して切削性能を評価した結果を併記
した。
ップ形状に研磨加工して切削性能を評価した結果を併記
した。
切削テストは下記条件に於いて行い、フレーキングの有
無およびフランク摩耗幅■8を評価した。
無およびフランク摩耗幅■8を評価した。
被削材 インコネル718
切削速度 250m/min
送 リ 0.35mm/rev切り込
み 1.0mm これらの結果から本発明範囲内でのα−サイアロンおよ
びβ−サイアロンの組成範囲にSiCウィスカーを複合
化した炭化珪素ウィスカー強化サイアロン基複合焼結体
は強度、靭性および硬度に優れており、またそれを用い
て作った切削工具の耐フレーキング性および耐摩耗性は
大きく改善されることが判った。
み 1.0mm これらの結果から本発明範囲内でのα−サイアロンおよ
びβ−サイアロンの組成範囲にSiCウィスカーを複合
化した炭化珪素ウィスカー強化サイアロン基複合焼結体
は強度、靭性および硬度に優れており、またそれを用い
て作った切削工具の耐フレーキング性および耐摩耗性は
大きく改善されることが判った。
実施例2
平均粒径2鵬以下のY2O:I+ MgC0,、CeO
2,La20=を焼結助剤として加え8Hr混合する以
外は実施例1と同様にして第2表に示すような割合に配
合した素地粉末を得た後、1750℃、 200kg/
aJの条件で各々60分間ホットプレスして緻密な焼結
体を得た。
2,La20=を焼結助剤として加え8Hr混合する以
外は実施例1と同様にして第2表に示すような割合に配
合した素地粉末を得た後、1750℃、 200kg/
aJの条件で各々60分間ホットプレスして緻密な焼結
体を得た。
得られた焼結体は実施例1と同様にして評価した。
得られた結果は第2表に示すとおりであった。
この第2表の結果からY、Mg、及び希土類元素が置換
固溶したα−サイアロンを本発明範囲内で含む炭化珪素
ウィスカー強化サイアロン基複合焼結体は優れた強度、
靭性および硬度を有した焼結体であることが判った。ま
た焼結体中に存在するSiCウィスカーは平均長さ約1
3μmで均一に分散して存在していた。
固溶したα−サイアロンを本発明範囲内で含む炭化珪素
ウィスカー強化サイアロン基複合焼結体は優れた強度、
靭性および硬度を有した焼結体であることが判った。ま
た焼結体中に存在するSiCウィスカーは平均長さ約1
3μmで均一に分散して存在していた。
また、これを用いた切削工具は耐フレーキング性および
耐摩耗性に優れ、工具寿命と信頼性の向上が大幅に改善
できることが判った。
耐摩耗性に優れ、工具寿命と信頼性の向上が大幅に改善
できることが判った。
実施例3
実施例2と同様に第3表に示す様な割合の配合組成物に
5重量%のアクリル樹脂を添加して実施例1と同様にし
て15)1r混合し乾燥、造粒して素地粉末を得た。
5重量%のアクリル樹脂を添加して実施例1と同様にし
て15)1r混合し乾燥、造粒して素地粉末を得た。
次に□nx5mmx60mmの寸法に成形圧1.5 T
on/ cnlで成形し、800°C160分間窒素中
で脱脂したものを1700℃、120分間窒素中で常圧
焼結して一次焼結体を得た。次にこの一次焼結体を17
50℃、120分間70気圧の窒素中で再焼結し二次焼
結体を得た。
on/ cnlで成形し、800°C160分間窒素中
で脱脂したものを1700℃、120分間窒素中で常圧
焼結して一次焼結体を得た。次にこの一次焼結体を17
50℃、120分間70気圧の窒素中で再焼結し二次焼
結体を得た。
得られた焼結体は実施例1と同様にして評価した。その
結果を第3表に示す。この結果からガス圧焼結して得ら
れた本発明範囲内の焼結体はやはり高強度、高靭性でか
つ高硬度な材料であることが判った。
結果を第3表に示す。この結果からガス圧焼結して得ら
れた本発明範囲内の焼結体はやはり高強度、高靭性でか
つ高硬度な材料であることが判った。
尚焼結体の構成相は実施例1と同様にして求めまた鏡面
研磨面を光学顕微鏡で観察した結果SiCウィスカーは
平均長さ約8如で均一に分散して存在していることが判
った。
研磨面を光学顕微鏡で観察した結果SiCウィスカーは
平均長さ約8如で均一に分散して存在していることが判
った。
(発明の効果)
本発明の複合材料は前記実施例の内容から明らかなとお
り、抗折強度、破壊靭性、高温強度および耐酸化性など
の焼結体特性に優れているので、切削工具、自動車用エ
ンジン部材、耐摩耗性部+4、耐食部材、耐熱性部材等
に広く利用することが可能である。
り、抗折強度、破壊靭性、高温強度および耐酸化性など
の焼結体特性に優れているので、切削工具、自動車用エ
ンジン部材、耐摩耗性部+4、耐食部材、耐熱性部材等
に広く利用することが可能である。
代理人 弁理士 竹 内 守
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 平均長さ5〜30μmのSiCウィスカー5〜40重
量%、Al、Si、O、NとMg、Y、希土類元素の1
種以上から成るガラス相5〜40重量%、残部が主とし
てサイアロンで構成されるサイアロン基セラミック焼結
体であって、残部サイアロンのうち5〜15重量%がα
−サイアロン〔組成式M_X(Si,Al)_1_2(
O,N)_1_6(ただしMはMg、Y、及び希土類元
素から選ばれた単独または混合物からなり0<X≦2で
ある)〕で構成されていることを特徴とする炭化珪素ウ
ィスカー強化サイアロン。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62275714A JP2592267B2 (ja) | 1987-11-02 | 1987-11-02 | 炭化珪素ウィスカー強化サイアロン |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62275714A JP2592267B2 (ja) | 1987-11-02 | 1987-11-02 | 炭化珪素ウィスカー強化サイアロン |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01119566A true JPH01119566A (ja) | 1989-05-11 |
JP2592267B2 JP2592267B2 (ja) | 1997-03-19 |
Family
ID=17559350
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62275714A Expired - Fee Related JP2592267B2 (ja) | 1987-11-02 | 1987-11-02 | 炭化珪素ウィスカー強化サイアロン |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2592267B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3088375A4 (en) * | 2013-12-27 | 2017-07-26 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Sintered sialon object and cutting insert |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58204875A (ja) * | 1982-02-22 | 1983-11-29 | ケンナメタル・インコ−ポレイテツド | セラミツク材料および製造方法 |
JPS60246268A (ja) * | 1984-05-23 | 1985-12-05 | 三菱マテリアル株式会社 | サイアロン基セラミツクス |
JPS62158168A (ja) * | 1986-01-07 | 1987-07-14 | 東芝タンガロイ株式会社 | 窒化ケイ素基焼結体 |
-
1987
- 1987-11-02 JP JP62275714A patent/JP2592267B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58204875A (ja) * | 1982-02-22 | 1983-11-29 | ケンナメタル・インコ−ポレイテツド | セラミツク材料および製造方法 |
JPS60246268A (ja) * | 1984-05-23 | 1985-12-05 | 三菱マテリアル株式会社 | サイアロン基セラミツクス |
JPS62158168A (ja) * | 1986-01-07 | 1987-07-14 | 東芝タンガロイ株式会社 | 窒化ケイ素基焼結体 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3088375A4 (en) * | 2013-12-27 | 2017-07-26 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Sintered sialon object and cutting insert |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2592267B2 (ja) | 1997-03-19 |
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