JP2997334B2 - 繊維強化セラミックス - Google Patents
繊維強化セラミックスInfo
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- JP2997334B2 JP2997334B2 JP3123862A JP12386291A JP2997334B2 JP 2997334 B2 JP2997334 B2 JP 2997334B2 JP 3123862 A JP3123862 A JP 3123862A JP 12386291 A JP12386291 A JP 12386291A JP 2997334 B2 JP2997334 B2 JP 2997334B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ウイスカ−等の繊維状
物質を含有する繊維強化セラミックスに関し、より詳細
には高靱性に優れ、耐摩耗性材料及び工具材料に適した
セラミックスに関する。
物質を含有する繊維強化セラミックスに関し、より詳細
には高靱性に優れ、耐摩耗性材料及び工具材料に適した
セラミックスに関する。
【０００２】
【従来技術】アルミナ（Ａl2Ｏ3 ）質焼結体は、耐摩耗
性に優れた材料として各種の産業機械用部品に応用され
ている反面、靱性に劣るという欠点を有するために切削
工具用分野における利用拡大があまり進んでいなかっ
た。そこで従来から靱性を改善するために各種の改良が
提案されている。その１つの例に、炭化珪素（ＳｉＣ）
ウイスカーに代表される繊維状物質を配合することによ
り靱性を改善することが特開昭６１−２８６２７１号や
特開昭６２−４１７７６号公報等にて提案されている。
性に優れた材料として各種の産業機械用部品に応用され
ている反面、靱性に劣るという欠点を有するために切削
工具用分野における利用拡大があまり進んでいなかっ
た。そこで従来から靱性を改善するために各種の改良が
提案されている。その１つの例に、炭化珪素（ＳｉＣ）
ウイスカーに代表される繊維状物質を配合することによ
り靱性を改善することが特開昭６１−２８６２７１号や
特開昭６２−４１７７６号公報等にて提案されている。
【０００３】このようなＳｉＣウイスカーを含有する繊
維強化セラミックスはＳｉＣ自体の硬度が高く、熱伝導
性がよいために、切削工具として用いた場合、一部の超
耐熱合金の切削（インコネル７１８の荒切削）では優れ
た性能を示している。
維強化セラミックスはＳｉＣ自体の硬度が高く、熱伝導
性がよいために、切削工具として用いた場合、一部の超
耐熱合金の切削（インコネル７１８の荒切削）では優れ
た性能を示している。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】しかしながら、Ｓｉ
Ｃは鉄、特に酸化鉄と容易に反応しやすい性質を有する
ために、Ａl2Ｏ3 −ＳｉＣウイスカー系工具は多くの場
合、他のＡl2Ｏ3 を主体とする工具に比較して摩耗量が
多くなる傾向にある。例えば、ＳＵＳ３０４を切削した
場合、従来のＡl2Ｏ3 系工具であれば、十分切削可能な
条件であってもＳｉＣウイスカーを含有する工具では急
激に摩耗が進展し切削が不可能になる虞がある。また、
鋳鉄の切削においてもＡl2Ｏ3 系工具よりも摩耗量が大
きいことが確認されている。
Ｃは鉄、特に酸化鉄と容易に反応しやすい性質を有する
ために、Ａl2Ｏ3 −ＳｉＣウイスカー系工具は多くの場
合、他のＡl2Ｏ3 を主体とする工具に比較して摩耗量が
多くなる傾向にある。例えば、ＳＵＳ３０４を切削した
場合、従来のＡl2Ｏ3 系工具であれば、十分切削可能な
条件であってもＳｉＣウイスカーを含有する工具では急
激に摩耗が進展し切削が不可能になる虞がある。また、
鋳鉄の切削においてもＡl2Ｏ3 系工具よりも摩耗量が大
きいことが確認されている。
【０００５】このように、Ａl2Ｏ3 −ＳｉＣウイスカー
系工具では被削材によってその切削性能が大きく変化す
るという問題があった。
系工具では被削材によってその切削性能が大きく変化す
るという問題があった。
【０００６】ところが、最近に至りこのような被削材と
の反応性を防止することを目的として、ＳｉＣウイスカ
ーに代わり、ＳｉＣよりも鉄との反応性が低い炭化チタ
ン（ＴｉＣ）の繊維状物質（ウイスカー）を添加するこ
とが提案されているが、セラミックスの抗折強度，靱
性，硬度等の特性の点から未だ十分に検討されておら
ず、実用的なレベルに達していないのが現状であった。
の反応性を防止することを目的として、ＳｉＣウイスカ
ーに代わり、ＳｉＣよりも鉄との反応性が低い炭化チタ
ン（ＴｉＣ）の繊維状物質（ウイスカー）を添加するこ
とが提案されているが、セラミックスの抗折強度，靱
性，硬度等の特性の点から未だ十分に検討されておら
ず、実用的なレベルに達していないのが現状であった。
【０００７】
【問題点を解決するための手段】本発明者は上記の問題
点に対し検討を重ねた結果、靱性強化材料として炭化チ
タンウイスカー，窒化チタンウイスカー，炭窒化チタン
ウイスカー（以下、チタン系ウイスカーという）から選
ばれる少なくとも一種をアルミナに添加するに際し、ア
ルミナを主成分とするマトリックス中に硼素含有金属化
合物を添加することにより、高い靱性及び硬度等を有す
る良好な繊維強化セラミックスが得られることを知見し
た。
点に対し検討を重ねた結果、靱性強化材料として炭化チ
タンウイスカー，窒化チタンウイスカー，炭窒化チタン
ウイスカー（以下、チタン系ウイスカーという）から選
ばれる少なくとも一種をアルミナに添加するに際し、ア
ルミナを主成分とするマトリックス中に硼素含有金属化
合物を添加することにより、高い靱性及び硬度等を有す
る良好な繊維強化セラミックスが得られることを知見し
た。
【０００８】即ち、本発明の繊維強化セラミックスは、
アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）を主成分とし、周期律表第４
ａ、５ａ、６ａ族金属、Ａｌ、Ｌａから選ばれる少なく
とも１種の元素を含有する硼素含有金属化合物を０．０
２〜４０重量％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 及び周期律
表第３ａ族元素酸化物から選ばれる少なくとも１種を合
計で０．０２〜８重量％の割合で含有するマトリックス
中に、炭化チタン（ＴｉＣ）ウイスカー、窒化チタン
（ＴｉＮ）ウイスカー、炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）ウイ
スカーから選ばれる少なくとも１種を全量中５〜６０体
積％の割合で添加したことを特徴とするものである。
アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）を主成分とし、周期律表第４
ａ、５ａ、６ａ族金属、Ａｌ、Ｌａから選ばれる少なく
とも１種の元素を含有する硼素含有金属化合物を０．０
２〜４０重量％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2 及び周期律
表第３ａ族元素酸化物から選ばれる少なくとも１種を合
計で０．０２〜８重量％の割合で含有するマトリックス
中に、炭化チタン（ＴｉＣ）ウイスカー、窒化チタン
（ＴｉＮ）ウイスカー、炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）ウイ
スカーから選ばれる少なくとも１種を全量中５〜６０体
積％の割合で添加したことを特徴とするものである。
【０００９】本発明の繊維強化セラミックスは、Ａｌ2
Ｏ3 を主体とするマトリックス成分と、チタン系ウイス
カー成分とから構成されるが、本発明によれば、前期マ
トリックス中の周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族金属、Ａ
ｌ、Ｌａから選ばれる少なくとも１種の元素を含有する
硼素含有金属化合物を０．０２〜４０重量％、特に０．
５〜１０重量％の割合で含有する。かかる硼素含有金属
化合物としては、ＺｒＢ2 、ＴｉＢ2 、ＴａＢ、ＷＢ、
ＮｂＢ2 などの周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族金属や、
ＡｌＢ12などのＡｌの硼化物や、ＬａＢ6 や、Ａｌ18Ｂ
4 Ｏ33ウイスカー等のようにアルミニウム、硼素、酸素
を含有する硼酸類が用いられる。これらの中でも焼結性
及び靱性向上の点からＡｌＢ12、ＺｒＢ2 、ＴｉＢ2 、
ＷＢ、ＮｂＢ2 、Ａｌ18Ｂ4 Ｏ33が望ましい。
Ｏ3 を主体とするマトリックス成分と、チタン系ウイス
カー成分とから構成されるが、本発明によれば、前期マ
トリックス中の周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族金属、Ａ
ｌ、Ｌａから選ばれる少なくとも１種の元素を含有する
硼素含有金属化合物を０．０２〜４０重量％、特に０．
５〜１０重量％の割合で含有する。かかる硼素含有金属
化合物としては、ＺｒＢ2 、ＴｉＢ2 、ＴａＢ、ＷＢ、
ＮｂＢ2 などの周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族金属や、
ＡｌＢ12などのＡｌの硼化物や、ＬａＢ6 や、Ａｌ18Ｂ
4 Ｏ33ウイスカー等のようにアルミニウム、硼素、酸素
を含有する硼酸類が用いられる。これらの中でも焼結性
及び靱性向上の点からＡｌＢ12、ＺｒＢ2 、ＴｉＢ2 、
ＷＢ、ＮｂＢ2 、Ａｌ18Ｂ4 Ｏ33が望ましい。
【００１０】特に、アルミニウム，硼素，酸素を含有す
る硼酸類では、それ自体が針状形状からなるもの（以
下、ＡｌＢＯ系針状物質という）が存在するほか、かか
る物質は焼成過程において針状に成長する場合もあるこ
とからチタン系ウィスカーとともに靱性向上に寄与す
る。具体的には、そのアスペクト比１．５以上の針状粒
子から構成されることが望ましい。この針状粒子の配合
によりマトリックス自体の有する耐摩耗性を維持しつつ
焼結体の靱性を大きく改善する。
る硼酸類では、それ自体が針状形状からなるもの（以
下、ＡｌＢＯ系針状物質という）が存在するほか、かか
る物質は焼成過程において針状に成長する場合もあるこ
とからチタン系ウィスカーとともに靱性向上に寄与す
る。具体的には、そのアスペクト比１．５以上の針状粒
子から構成されることが望ましい。この針状粒子の配合
によりマトリックス自体の有する耐摩耗性を維持しつつ
焼結体の靱性を大きく改善する。
【００１１】なお、上記硼素含有金属化合物量を前述の
範囲に限定したのは、０．０２重量％より少ないと靱性
及び硬度の向上が見られず、４０重量％より多いと、焼
結性が低下するからである。
範囲に限定したのは、０．０２重量％より少ないと靱性
及び硬度の向上が見られず、４０重量％より多いと、焼
結性が低下するからである。
【００１２】一方、チタン系ウイスカーの成分は針状の
粒子から構成され、焼結時のＡｌ2 Ｏ3 成分の粒成長を
抑制する働きを有するとともに焼結体自体の強度を高め
る効果を有する。このチタン系ウイスカーは５〜６０体
積％、特に２５〜４０体積％の割合で分散含有させる。
ここでチタン系ウイスカーの量を上記の範囲に限定した
のは、その量が５体積％未満では粒成長抑制の効果が少
なく、このため焼結体の強度が低下するからであり、６
０体積％を越えると焼結性が低下するために高密度の焼
結体が得られにくくなるからである。
粒子から構成され、焼結時のＡｌ2 Ｏ3 成分の粒成長を
抑制する働きを有するとともに焼結体自体の強度を高め
る効果を有する。このチタン系ウイスカーは５〜６０体
積％、特に２５〜４０体積％の割合で分散含有させる。
ここでチタン系ウイスカーの量を上記の範囲に限定した
のは、その量が５体積％未満では粒成長抑制の効果が少
なく、このため焼結体の強度が低下するからであり、６
０体積％を越えると焼結性が低下するために高密度の焼
結体が得られにくくなるからである。
【００１３】また、本発明によれば、上記のＡｌ2 Ｏ3
−チタン系ウイスカー系材料における焼結性を改善する
ために焼結助剤を配合することが望ましい。用いる焼結
助剤としては、Ａｌ2 Ｏ3 の焼結助剤として公知のもの
が用いられ、例えば、ＭｇＯ，ＣａＯ，ＳｒＯやＳｉＯ
2 の他、周期律表第３ａ族元素酸化物等が挙げられる。
これらの助剤は全量中０．０２乃至８重量％以下、特に
０．５乃至５重量％の割合で用いることが望ましい。焼
結助剤の量を上記のように設定したのは、０．０２重量
％未満では焼結性が悪く緻密な材料が得られず、８重量
％を越えると焼結体中にボイドが発生し易くなるととも
に強度が低下するからである。尚、周期律表第３ａ族元
素としては特にＹｂ，Ｎｄ，Ｅｒ，Ｃｅ，Ｓｍ，Ｙ，Ｇ
ｄ，Ｄｙ及びＬａが挙げられる。
−チタン系ウイスカー系材料における焼結性を改善する
ために焼結助剤を配合することが望ましい。用いる焼結
助剤としては、Ａｌ2 Ｏ3 の焼結助剤として公知のもの
が用いられ、例えば、ＭｇＯ，ＣａＯ，ＳｒＯやＳｉＯ
2 の他、周期律表第３ａ族元素酸化物等が挙げられる。
これらの助剤は全量中０．０２乃至８重量％以下、特に
０．５乃至５重量％の割合で用いることが望ましい。焼
結助剤の量を上記のように設定したのは、０．０２重量
％未満では焼結性が悪く緻密な材料が得られず、８重量
％を越えると焼結体中にボイドが発生し易くなるととも
に強度が低下するからである。尚、周期律表第３ａ族元
素としては特にＹｂ，Ｎｄ，Ｅｒ，Ｃｅ，Ｓｍ，Ｙ，Ｇ
ｄ，Ｄｙ及びＬａが挙げられる。
【００１４】本発明の繊維強化セラミックスの製造に際
しては、アルミナ粉末、硼素含有金属化合物粉末、チタ
ン系ウイスカー、所望により焼結助剤を前述の割合で混
合する。この時、配合されるチタン系ウイスカーは、Ｔ
ｉＣウイスカー，ＴｉＮウイスカー，ＴｉＣＮウイスカ
ーから選ばれる少なくとも一種であり、それ自体、単結
晶あるいは多結晶質からなるもので、その平均径が２μ
m 以下、特に０．５〜１．５μm が好ましく、また長径
／短径で表させるアスペクト比の平均が３〜１００、特
に１０〜５０のものが効果的である。平均径が２μm 以
下では焼成時における粒成長が過度にならず、高い抗折
強度を維持できるのに対し、平均径が２μm より大きい
と焼成時の粒成長をコントロールすることが難しくな
り、強度、靱性とも低下し易い。一方、アスペクト比の
平均が３より小さいと繊維強化の効果が少なく靱性が低
下し、１００より大きいと原料の取扱が難しく、均一に
分散できないために靱性が低下する傾向にある。
しては、アルミナ粉末、硼素含有金属化合物粉末、チタ
ン系ウイスカー、所望により焼結助剤を前述の割合で混
合する。この時、配合されるチタン系ウイスカーは、Ｔ
ｉＣウイスカー，ＴｉＮウイスカー，ＴｉＣＮウイスカ
ーから選ばれる少なくとも一種であり、それ自体、単結
晶あるいは多結晶質からなるもので、その平均径が２μ
m 以下、特に０．５〜１．５μm が好ましく、また長径
／短径で表させるアスペクト比の平均が３〜１００、特
に１０〜５０のものが効果的である。平均径が２μm 以
下では焼成時における粒成長が過度にならず、高い抗折
強度を維持できるのに対し、平均径が２μm より大きい
と焼成時の粒成長をコントロールすることが難しくな
り、強度、靱性とも低下し易い。一方、アスペクト比の
平均が３より小さいと繊維強化の効果が少なく靱性が低
下し、１００より大きいと原料の取扱が難しく、均一に
分散できないために靱性が低下する傾向にある。
【００１５】なお、ＡｌＢ12，ＺｒＢ2 ，ＴｉＢ2 ，Ｔ
ａＢ，ＷＢ，ＮｂＢ2 ，ＬａＢ6 などの金属硼化物やＡ
ｌ18Ｂ4 Ｏ33ウィスカー等を含有する場合には、粒成長
抑制効果を大きくするためには平均径２μｍ以下がよ
く、特に０．２乃至１．０μmが好ましく、これらの原
料がウィスカーである場合にはアスペクト比３乃至１０
０、特に１０乃至５０のものが用いられる。硼素含有物
質としてＡｌＢＯ系針状晶を用いることにより、前述の
ＡｌＢＯ系針状晶とチタン系ウイスカーの相乗効果によ
りＡｌＢＯ系針状物質が少量の場合でも焼結体の靱性が
向上する。
ａＢ，ＷＢ，ＮｂＢ2 ，ＬａＢ6 などの金属硼化物やＡ
ｌ18Ｂ4 Ｏ33ウィスカー等を含有する場合には、粒成長
抑制効果を大きくするためには平均径２μｍ以下がよ
く、特に０．２乃至１．０μmが好ましく、これらの原
料がウィスカーである場合にはアスペクト比３乃至１０
０、特に１０乃至５０のものが用いられる。硼素含有物
質としてＡｌＢＯ系針状晶を用いることにより、前述の
ＡｌＢＯ系針状晶とチタン系ウイスカーの相乗効果によ
りＡｌＢＯ系針状物質が少量の場合でも焼結体の靱性が
向上する。
【００１６】上記の各原料の混合物は、所望の成形手
段、例えば金型プレス，冷間静水圧プレス，押出し成形
等により任意の形状に成形後、焼成する。
段、例えば金型プレス，冷間静水圧プレス，押出し成形
等により任意の形状に成形後、焼成する。
【００１７】焼成は、普通焼成法，ホットプレス法およ
び熱間静水圧焼成法等が適用される。焼成は１７００乃
至２０００℃の温度でＡｒ，Ｈｅ等の不活性ガスもしく
はカーボン等の存在する還元性雰囲気において、加圧も
しくは減圧雰囲気で０．５乃至６．０時間行えば良い。
特に高密度の焼結体を得るためには、普通焼成またはホ
ットプレス法によって相対密度９６％以上の焼結体を作
成し、さらに５００気圧以上の高圧力下で熱間静水圧焼
成すれば良い。
び熱間静水圧焼成法等が適用される。焼成は１７００乃
至２０００℃の温度でＡｒ，Ｈｅ等の不活性ガスもしく
はカーボン等の存在する還元性雰囲気において、加圧も
しくは減圧雰囲気で０．５乃至６．０時間行えば良い。
特に高密度の焼結体を得るためには、普通焼成またはホ
ットプレス法によって相対密度９６％以上の焼結体を作
成し、さらに５００気圧以上の高圧力下で熱間静水圧焼
成すれば良い。
【００１８】
【実施例】平均粒径１μm 以下、純度９９．９％以上の
Ａｌ2 Ｏ3 粉末並びに表１および２の各種の金属化合物
を所定量秤量後、アトリッションミルで１２時間混合粉
砕した。この混合粉末に平均粒径０．８μm 、アスペク
ト比３０〜５０のチタン系ウイスカーを表１，２に示す
量で添加し、ナイロンポット中にナイロンボールととも
に密封し回転ミルで１２時間混合を行った。混合後のス
ラリーを乾燥してホットプレス用原料とした。尚、硼素
含有金属化合物としてアスペクト比３０〜５０の針状硼
酸アルミニウムを用いた試料もある。
Ａｌ2 Ｏ3 粉末並びに表１および２の各種の金属化合物
を所定量秤量後、アトリッションミルで１２時間混合粉
砕した。この混合粉末に平均粒径０．８μm 、アスペク
ト比３０〜５０のチタン系ウイスカーを表１，２に示す
量で添加し、ナイロンポット中にナイロンボールととも
に密封し回転ミルで１２時間混合を行った。混合後のス
ラリーを乾燥してホットプレス用原料とした。尚、硼素
含有金属化合物としてアスペクト比３０〜５０の針状硼
酸アルミニウムを用いた試料もある。
【００１９】この原料をカーボン型に充填し、表１およ
び表２に示す条件で１時間、３００〜５００ｋｇ／ｍｍ
2 の圧力でホットプレス焼成して、ＪＩＳに基づく抗折
試験片を作成した。
び表２に示す条件で１時間、３００〜５００ｋｇ／ｍｍ
2 の圧力でホットプレス焼成して、ＪＩＳに基づく抗折
試験片を作成した。
【００２０】得られた各試料を研磨してＪＩＳ１６０１
に基づく３点曲げ抗折強度を、またビッカース硬度、鏡
面状態にポリッシングしてＩＦ法で靱性Ｋ1cを測定し
た。各結果を表３，４に示した。
に基づく３点曲げ抗折強度を、またビッカース硬度、鏡
面状態にポリッシングしてＩＦ法で靱性Ｋ1cを測定し
た。各結果を表３，４に示した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】表１〜４によれば、硼素含有金属化合物を
添加しなかった場合（試料No. １０）には、抗折強度お
よび靱性の向上がみられず、硼素含有金属化合物が４０
重量％より多い場合（試料No. １５）には、ビッカース
硬度，靱性，抗折強度が低下し、焼結性が低下すること
がわかる。
添加しなかった場合（試料No. １０）には、抗折強度お
よび靱性の向上がみられず、硼素含有金属化合物が４０
重量％より多い場合（試料No. １５）には、ビッカース
硬度，靱性，抗折強度が低下し、焼結性が低下すること
がわかる。
【００２６】また、チタン系ウイスカーが５体積％未満
の場合（試料No. １）には抗折強度が低下し、６０体積
％より多い場合（試料No. ７）には、焼結性が低下し、
ボイドが多数発生していることがわかる。
の場合（試料No. １）には抗折強度が低下し、６０体積
％より多い場合（試料No. ７）には、焼結性が低下し、
ボイドが多数発生していることがわかる。
【００２７】さらに、助剤が０．０２重量％未満の場合
（試料No. ３１）や８重量％より多い場合（試料No. ３
７）には強度，靱性，硬度が低下していることがわか
る。
（試料No. ３１）や８重量％より多い場合（試料No. ３
７）には強度，靱性，硬度が低下していることがわか
る。
【００２８】一方、本発明の範囲内にある焼結体は、範
囲外の焼結体よりも硬度，靱性，抗折強度が優れた特性
を有していることがわかる。
囲外の焼結体よりも硬度，靱性，抗折強度が優れた特性
を有していることがわかる。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明によれば、チ
タン系ウイスカーからなる繊維状物質を含有するアルミ
ナを主体とするマトリックス中に硼素含有化合物を添加
することにより、高硬度，高靱性及び高強度化を図るこ
とができ、これにより耐摩材料、工具材料をはじめ、そ
の他の大型形状の各種産業機械部品用材料としての応用
範囲をさらに拡大することができる。
タン系ウイスカーからなる繊維状物質を含有するアルミ
ナを主体とするマトリックス中に硼素含有化合物を添加
することにより、高硬度，高靱性及び高強度化を図るこ
とができ、これにより耐摩材料、工具材料をはじめ、そ
の他の大型形状の各種産業機械部品用材料としての応用
範囲をさらに拡大することができる。
Claims (1)
- 【請求項１】アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）を主成分とし、周
期律表第４ａ、５ａ、６ａ族金属、Ａｌ、Ｌａから選ば
れる少なくとも１種の元素を含有する硼素含有金属化合
物を０．０２〜４０重量％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ2
及び周期律表第３ａ族元素酸化物から選ばれる少なくと
も１種を合計で０．０２〜８重量％の割合で含有するマ
トリックス中に、炭化チタン（ＴｉＣ）ウイスカー、窒
化チタン（ＴｉＮ）ウイスカー、炭窒化チタン（ＴｉＣ
Ｎ）ウイスカーから選ばれる少なくとも１種を全量中５
〜６０体積％の割合で添加したことを特徴とする繊維強
化セラミックス。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3123862A JP2997334B2 (ja) | 1991-05-28 | 1991-05-28 | 繊維強化セラミックス |
| EP91112447A EP0468486B1 (en) | 1990-07-25 | 1991-07-24 | A ceramic material, reinforced by the incorporation of alumina fibers and process for production thereof |
| DE69108472T DE69108472T2 (de) | 1990-07-25 | 1991-07-24 | Keramischer Werkstoff, verstärkt durch Aluminiumoxid-Fibers und Verfahren zu seiner Herstellung. |
| US07/735,371 US5360772A (en) | 1990-07-25 | 1991-07-24 | Ceramic material reinforced by the incorporation of TiC, TiCN and TiN whiskers and processes for production thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3123862A JP2997334B2 (ja) | 1991-05-28 | 1991-05-28 | 繊維強化セラミックス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04349165A JPH04349165A (ja) | 1992-12-03 |
| JP2997334B2 true JP2997334B2 (ja) | 2000-01-11 |
Family
ID=14871229
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3123862A Expired - Fee Related JP2997334B2 (ja) | 1990-07-25 | 1991-05-28 | 繊維強化セラミックス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2997334B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113651628B (zh) * | 2021-06-23 | 2023-06-02 | 重庆科技学院 | 采用热压与热等静压制备硼酸铝晶须增强非金属基复合材料的方法 |
-
1991
- 1991-05-28 JP JP3123862A patent/JP2997334B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04349165A (ja) | 1992-12-03 |
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