JP7492390B2 - 緩衝器 - Google Patents

Description

本発明は、緩衝器に関する。

緩衝器は、たとえば、車両の車体と車輪との間に介装されて、伸縮時に生じる液体の流れに抵抗を与えて減衰力を発生して車体の振動を抑制するのに利用されている。

このような緩衝器は、車両における乗り心地をより一層向上できるような減衰力特性を実現すべく、日々改良されている。緩衝器の伸縮速度が微低速域においては、減衰力を伸縮速度に対して速やかに立ち上げるが、低速領域では減衰力が過剰とならないように減衰係数を低下させ、高速領域ではさらに一段減衰係数を低下させて伸縮速度に比例する減衰力を発揮させることにより、微低速域において車輪の振動を効果的に減衰させるとともにその他の速度域での車両における乗り心地を向上できる減衰力特性（図７中の実線を参照）を実現する緩衝器が要望される場合がある。

このような減衰力特性を実現する緩衝器は、たとえば、以下のように構成される。具体的には、緩衝器は、シリンダと、シリンダ内に移動自在に挿入されるピストンロッドと、ピストンロッドの先端の外周に装着されてシリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、ピストンに積層されてピストンロッドに装着されるサブバルブケースと、環状であって内周がピストンロッドに固定されてピストンに設けられたポートを開閉する伸側リーフバルブと圧側リーフバルブと、環状であって内周がピストンロッドに固定されて外周が隙間を開けてサブバルブケースに設けられた円環状の弁座に対向するサブバルブとを備えて構成される（たとえば、特許文献１参照）。このように構成された緩衝器では、ピストンに設けられたポートと、サブバルブケースに設けられたサブポートとで伸側室と圧側室とを連通する通路を形成されており、サブバルブと伸側および圧側のリーフバルブとが前記通路に直列に配置されている。

上記構成によれば、緩衝器の伸縮速度（ピストン速度）が低く、サブバルブが撓まない速度領域では、サブバルブの自由端の外周と円環状の弁座との間にできる隙間が狭い状態に維持される。しかし、緩衝器のピストン速度が上昇してサブバルブの自由端側の端部が撓むと、その自由端の外周にできる隙間が広くなって、ピストン速度が上昇したときの緩衝器の減衰係数が小さくなり、緩衝器の減衰力特性が速度に依存した特性となる。

また、従来の緩衝器では、高速で伸縮した場合、伸側と圧側のリーフバルブが撓んでポートを大きく開放し作動油の流れに抵抗を与えるようになり、これによって緩衝器の伸縮速度が高速域では主として伸側と圧側のリーフバルブで減衰力を発生して減衰係数を低速域の減衰係数よりも一段低下させるようにしている。

特開２０１９－１８３９２１号公報

従来の緩衝器では、サブバルブの固定端側の端部を間座で押さえており、この間座とサブバルブとが当接する当接部の自由端側の縁を支点にしてサブバルブが撓む。また、従来の緩衝器では、前述した通り、サブバルブが伸側リーフバルブと圧側リーフバルブに対して直列に設けられており、伸側室と圧側室とを行きかう作動油の全流量がサブバルブを通過する。そのため、従来の緩衝器では、サブバルブに大きな負荷がかかって限界を超えて撓んでしまうことのないように撓み量を規制するバルブストッパが設けられている。

よって、緩衝器の伸縮速度が高速域にある場合に、サブバルブの撓みがバルブストッパで規制される関係で、サブバルブにおける流路面積が伸側と圧側のリーフバルブにおける流路面積以下となってボトルネックとなってしまう。すると、従来の緩衝器の減衰力特性は、図７の破線で示したように、高速域における減衰力にサブバルブの抵抗による圧力損失分がオーバーライドされて、減衰力が過剰となってしまい、車両における乗り心地が損なわれてしまう。

そこで、本発明は、サブバルブのオーバーライドの影響を受けず車両における乗り心地を向上できる緩衝器の提供を目的とする。

上記課題を解決する緩衝器は、アウターチューブと、アウターチューブ内に移動可能に挿入されるロッドとを有して伸縮可能な緩衝器本体と、緩衝器本体内に設けられる二つの作動室を並列して連通するメイン通路とサブ通路と、メイン通路に設けられるメイン減衰力発生要素と、サブ通路に設けられるサブ減衰力発生要素とを備え、メイン減衰力発生要素がメイン通路を開閉するメインバルブのみを有し、サブ減衰力発生要素がサブ通路に直列に設けられるオリフィスとサブ通路を開閉するとともに開弁圧がメインバルブよりも低いサブバルブとを有し、伸縮速度が微低速域の場合にはサブバルブにより減衰力を発生し、伸縮速度が微低速域よりも高い低速域の場合にはオリフィスにより減衰力を発生し、伸縮速度が低速域よりも高い中高速域の場合にはメインバルブにより減衰力を発生する。このように構成された緩衝器は、サブバルブが設けられるサブ通路とメインバルブが設けられるメイン通路が二つの作動室を並列して連通しているので、サブバルブの流路面積がボトルネックとなってメインバルブに影響を与えない。

また、オリフィスを可変オリフィスとして緩衝器を構成してもよく、このように構成された緩衝器によれば、緩衝器の減衰力特性の調整と可変オリフィスの特性が減衰力特性に現れるタイミングを調整できる。さらに、オリフィスを固定オリフィスとしてもよい。また、メインバルブが環状であって外周の撓みが許容される積層リーフバルブであって、サブバルブが環状であって外周の撓みが許容される環状弁体を有し、サブバルブの撓みの支点がメインバルブの撓みの支点よりも径方向で内周側に設けられてもよい。

また、緩衝器は、アウターチューブ内に挿入されるとともにアウターチューブ内に二つの作動室とを区画する隔壁部材を備え、メイン通路が隔壁部材に設けられるメインポートで形成され、メインバルブが隔壁部材に積層されるリーフバルブとされてもよい。このように構成された緩衝器によれば、隔壁部材にメイン通路とメインバルブを集約でき、メインバルブをリーフバルブとしたことで隔壁部材と隔壁部材に組み付けられるメインバルブのトータルの全長を短くしやすくなりストローク長の確保が容易となる。

また、緩衝器は、隔壁部材を貫く軸部材を備え、サブ通路が軸部材内を通過する部分を有してもよい。このように構成された緩衝器では、サブ通路の設置が容易となる。

さらに、緩衝器は、軸部材の先端に装着されて隔壁部材を軸部材に固定するとともにサブ通路の一部が形成されるバルブホルダを備え、サブバルブがバルブホルダに保持されてよい。このように構成された緩衝器では、サブバルブの設置が容易となるだけでなく、緩衝器の組み立てが非常に簡単となる。

また、サブバルブが内周あるいは外周の一方が固定されて固定端とされ内周あるいは外周の他方を自由端として撓みが許容されるとともにサブ通路に設けられる環状弁体と、環状弁体の自由端との間に環状隙間を開けて対向する環状対向部とを備えていてもよい。このように構成された緩衝器によれば、環状弁体が撓まない状態において環状隙間でサブ通路を絞って減衰力を発揮できるとともに、外径の異なる環状弁体の交換によって減衰力特性を容易に調整できる。さらに、環状弁体と環状対向部との間の環状隙間の開口面積がオリフィスの開口面積よりも小さくてもよい。

本発明の緩衝器によれば、サブバルブのオーバーライドの影響を受けず車両における乗り心地を向上できる。

本発明の一実施の形態の緩衝器の縦断面図である。 本発明の一実施の形態の緩衝器の一部拡大断面図である。 本発明の一実施の形態の緩衝器のサブバルブの拡大断面図である。 本発明の一実施の形態の緩衝器の減衰力特性を示した図である。 本発明の一実施の形態の第一変形例の緩衝器の一部拡大断面図である。 本発明の一実施の形態の第二変形例の緩衝器の一部拡大断面図である。 従来の緩衝器の減衰力特性を示した図である。

以下、図に示した実施の形態に基づき、本発明を説明する。図１および図２に示すように、一実施の形態における緩衝器Ｄは、アウターチューブとしてのシリンダ１と、シリンダ１内に移動可能に挿入されるロッド２とを有して伸縮可能な緩衝器本体Ａと、緩衝器本体Ａ内に設けられる二つの作動室としての伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２と並列して連通するメイン通路ＭＰとサブ通路ＳＰと、メイン通路ＭＰに設けられたメイン減衰力発生要素ＭＤと、サブ通路ＳＰに設けられたサブ減衰力発生要素ＳＤとを備えている。そして、この緩衝器Ｄの場合、図示しない車両における車体と車軸との間に介装されて使用され、車体および車輪の振動を抑制する。

以下、緩衝器Ｄの各部について詳細に説明する。図１に示すように、緩衝器本体Ａは、アウターチューブとしての有底筒状のシリンダ１と、シリンダ１内に移動可能に挿入されるロッド２と、ロッド２に連結されてシリンダ１内に移動可能に挿入されるとともにシリンダ１内を作動室としての伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とに区画する隔壁部材としてのピストン３とを備えている。

そして、ロッド２の図１中上端となる基端には、ブラケット（図示せず）が設けられており、ロッド２が図外の前記ブラケットを介して車体と車軸の一方に連結される。また、シリンダ１の底部１ａにもブラケット（図示せず）が設けられており、シリンダ１が図外の前記ブラケットを介して車体と車軸の他方に連結される。

このようにして緩衝器Ｄは車体と車軸との間に介装される。そして、車両が凹凸のある路面を走行する等して車輪が車体に対して上下に振動すると、ロッド２がシリンダ１に出入りして緩衝器Ｄが伸縮するとともに、ピストン３がシリンダ１内を上下（軸方向）に移動する。

また、緩衝器本体Ａは、シリンダ１の上端を塞ぐとともに、内周にロッド２が摺動自在に挿通される環状のロッドガイド１０を備えている。よって、シリンダ１内は、密閉空間とされている。そして、そのシリンダ１内のピストン３から見てロッド２とは反対側に、フリーピストン１１が摺動自在に挿入されている。

シリンダ１内におけるフリーピストン１１の上側には液室Ｌが形成され、下側にはガス室Ｇが形成されている。さらに、液室Ｌは、ピストン３でロッド２側の伸側室Ｒ１とピストン３側の圧側室Ｒ２とに区画されており、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２には、それぞれ作動油等の液体が充填されている。その一方、ガス室Ｇには、エア、又は窒素ガス等の気体が圧縮された状態で封入されている。

そして、緩衝器Ｄの伸長時にロッド２がシリンダ１から退出し、その退出したロッド２の体積分シリンダ内容積が増加すると、フリーピストン１１がシリンダ１内を上側へ移動してガス室Ｇを拡大させる。反対に、緩衝器Ｄの収縮時にロッド２がシリンダ１内へ侵入し、その侵入したロッド２の体積分シリンダ内容積が減少すると、フリーピストン１１がシリンダ１内を下側へ移動してガス室Ｇを縮小させる。

なお、フリーピストン１１に替えて、ブラダ、又はベローズ等を利用して液室Ｌとガス室Ｇとを仕切っていてもよく、この仕切となる可動隔壁の構成は適宜変更できる。

さらに、本実施の形態では、緩衝器Ｄが片ロッド、単筒型であり、緩衝器Ｄの伸縮時にフリーピストン（可動隔壁）１１でガス室Ｇを拡大又は縮小させて、シリンダ１に出入りするロッド２の体積補償をする。しかし、この体積補償のための構成も適宜変更できる。

例えば、フリーピストン（可動隔壁）１１とガス室Ｇとを廃し、シリンダ１の外周にアウターシェルを設けて緩衝器を複筒型にする。そして、シリンダ１とアウターシェルとの間に液体を貯留するリザーバ室を形成し、このリザーバ室で体積補償をしてもよい。さらに、そのリザーバ室は、シリンダ１とは別置き型のタンク内に形成されていてもよい。また、緩衝器Ｄは、ロッド２の中央にピストン３が装着されてシリンダ１の両端からロッド２の端部がシリンダ１外に突出する両ロッド型の緩衝器として構成されてもよい。

ロッド２は、先端側に設けた小径部２ａと、小径部２ａより図２中上側の大径部２ｂとの境に設けられた段部２ｃと、小径部２ａの先端外周に設けられた螺子部２ｄと、小径部２ａの先端から開口して軸方向へ延びる縦孔２ｅと、大径部２ｂから開口して縦孔２ｅへ通じるオリフィス２ｆとを備えている。

つづいて、隔壁部材としてのピストン３は、環状であってロッド２の小径部２ａの外周に嵌合されており、ロッド２の螺子部２ｄに螺着されるバルブホルダ１２によってロッド２に固定されている。このように、本実施の形態では、ロッド２を軸部材として用いている。より詳細には、ピストン３は、環状の本体部３ａと、本体部３ａの外周に設けられてシリンダ１の内周に摺接する摺接筒３ｂと、本体部３ａの同一円周上に設けられて本体部３ａを軸方向に貫く伸側メインポート３ｃと、本体部３ａの前記伸側メインポート３ｃよりも外周側の同一円周上に設けられて本体部３ａを軸方向に貫く圧側メインポート３ｄと、本体部３ａの図２中下端の伸側メインポート３ｃと圧側メインポート３ｄとの間に設けられて伸側メインポート３ｃを取り囲む環状の伸側弁座３ｅと、本体部３ａの図２中上端に設けられて伸側メインポート３ｃを避けて圧側メインポート３ｄの開口のみをそれぞれ個別に取り囲む花弁型の圧側弁座３ｆとを備えて構成されている。そして、本実施の形態では、ピストン３に設けられた伸側メインポート３ｃと圧側メインポート３ｄとによって、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通するメイン通路ＭＰが構成されている。他方、ロッド２の内部およびオリフィス２ｆは、メイン通路ＭＰを迂回して伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通するサブ通路ＳＰの一部を形成している。

戻って、ピストン３の図２中下面には、ロッド２の小径部２ａに内周側が固定される積層リーフバルブでなる伸側メインバルブ４、伸側メインバルブ４の撓みの支点の位置を設定する環状であって伸側メインバルブ４より外径が小径な間座５および環状のスペーサ６が重ねられている。また、ピストン３の図２中上面には、ロッド２の小径部２ａに内周側が固定される積層リーフバルブでなる圧側メインバルブ７、圧側メインバルブ７の撓みの支点の位置を設定する環状であって圧側メインバルブ７より外径が小径な間座８およびバルブストッパ９が重ねられている。

そして、これらのバルブストッパ９、間座８、圧側メインバルブ７、ピストン３、伸側メインバルブ４、間座５およびスペーサ６は、順にロッド２の小径部２ａの外周に組み付けられた後、ロッド２の先端の螺子部２ｄに螺着されるバルブホルダ１２とロッド２の段部２ｃとで挟持されてロッド２に固定される。

伸側メインバルブ４は、複数の環状板を積層して構成された積層リーフバルブであって、内周が前述の通りロッド２に固定されてピストン３の図２中下端に積層されてピストン３の伸側弁座３ｅに着座している。伸側メインバルブ４は、伸側弁座３ｅに着座した状態では伸側弁座３ｅにより取り囲まれている伸側メインポート３ｃを閉塞するが、圧側メインポート３ｄの入口については閉塞しない。そして、伸側メインバルブ４は、伸側メインポート３ｃを介して正面側に作用する伸側室Ｒ１の圧力と背面側に作用する圧側室Ｒ２との差圧が開弁圧に達すると外周を撓ませて伸側弁座３ｅから離間して伸側メインポート３ｃを開放し、伸側メインポート３ｃを通過する液体の流れに抵抗を与える。本実施の形態の緩衝器Ｄでは、伸側メインバルブ４は、緩衝器Ｄの伸長時であってピストン速度が中高速域にある場合に開いて、伸側メインポート３ｃを伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ向かう液体の流れに抵抗を与える。また、伸側メインバルブ４は、伸側メインポート３ｃを伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ向かう液体の流れのみを許容する一方通行の通路に設定している。

また、伸側メインバルブ４の内周が当接する本体部３ａの当接面より伸側弁座３ｅの方が図２中下方へ突出していて、両者の高さに差（高低差）が設けられていて、伸側メインバルブ４は、ピストン３に重ねられてロッド２の外周に内周側が固定されると前記高低差によって外周が撓む。このように伸側メインバルブ４には、予め初期撓みが与えられて伸側弁座３ｅに自身が発揮する弾発力で自身を押し付けている。よって、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２との差圧による伸側メインバルブ４を撓ませる力が前述の弾発力による押し付け力に打ち勝つようになるまで伸側メインバルブ４は開弁せず、この開弁時の差圧が伸側メインバルブ４の開弁圧となる。よって、伸側メインバルブ４の開弁圧は、伸側メインバルブ４の撓み剛性と伸側メインバルブ４に与える初期撓み量によって調整できる。

他方の圧側メインバルブ７は、複数の環状板を積層して構成された積層リーフバルブであって、内周が前述の通りロッド２に固定されてピストン３の図２中上端に積層されてピストン３の圧側弁座３ｆに着座している。圧側メインバルブ７は、圧側弁座３ｆに着座した状態では圧側弁座３ｆにより取り囲まれている圧側メインポート３ｄのみを閉塞するが、伸側メインポート３ｃの入口については閉塞しない。そして、圧側メインバルブ７は、圧側メインポート３ｄを介して正面側に作用する圧側室Ｒ２の圧力と背面側に作用する伸側室Ｒ１との差圧が開弁圧に達すると外周を撓ませて圧側弁座３ｆから離間して圧側メインポート３ｄを開放し、圧側メインポート３ｄを通過する液体の流れに抵抗を与える。本実施の形態の緩衝器Ｄでは、圧側メインバルブ７は、緩衝器Ｄの収縮時であってピストン速度が中高速域にある場合に開いて、圧側メインポート３ｄを圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ向かう液体の流れに抵抗を与える。また、圧側メインバルブ７は、圧側メインポート３ｄを圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ向かう液体の流れのみを許容する一方通行の通路に設定している。なお、圧側メインバルブ７の開弁圧は、伸側メインバルブ４と同様に、圧側メインバルブ７の撓み剛性と圧側メインバルブ７に与える初期撓み量によって調整できる。

このように本実施の形態のメイン減衰力発生要素ＭＤは、メイン通路ＭＰを構成する伸側メインポート３ｃおよび圧側メインポート３ｄに設けられた伸側メインバルブ４と圧側メインバルブ７とで構成されている。

なお、伸側メインバルブ４および圧側メインバルブ７は、複数枚の環状板を積層して構成される積層リーフバルブとされているが、環状板の積層枚数は緩衝器Ｄに発生させたい減衰力に応じて任意に変更でき、１枚の環状板のみで構成されるリーフバルブとされてもよい。また、伸側メインバルブ４および圧側メインバルブ７は、リーフバルブ或いは積層リーフバルブ以外の構成のバルブとされてもよいが、薄い環状板を用いたリーフバルブ或いは積層リーフバルブとされることで緩衝器Ｄのピストン部の全長が長くならず緩衝器Ｄのストローク長を確保しやすくなるという利点を享受できる。

また、伸側メインバルブ４および圧側メインバルブ７は、間座５，８によって内周が支持されていて、間座５，８によって支持されていない外周側の撓みが許容される。よって、間座５，８の外径の設定によって、伸側メインバルブ４および圧側メインバルブ７の撓みの支点の位置を変更できる。

バルブストッパ９は、圧側メインバルブ７が大きく撓んだ際に圧側メインバルブ７の外周に当接して圧側メインバルブ７のそれ以上の撓みを規制して圧側メインバルブ７を保護する。

スペーサ６は、複数枚の環状のワッシャで構成されており、後述するバルブホルダ１２の位置を調整する。伸側メインバルブ４および圧側メインバルブ７の環状板の枚数の調整によって、伸側メインバルブ４および圧側メインバルブ７の軸方向の厚みが薄くなった場合、スペーサ６のシムの枚数の調整によって、バルブホルダ１２でバルブストッパ９、間座８、圧側メインバルブ７、ピストン３、伸側メインバルブ４、間座５およびスペーサ６に対して軸力をかけられなくなることが無いよう対処すればよい。

バルブホルダ１２は、サブ減衰力発生要素ＳＤにおけるサブバルブ１３における環状弁体１４を保持する保持軸１２ａと、保持軸１２ａの図２中上端に連なってロッド２の先端の螺子部２ｄに螺着される筒状のナット部１２ｂと、保持軸１２ａの図２中上端外周に設けたフランジ部１２ｃと、フランジ部１２ｃの図２中下端外周から垂下されるとともに下端内周に内側へ向けて突出する環状突起を有する環状部１２ｄとを備えている。また、バルブホルダ１２の最大外径は、シリンダ１の内径よりも小さく、メイン通路ＭＰによる伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２との連通を阻害しない。

また、バルブホルダ１２は、保持軸１２ａの図２中下端外周に形成される螺子部１２ｅと、保持軸１２ａの上端から開口してフランジ部１２ｃの下端に開口してナット部１２ｂ内を環状部１２ｄ内に連通する連通孔１２ｆとを備えている。

保持軸１２ａの外周には、環状のスペーサ１６、バルブストッパ１７、間座１８、サブバルブ１３における環状弁体１４および間座１９が順に組付けられている。そして、これら環状のスペーサ１６、バルブストッパ１７、間座１８、サブバルブ１３における環状弁体１４および間座１９は、保持軸１２ａの螺子部１２ｅに螺着されるナット２０とフランジ部１２ｃの付け根に形成される内周座部１２ｇとで挟持された状態で固定される。

このようにバルブホルダ１２をロッド２の螺子部２ｄに取り付けると、連通孔１２ｆがロッド２内およびロッド２に設けたオリフィス２ｆを通じて伸側室Ｒ１に連通される。また、連通孔１２ｆは、環状部１２ｄの内周を通じて圧側室Ｒ２に連通される。このように、本実施の形態の緩衝器Ｄでは、オリフィス２ｆ、ロッド２内、連通孔１２ｆおよび環状部１２ｄの内側の空隙でメイン通路ＭＰを迂回して伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通するサブ通路ＳＰを形成している。このように、メイン通路ＭＰとサブ通路ＳＰとは、並列して伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通している。

サブバルブ１３は、バルブホルダ１２の保持軸１２ａの外周に内周が固定される環状弁体１４と、バルブホルダ１２の環状部１２ｄの内周に周方向に沿って設けられた環状突起で形成される環状対向部１５とを備えている。よって、サブバルブ１３は、サブ通路ＳＰにオリフィス２ｆと直列に設けられており、サブバルブ１３とオリフィス２ｆとでサブ減衰力発生要素ＳＤを構成している。また、オリフィス２ｆは、サブ通路ＳＰのみに設けられており、メイン通路ＭＰには設けられていない。また、オリフィス２ｆは、サブ通路ＳＰに対してサブバルブ１３と直列に設けられれば良いので、設置個所はロッド２に限られず、たとえば、バルブホルダ１２の連通孔１２ｆをオリフィスとするなどバルブホルダ１２に設けてもよい。

環状弁体１４は、図３に示すように、積層された三枚のリーフバルブ１４ａ，１４ｂ，１４ｃを有して構成されていて、弾性変形できる。そして、環状弁体１４を構成する三枚のリーフバルブのうちの中央のリーフバルブ１４ｂの外径は、上下両端に位置するリーフバルブ１４ａ，１４ｃの外径よりも大きい。なお、環状弁体１４を構成するリーフバルブの枚数は、緩衝器Ｄで得たい減衰力に応じて任意に設定でき、複数でなくとも単数とされてもよい。

そして、環状弁体１４は、中央のリーフバルブ１４ｂの外周面がバルブホルダ１２に設けた環状対向部１５の内周面に対向する位置に位置決めされて保持軸１２ａに固定される。また、上端のリーフバルブ１４ａとその直上のバルブストッパ１７との間、および下端のリーフバルブ１４ｃとその直下のナット２０との間には、それぞれ間座１８，１９が介装されている。スペーサ１６は、複数の環状板で構成されており、スペーサ１６における環状板の積層枚数の調整によって、環状弁体１４のリーフバルブ１４ｂは、丁度環状対向部１５の内周面と対向するように位置決めされる。

これらの各間座１８，１９は、外径が環状弁体１４を構成する各リーフバルブ１４ａ，１４ｂ，１４ｃの外径よりも小さい環状板であり、環状弁体１４はその内周部を間座１８，１９で挟まれた状態でバルブホルダ１２の保持軸１２ａに固定されている。その一方、環状弁体１４の間座１８，１９よりも外周側は、間座１８，１９と環状弁体１４との当接部の外周縁を支点に図３中上下方へ撓んで変位できる。

このように、本実施の形態では、バルブホルダ１２に装着された環状弁体１４の内周がバルブホルダ１２の保持軸１２ａに対して動かない固定端となっており、環状弁体１４の外周側に位置する中央のリーフバルブ１４ｂの外周面が、バルブホルダ１２に設けられた環状対向部１５に対して上下方向へ動ける自由端となっている。

また、バルブホルダ１２における環状部１２ｄには、環状部１２ｄの内周の全周から径方向内側へ突出する環状突起で形成される環状対向部１５が設けられており、その環状対向部１５の内周側に環状弁体１４が配置される。そして、緩衝器Ｄの動き出しのような、ピストン速度が０（ゼロ）に近い極低速域では、環状弁体１４が撓まず、図３に示す取付初期の状態に保たれる。

このように、環状弁体１４が撓んでいない状態では、図３に示すように、環状弁体１４のリーフバルブ１４ｂは、外周面を環状対向部１５の内周面に正対させて、環状対向部１５との間に所定の環状隙間Ｐをあけて対向する。そして、本実施の形態では、正対するリーフバルブ１４ｂと環状対向部１５との間にできる環状隙間Ｐは非常に狭く、その環状隙間Ｐの開口面積は、前述のオリフィス２ｆの開口面積よりも小さい。

その一方、緩衝器Ｄの伸長時であってピストン速度が低速域、又は中高速域にある場合には、環状弁体１４の外周部が撓み支点に下側へと撓む。反対に、緩衝器Ｄの収縮時であってピストン速度が低速域、又は中高速域にある場合には、環状弁体１４の外周部が撓み支点に上側へと撓む。環状弁体１４が撓んで環状対向部１５から離間して開弁する際の伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧、つまり、サブバルブ１３の開弁圧は、伸側メインバルブ４および圧側メインバルブ７の開弁圧より低く、ピストン速度が低速域にある場合、サブバルブ１３は前述の通り開弁するが、伸側メインバルブ４および圧側メインバルブ７は開弁せず、液体はサブ通路ＳＰのみを通過することになる。

このように、環状弁体１４の外周部が上下に撓む低速域、及び高速域では、上下にずれた環状弁体１４のリーフバルブ１４ｂと環状対向部１５との間にできる環状隙間の開口面積が、オリフィス２ｆの開口面積よりも大きくなる。

また、環状弁体１４の上側に位置するバルブストッパ１７は、サブ通路ＳＰを流れる液体の流量が多くなって環状弁体１４が大きく撓むとリーフバルブ１４ｂの図３中上端面に当接して、環状弁体１４のそれ以上の図３中上方側への撓みを規制して、環状弁体１４を保護する。また、バルブストッパ１７は、環状弁体１４に対向する図３中下面の外周から内周側へ向けて形成される切欠１７ａを備えている。切欠１７ａは、バルブストッパ１７にリーフバルブ１４ｂが当接しても環状弁体１４とバルブストッパ１７とで区画される空隙を外方へ連通させて当該空隙が閉鎖空間となるのを防止している。この切欠１７ａの設置により、バルブストッパ１７にリーフバルブ１４ｂが当接して際にリーフバルブ１４ｂがバルブストッパ１７に吸着するのが防止される。よって、サブバルブ１３が最大限に開弁してから閉弁側へ動作した際に、サブバルブ１３のサブ通路ＳＰの閉じ遅れが阻止される。

さらに、環状弁体１４の下側に位置するナット２０は、サブ通路ＳＰを流れる液体の流量が多くなって環状弁体１４が大きく撓むとリーフバルブ１４ｂの図３中下端面に当接して、環状弁体１４のそれ以上の図３中上方側への撓みを規制して、環状弁体１４を保護する。よって、ナット２０は、バルブホルダ１２に環状弁体１４、スペーサ１６、バルブストッパ１７、間座１８，１９を固定する役割を果たすとともに環状弁体１４の図３中下方側の撓みを規制するバルブストッパとしても機能している。

また、ナット２０は、環状弁体１４に対向する図３中上面の外周から内周側へ向けて形成される切欠２０ａを備えている。切欠２０ａは、ナット２０にリーフバルブ１４ｂが当接しても環状弁体１４とナット２０とで区画される空隙を外方へ連通させて当該空隙が閉鎖空間となるのを防止している。この切欠２０ａの設置により、ナット２０にリーフバルブ１４ｂが当接して際にリーフバルブ１４ｂがナット２０に吸着するのが防止される。よって、サブバルブ１３が最大限に開弁してから閉弁側へ動作した際に、サブバルブ１３のサブ通路ＳＰの閉じ遅れが阻止される。

以下、本実施の形態に係る緩衝器Ｄの作動について説明する。緩衝器Ｄの伸長時には、ピストン３がシリンダ１内を上方へ移動して伸側室Ｒ１を圧縮する。緩衝器Ｄの伸長速度が微低速域にある場合、伸側室Ｒ１の圧力が上昇するものの圧側室Ｒ２の圧力との差圧が伸側メインバルブ４の開弁圧に達しないため、伸側メインバルブ４は開弁せず伸側メインポート３ｃを閉塞したまま維持する。圧側メインバルブ７は、伸側室Ｒ１の圧力を背面側から受けて圧側メインポート３ｄを閉塞する。緩衝器Ｄの伸長速度が微低速域にある場合、伸側室Ｒ１の圧力が上昇するものの圧側室Ｒ２の圧力との差圧がサブバルブ１３の開弁圧に達しないため、サブバルブ１３は閉弁状態となるが環状弁体１４と環状対向部１５との間に環状隙間Ｐが形成されている。よって、液体は、遮断されるメイン通路ＭＰを通過できないものの、サブ通路ＳＰを介して伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ移動する。液体は、サブ通路ＳＰを通過する際に、オリフィス２ｆおよび環状隙間Ｐを通過するが閉弁状態のサブバルブ１３における環状隙間Ｐの流路面積はオリフィス２ｆの流路面積よりも小さい。そのため、緩衝器Ｄの伸長速度が微低速域にある場合、緩衝器Ｄは、主としてサブバルブ１３が液体に与える抵抗によって伸長を妨げる減衰力を発生する。したがって、緩衝器Ｄの伸長速度が微低速域にある場合の緩衝器Ｄの伸側の減衰力特性（緩衝器Ｄの伸長速度に対する減衰力の特性）は、図４に示したように、減衰係数が非常に大きくピストン速度の増加に対して大きく立ち上がる特性となる。

緩衝器Ｄの伸長速度が微低速域を超えて低速域にある場合、伸側室Ｒ１の圧力が上昇するものの圧側室Ｒ２の圧力との差圧が伸側メインバルブ４の開弁圧に達しないため、伸側メインバルブ４は未だ開弁せず伸側メインポート３ｃを閉塞したまま維持する。圧側メインバルブ７は、伸側室Ｒ１の圧力を背面側から受けて圧側メインポート３ｄを閉塞する。緩衝器Ｄの伸長速度が低速域にある場合、伸側室Ｒ１の圧力と圧側室Ｒ２の圧力との差圧がサブバルブ１３の開弁圧を超えるので環状弁体１４が撓んでサブバルブ１３が開弁して環状弁体１４と環状対向部１５との間の環状隙間Ｐの流路面積が大きくなる。よって、液体は、遮断されるメイン通路ＭＰを通過できないものの、サブ通路ＳＰを介して伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ移動する。液体は、サブ通路ＳＰを通過する際に、オリフィス２ｆおよび環状隙間Ｐを通過するが開弁状態のサブバルブ１３における環状隙間Ｐの流路面積はオリフィス２ｆの流路面積よりも大きくなる。よって、緩衝器Ｄの伸長速度が低速域にある場合、緩衝器Ｄは、主としてオリフィス２ｆが液体に与える抵抗によって伸長を妨げる減衰力を発生する。したがって、緩衝器Ｄの伸長速度が微低速域にある場合の緩衝器Ｄの伸側の減衰力特性は、図４に示したように、オリフィス特有の緩衝器Ｄの伸長速度の２乗に比例する特性となるが、前記伸長速度が微低速域にある場合に比較して傾きが寝る特性となる。

さらに、緩衝器Ｄの伸長速度が低速域を超えて中高速域にある場合、伸側室Ｒ１の圧力と圧側室Ｒ２の圧力との差圧が伸側メインバルブ４の開弁圧に達して、伸側メインバルブ４が撓んで開弁して伸側メインポート３ｃを開放する。圧側メインバルブ７は、伸側室Ｒ１の圧力を背面側から受けて圧側メインポート３ｄを閉塞する。緩衝器Ｄの伸長速度が中高速域にある場合、伸側室Ｒ１の圧力と圧側室Ｒ２の圧力との差圧がサブバルブ１３の開弁圧を超えているのでサブバルブ１３が開弁して環状弁体１４と環状対向部１５との間の環状隙間Ｐの流路面積が大きくなる。液体は、サブ通路ＳＰを通過し得るがメイン通路ＭＰも開放されるので、両者を通じて伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ移動する。緩衝器Ｄの伸長速度が中高速域にある場合、伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ移動する液体の流量が多くなるので、サブ通路ＳＰのオリフィス２ｆとサブバルブ１３を通過する際に液体がうける抵抗は、伸側メインバルブ４を通過する際に液体が受ける抵抗よりも大きくなるので、液体は、サブ通路ＳＰを通過しがたくなり、伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ移動する液体の殆どは、メイン通路ＭＰを通過するようになる。よって、緩衝器Ｄの伸長速度が中高速域にある場合、緩衝器Ｄは、主として伸側メインバルブ４が液体に与える抵抗によって伸長を妨げる減衰力を発生する。したがって、緩衝器Ｄの伸長速度が中高速域にある場合の緩衝器Ｄの伸側の減衰力特性は、図４に示したように、伸側メインバルブ４の特有の緩衝器Ｄの伸長速度に比例するような特性となるが、前記伸長速度が低速域にある場合に比較して減衰係数が小さくなる特性となる。

つづいて、緩衝器Ｄの収縮時には、ピストン３がシリンダ１内を下方へ移動して圧側室Ｒ２を圧縮する。緩衝器Ｄの収縮速度が微低速域にある場合、圧側室Ｒ２の圧力が上昇するものの伸側室Ｒ１の圧力との差圧が圧側メインバルブ７の開弁圧に達しないため、圧側メインバルブ７は開弁せず圧側メインポート３ｄを閉塞したまま維持する。伸側メインバルブ４は、圧側室Ｒ２の圧力を背面側から受けて伸側メインポート３ｃを閉塞する。緩衝器Ｄの収縮速度が微低速域にある場合、圧側室Ｒ２の圧力が上昇するものの伸側室Ｒ１の圧力との差圧がサブバルブ１３の開弁圧に達しないため、サブバルブ１３は閉弁状態となるが環状弁体１４と環状対向部１５との間に環状隙間Ｐが形成されている。よって、液体は、遮断されるメイン通路ＭＰを通過できないものの、サブ通路ＳＰを介して圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ移動する。液体は、サブ通路ＳＰを通過する際に、オリフィス２ｆおよび環状隙間Ｐを通過するが閉弁状態のサブバルブ１３における環状隙間Ｐの流路面積はオリフィス２ｆの流路面積よりも小さい。そのため、緩衝器Ｄの収縮速度が微低速域にある場合、緩衝器Ｄは、主としてサブバルブ１３が液体に与える抵抗によって収縮を妨げる減衰力を発生する。したがって、緩衝器Ｄの収縮速度が微低速域にある場合の緩衝器Ｄの圧側の減衰力特性は、図４に示したように、減衰係数が非常に大きくピストン速度の増加に対して大きく立ち上がる特性となる。

緩衝器Ｄの収縮速度が微低速域を超えて低速域にある場合、圧側室Ｒ２の圧力が上昇するものの伸側室Ｒ１の圧力との差圧が圧側メインバルブ７の開弁圧に達しないため、圧側メインバルブ７は未だ開弁せず圧側メインポート３ｄを閉塞したまま維持する。伸側メインバルブ４は、圧側室Ｒ２の圧力を背面側から受けて伸側メインポート３ｃを閉塞する。緩衝器Ｄの収縮速度が低速域にある場合、圧側室Ｒ２の圧力と伸側室Ｒ１の圧力との差圧がサブバルブ１３の開弁圧を超えるので環状弁体１４が撓んでサブバルブ１３が開弁して環状弁体１４と環状対向部１５との間の環状隙間Ｐの流路面積が大きくなる。よって、液体は、遮断されるメイン通路ＭＰを通過できないものの、サブ通路ＳＰを介して圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ移動する。液体は、サブ通路ＳＰを通過する際に、オリフィス２ｆおよび環状隙間Ｐを通過するが開弁状態のサブバルブ１３における環状隙間Ｐの流路面積はオリフィス２ｆの流路面積よりも大きくなる。よって、緩衝器Ｄの収縮速度が低速域にある場合、緩衝器Ｄは、主としてオリフィス２ｆが液体に与える抵抗によって収縮を妨げる減衰力を発生する。したがって、緩衝器Ｄの収縮速度が低速域にある場合の緩衝器Ｄの圧側の減衰力特性は、図４に示したように、オリフィス特有の緩衝器Ｄの収縮速度の２乗に比例する特性となるが、前記収縮速度が微低速域にある場合に比較して傾きが寝る特性となる。

さらに、緩衝器Ｄの収縮速度が低速域を超えて中高速域にある場合、圧側室Ｒ２の圧力と伸側室Ｒ１の圧力との差圧が圧側メインバルブ７の開弁圧に達して、圧側メインバルブ７が撓んで開弁して圧側メインポート３ｄを開放する。伸側メインバルブ４は、圧側室Ｒ２の圧力を背面側から受けて伸側メインポート３ｃを閉塞する。緩衝器Ｄの収縮速度が中高速域にある場合、圧側室Ｒ２の圧力と伸側室Ｒ１の圧力との差圧がサブバルブ１３の開弁圧を超えているのでサブバルブ１３が開弁して環状弁体１４と環状対向部１５との間の環状隙間Ｐの流路面積が大きくなる。液体は、サブ通路ＳＰを通過し得るがメイン通路ＭＰも開放されるので、両者を通じて圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ移動する。緩衝器Ｄの収縮速度が中高速域にある場合、圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ移動する液体の流量が多くなるので、サブ通路ＳＰのオリフィス２ｆとサブバルブ１３を通過する際に液体がうける抵抗は、圧側メインバルブ７を通過する際に液体が受ける抵抗よりも大きくなるので、液体は、サブ通路ＳＰを通過しがたくなり、圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ移動する液体の殆どは、メイン通路ＭＰを通過するようになる。よって、緩衝器Ｄの収縮速度が中高速域にある場合、緩衝器Ｄは、主として圧側メインバルブ７が液体に与える抵抗によって収縮を妨げる減衰力を発生する。したがって、緩衝器Ｄの収縮速度が中高速域にある場合の緩衝器Ｄの圧側の減衰力特性は、図４に示したように、圧側メインバルブ７の特有の緩衝器Ｄの収縮速度に比例するような特性となるが、前記収縮速度が低速域にある場合に比較して減衰係数が小さくなる特性となる。

ここで、本実施の形態の緩衝器Ｄでは、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを並列して連通するメイン通路ＭＰとサブ通路ＳＰと、メイン通路ＭＰにおけるメイン減衰力発生要素ＭＤとサブ通路ＳＰに設けられるサブ減衰力発生要素ＳＤとを備え、メイン減衰力発生要素ＭＤがメイン通路ＭＰを開閉するメインバルブとしての伸側メインバルブ４と圧側メインバルブ７のみを有し、サブ減衰力発生要素ＳＤがサブ通路ＳＰに直列に設けられるオリフィス２ｆとサブ通路ＳＰを開閉するとともに開弁圧がメインバルブとしての伸側メインバルブ４と圧側メインバルブ７よりも低いサブバルブ１３とを有して構成されている。このように構成された緩衝器Ｄでは、オリフィス２ｆとサブバルブ１３が設けられるサブ通路ＳＰとメインバルブとしての伸側メインバルブ４と圧側メインバルブ７のみを有するメイン通路ＭＰとが並列して伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通しているので、サブバルブ１３がバルブストッパ１７或いはナット２０によって撓みが規制されてもメイン通路ＭＰを通過する液体の流れに対して影響を与えない。つまり、本実施の形態の緩衝器Ｄでは、サブバルブ１３が流路面積を最小に制限するボトルネックとなることがない。したがって、緩衝器Ｄの伸縮速度が高速域に達しても、ピストン３によって圧縮される伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２の液体の多くはメイン通路ＭＰを流れるので、サブバルブ１３による圧力損失が伸側メインバルブ（メインバルブ）４或いは圧側メインバルブ（メインバルブ）７における圧力損失に加わって、減衰力が過剰となるオーバーライドを抑制できる。

なお、このように本実施の形態の緩衝器Ｄでは、主としてサブバルブ１３で減衰力を発生する速度域を微低速域とし、主としてオリフィス２ｆで減衰力を発生する速度域を低速域とし、主として伸側メインバルブ４および圧側メインバルブ７で減衰力を発生する速度域を中高速域としている。なお、微低速、低速および中高速の区分する速度については設計者が任意に設定できる。

以上のように、緩衝器Ｄは、シリンダ（アウターチューブ）１と、シリンダ（アウターチューブ）１内に移動可能に挿入されるロッド２とを有して伸縮可能な緩衝器本体Ａと、緩衝器本体Ａ内に設けられる伸側室（作動室）Ｒ１と圧側室（作動室）Ｒ２とを並列して連通するメイン通路ＭＰとサブ通路ＳＰと、メイン通路ＭＰに設けられるメイン減衰力発生要素ＭＤと、サブ通路ＳＰに設けられるサブ減衰力発生要素ＳＤとを備え、メイン減衰力発生要素ＭＤは、メイン通路ＭＰを開閉する伸側メインバルブ（メインバルブ）４および圧側メインバルブ（メインバルブ）７のみを有し、サブ減衰力発生要素ＳＤは、サブ通路ＳＰに直列に設けられるオリフィス２ｆとサブ通路ＳＰを開閉するとともに開弁圧が伸側メインバルブ（メインバルブ）４および圧側メインバルブ（メインバルブ）７よりも低いサブバルブ１３とを備えている。このように構成された緩衝器Ｄでは、サブバルブ１３が設けられるサブ通路ＳＰと伸側メインバルブ（メインバルブ）４および圧側メインバルブ（メインバルブ）７が設けられるメイン通路ＭＰが伸側室（作動室）Ｒ１と圧側室（作動室）Ｒ２とを並列して連通しているので、サブバルブ１３の流路面積がボトルネックとなって伸側メインバルブ（メインバルブ）４および圧側メインバルブ（メインバルブ）７に影響を与えない。よって、本実施の形態の緩衝器Ｄによれば、緩衝器Ｄの伸縮速度が高速域に達しても伸側メインバルブ（メインバルブ）４および圧側メインバルブ（メインバルブ）７の特性にサブバルブ１３の特性がオーバーライドして減衰力が過剰となる現象が発生せず、車両における乗心地を向上できる。

また、本実施の形態の緩衝器Ｄは、メイン通路ＭＰにおける伸側メインバルブ（メインバルブ）４および圧側メインバルブ（メインバルブ）７の開弁圧よりもメイン通路ＭＰに並列されるサブ通路ＳＰのサブバルブ１３の開弁圧が低く、サブ通路ＳＰのみにオリフィス２ｆを備えているので、緩衝器Ｄの微低速域、低速域および中高速域の減衰力特性を、対応するサブバルブ１３、オリフィス２ｆおよび伸側メインバルブ（メインバルブ）４および圧側メインバルブ（メインバルブ）７の特性で設定できる。よって、本実施の形態の緩衝器Ｄによれば、減衰力特性を細かく設定できる。

また、本実施の形態の緩衝器Ｄは、シリンダ（アウターチューブ）１内に挿入されるとともにシリンダ（アウターチューブ）１内に伸側室（作動室）Ｒ１と圧側室（作動室）Ｒ２とを区画するピストン（隔壁部材）３を備え、メイン通路ＭＰがピストン（隔壁部材）３に設けられる伸側メインポート（メインポート）３ｃおよび圧側メインポート（メインポート）３ｄで形成され、伸側メインバルブ（メインバルブ）４および圧側メインバルブ（メインバルブ）７がピストン（隔壁部材）３に積層されるリーフバルブとされている。このように構成された緩衝器Ｄによれば、ピストン（隔壁部材）３にメイン通路ＭＰと伸側メインバルブ（メインバルブ）４および圧側メインバルブ（メインバルブ）７を集約でき、伸側メインバルブ（メインバルブ）４および圧側メインバルブ（メインバルブ）７をリーフバルブとしたことでピストン（隔壁部材）３とピストン（隔壁部材）３に組み付けられる伸側メインバルブ（メインバルブ）４および圧側メインバルブ（メインバルブ）７のトータルの全長を短くしやすくなりストローク長の確保が容易となる。

また、本実施の形態の緩衝器Ｄでは、ピストン（隔壁部材）３を貫くロッド（軸部材）２を備え、サブ通路ＳＰがロッド（軸部材）２内を通過する部分を有している。このように構成された緩衝器Ｄでは、二つの作動室を伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とする場合において、ピストン（隔壁部材）３にメイン通路ＭＰと伸側メインバルブ（メインバルブ）４および圧側メインバルブ（メインバルブ）７を集約しつつ、ロッド（軸部材）２内にメイン通路ＭＰを迂回するサブ通路ＳＰの一部が形成されるので、サブ通路ＳＰの設置が容易となる。

なお、メインバルブとしての伸側メインバルブ４および圧側メインバルブ７と、とサブバルブ１３については、リーフバルブ以外にも開弁圧の設定が可能な開閉型のバルブであってもよい。

さらに、本実施の形態の緩衝器Ｄでは、ロッド（軸部材）２の先端に装着されてピストン（隔壁部材）３をロッド（軸部材）２に固定するとともにサブ通路ＳＰの一部が形成されるバルブホルダ１２を備え、サブバルブ１３がバルブホルダ１２に保持されている。このように構成された緩衝器Ｄでは、バルブホルダ１２に予めサブバルブ１３をアッセンブリ化でき、バルブホルダ１２をロッド（軸部材）２にピストン（隔壁部材）３を固定するナットとしても利用できる。よって、このように構成された緩衝器Ｄによれば、サブバルブ１３の設置が容易となるだけでなく、緩衝器Ｄの組み立てが非常に簡単となる。

なお、本実施の形態では、サブバルブ１３は、環状弁体１４が内周固定で外周側の撓みが許容されており、外周の環状対向部１５に対向している構造となっているが、サブバルブの環状弁体を外周固定にして内周側の撓みを可能として、この環状弁体の内周に環状弁座を対向させる構造を備えていてもよい。

そして、本実施の形態の緩衝器Ｄでは、サブバルブ１３は、内周あるいは外周の一方が固定されて固定端とされ内周あるいは外周の他方を自由端として撓みが許容されるとともにサブ通路ＳＰに設けられる環状弁体１４と、環状弁体１４の自由端との間に環状隙間Ｐを開けて対向する環状対向部１５とを備えている。このように構成された緩衝器Ｄによれば、環状弁体１４が撓まない状態において環状隙間Ｐでサブ通路ＳＰを絞って減衰力を発揮でき、伸縮速度が極低速域における減衰力を発生できるとともに、環状弁体１４の外径の大きさで環状隙間Ｐの開口面積の調整できるから、外径の異なる環状弁体１４の付け替えによって減衰力特性を容易に調整できる。

また、図２に示したところでは、オリフィス２ｆを固定オリフィスとしていたが、図５に示した一実施の形態の第一変形例の緩衝器Ｄ１のように、サブ通路ＳＰに設けられるオリフィスを可変オリフィスとしてもよい。具体的には、図５に示すように、緩衝器Ｄ１は、緩衝器Ｄの構成から以下のように変更した構成を備えればよい。緩衝器Ｄ１は、オリフィス２ｆの代わりにロッド２の大径部２ｂの側方からロッド２内へ通じる横孔２ｇを備えるとともに、ロッド２内であって横孔２ｇよりも図５中下方に挿入されて固定される環状の弁座部材２２と、ロッド２内に収容されるとともに弁座部材２２に遠近可能なニードル２３とを備えている。そして、ニードル２３が弁座部材２２に対して遠近することでニードル２３と弁座部材２２との間の流路面積を変更可能となっており、ニードル２３と弁座部材２２とで可変オリフィスＶＯを形成している。また、ニードル２３は、ロッド２の上端からロッド２内に挿入されるコントロールロッド２４に連結されており、コントロールロッド２４の操作によって弁座部材２２に対して遠近して弁座部材２２との軸方向距離を変化させる。なお、コントロールロッド２４は、図示しないモータや直動のアクチュエータによって駆動されてもよいし、手動によって操作されるものであってもよい。このように構成された緩衝器Ｄ１は、可変オリフィスＶＯの流路面積の変更で、緩衝器Ｄ１の減衰力特性の調整と可変オリフィスＶＯの特性が前記減衰力特性に現れるタイミングを調整が可能となる。

また、図１に示したところでは、軸部材をロッド２とし、隔壁部材をピストン３として、二つの作動室を伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２としているが、図６に示した複筒型の緩衝器Ｄ２のように、圧側室Ｒ４とリザーバＲとを仕切るバルブケース３０を隔壁部材として、軸部材をバルブケース３０にメインバルブ３１を固定するためのガイドロッド３２とし、二つの作動室を圧側室Ｒ２とリザーバＲとしてもよい。

緩衝器Ｄ２は、シリンダ３４と、シリンダ３４の外周を覆うとともにシリンダ３４との間にリザーバＲを形成する有底筒状のアウターチューブ３５と、シリンダ３４内に移動可能に挿入されるロッド３６とを備えた緩衝器本体Ａ１と、ロッド３６に連結されてシリンダ３４内に移動可能に挿入されてシリンダ３４内を伸側室Ｒ３と圧側室Ｒ４とに区画するピストン３７と、シリンダ３４の図６中下端に嵌合するとともにアウターチューブ３５の底部との間で挟持されるとともにアウターチューブ３５内にリザーバＲと圧側室Ｒ４とを区画する隔壁部材としてのバルブケース３０と、バルブケース３０に設けたメインポートとしての排出ポート３０ｃと、排出ポート３０ｃを開閉するメインバルブ３１と、バルブケース３０を貫く軸部材してのガイドロッド３２とを備えている。

シリンダ３４とアウターチューブ３５の上端は、符示しない環状であって内周にロッド３６が挿通されるロッドガイドによって閉塞されており、シリンダ３４およびアウターチューブ３５内は、密閉空間とされている。

ピストン３７は、シリンダ３４内を液体が充填される伸側室Ｒ３と圧側室Ｒ４とに区画するとともに、伸側室Ｒ３と圧側室Ｒ４とを連通する通路３７ａ，３７ｂと、通路３７ａの途中に設けられて伸側室Ｒ３から圧側室Ｒ４へ向かう液体の流れのみを許容するとともに液体の流れに抵抗を与える減衰バルブ３７ｃと、通路３７ｂの途中に設けられて圧側室Ｒ４から伸側室Ｒ３へ向かう液体の流れのみを許容するとともに液体の流れに抵抗を与える減衰バルブ３７ｄとを備えている。

バルブケース３０は、シリンダ３４の下端に嵌合されて、圧側室Ｒ４とシリンダ３４とアウターチューブ３５との間に形成されるリザーバＲとを区画している。このように本実施の形態の緩衝器Ｄ２では、アウターチューブ３５内の圧側室Ｒ４とリザーバＲとを作動室とし、これらを区画するバルブケース３０を隔壁部材としている。

詳細には、バルブケース３０は、環状であって、シリンダ３４の図６中下端に嵌合される本体部３０ａと、本体部３０ａの下端外周から下方へ向けて延びる環状の脚部３０ｂと、本体部３０ａの同一円周上に設けられて本体部３０ａを軸方向に貫くメインポートとしての排出ポート３０ｃと、本体部３０ａの排出ポート３０ｃよりも外周側の同一円周上に設けられて本体部３０ａを軸方向に貫く吸込ポート３０ｄとを備えて構成されている。そして、本実施の形態では、バルブケース３０に設けられた排出ポート３０ｃによって、作動室としての圧側室Ｒ４と作動室としてのリザーバＲとを連通するメイン通路ＭＰとしてのメインポートを形成している。また、バルブケース３０は、脚部３０ｂにシリンダ３４とアウターチューブ３５との間の環状隙間と脚部３０ｂ内とを連通する切欠３０ｅが設けられており、メインポートによる圧側室Ｒ４とリザーバＲとの連通を妨げないようになっている。

また、バルブケース３０の内周には、軸部材としてのガイドロッド３２が挿通されている。ガイドロッド３２は、バルブケース３０内に挿入される筒状の軸部３２ａと、軸部３２ａの先端外周に設けられた螺子部３２ｂと、軸部３２ａの基端外周に設けられたフランジ部３２ｃとを備えている。また、軸部３２ａ内の途中には、オリフィス３２ｄが設置されている。

バルブケース３０の図６中下端には、排出ポート３０ｃを開閉する環状の積層リーフバルブでなるメインバルブ３１が重ねられており、バルブケース３０の図６中上端には、吸込ポート３０ｄを開閉する環状のチェックバルブ３３が重ねられている。これらのメインバルブ３１、バルブケース３０およびチェックバルブ３３は、ガイドロッド３２の軸部３２ａの外周に順番に組み付けられるとともに、螺子部３２ｂに螺着されるバルブホルダ１２とフランジ部３２ｃとで挟持されてガイドロッド３２に固定されている。バルブホルダ１２は、緩衝器Ｄにおけるバルブホルダと同一部品であって、サブバルブ１３を保持するとともに、隔壁部材としてのバルブケース３０を軸部材としてのガイドロッド３２に固定する役割も果たしている。

メインバルブ３１は、複数の環状板を積層して構成された積層リーフバルブであって、内周が前述の通りガイドロッド３２に固定されてバルブケース３０の図６中下端に積層されてバルブケース３０の図６中下端に設けられて排出ポート３０ｃを取り囲む弁座３０ｆに着座している。メインバルブ３１は、弁座３０ｆに着座した状態では弁座３０ｆにより取り囲まれている排出ポート３０ｃのみを閉塞し、吸込ポート３０ｄの入口については閉塞しない。そして、メインバルブ３１は、排出ポート３０ｃを介して正面側に作用する圧側室Ｒ４の圧力と背面側に作用するリザーバＲとの差圧が開弁圧に達すると外周を撓ませて弁座３０ｆから離間して排出ポート３０ｃを開放し、排出ポート３０ｃを通過する液体の流れに抵抗を与える。本実施の形態の緩衝器Ｄ２では、メインバルブ３１は、緩衝器Ｄの収縮時であってピストン速度が中高速域にある場合に開いて、排出ポート３０ｃを圧側室Ｒ４からリザーバＲへ向かう液体の流れに抵抗を与える。また、メインバルブ３１は、排出ポート３０ｃを圧側室Ｒ４からリザーバＲへ向かう液体の流れのみを許容する一方通行の通路に設定している。このように本実施の形態の緩衝器Ｄ２におけるメイン減衰力発生要素ＭＤは、メイン通路ＭＰを構成する排出ポート３０ｃに設けられたメインバルブ３１で構成されており、オリフィスを備えていない。

なお、メインバルブ３１の開弁圧の設定は、緩衝器Ｄと同様にメインバルブ３１の撓み剛性と初期撓み量によって調整でき、撓みの支点の位置の調整についてはメインバルブ３１の背面側に積層される間座４０の外径の変更で行うことができる。また、メインバルブ３１の最大撓み量の規制のためのバルブストッパを設けてもよいし、ガイドロッド３２のフランジ部３２ｃをメインバルブ３１のバルブストッパとして用いてもよい。

また、チェックバルブ３３は、環状板で構成されており、内周が前述の通りガイドロッド３２に固定されてバルブケース３０の図６中上面に積層されてバルブケース３０の図６中上端に設けられて吸込ポート３０ｄを取り囲む弁座３０ｇに着座している。チェックバルブ３３は、弁座３０ｇに着座した状態では弁座３０ｇにより取り囲まれている吸込ポート３０ｄのみを閉塞する。なお、チェックバルブ３３は、排出ポート３０ｃに対向する位置に透孔３３ａを備えており、バルブケース３０の図６中上面に当接した状態でも排出ポート３０ｃを閉塞することはない。そして、チェックバルブ３３は、リザーバＲの圧力よりも圧側室Ｒ４の圧力が低下すると撓んで吸込ポート３０ｄを開放し、吸込ポート３０ｄを介してリザーバＲから圧側室Ｒ４へ移動する液体の流れを許容する。このように、チェックバルブ３３は、吸込ポート３０ｄをリザーバＲから圧側室Ｒ４へ向かう液体の流れのみを許容する一方通行の通路に設定している。

そして、前述のようにバルブホルダ１２がガイドロッド３２に螺着されると、軸部３２ａ内がバルブホルダ１２の連通孔１２ｆに対向し、軸部３２ａ内が連通孔１２ｆを通じて圧側室Ｒ４に連通される。また、軸部３２ａの図６中下端は、リザーバＲに望んでいるので、バルブホルダ１２の環状部１２ｄ内、連通孔１２ｆおよび軸部３２ａ内を通じて圧側室Ｒ４とリザーバＲとが連通されている。よって、軸部３２ａおよびバルブホルダ１２は、メイン通路ＭＰに並列して圧側室Ｒ４とリザーバＲと連通するサブ通路ＳＰを形成している。

バルブホルダ１２およびサブバルブ１３は、緩衝器Ｄと同様の構成とされている。よって、サブバルブ１３は、環状弁体１４とバルブホルダ１２に設けた環状対向部１５とで構成されている。そして、環状弁体１４は、スペーサ１６、バルブストッパ１７、間座１８、および間座１９とともに保持軸１２ａの外周に組み付けられた状態で、螺子部１２ｅに螺着されるナット２０とフランジ部１２ｃの付け根に形成される内周座部１２ｇとで挟持されてバルブホルダ１２に固定される。よって、緩衝器Ｄ２にあっても、二つの作動室である圧側室Ｒ４とリザーバＲとが並列されるメイン通路ＭＰとサブ通路ＳＰによって連通されており、メイン通路ＭＰを形成するメインポートである排出ポート３０ｃにメインバルブ３１が設けられ、サブ通路ＳＰにサブ減衰力発生要素ＳＤとしてのオリフィス３２ｄおよびサブバルブ１３が直列に設けられている。そして、メインバルブ３１の開弁圧は、サブバルブ１３の開弁圧よりも大きくなるように設定される。

そして、環状弁体１４が撓んでいない状態における環状隙間Ｐの開口面積は、前述のオリフィス３２ｄの開口面積よりも小さい。緩衝器Ｄ２の収縮時であってピストン速度が低速域、又は中高速域にある場合には、環状弁体１４が撓んで環状隙間Ｐの開口面積がオリフィス３２ｄよりも大きくなる。サブバルブ１３の開弁圧は、メインバルブ３１の開弁圧より低く、緩衝器Ｄ２の収縮時におけるピストン速度が低速域にある場合、サブバルブ１３は前述の通り開弁するが、メインバルブ３１は開弁せず、液体はサブ通路ＳＰのみを通過することになる。

このように構成された緩衝器Ｄ２の伸長時には、ピストン３７がシリンダ３４内を上方へ移動して伸側室Ｒ３を圧縮する。液体は、圧縮される伸側室Ｒ３からピストン３７の通路３７ａおよび減衰バルブ３７ｃを通過して拡大される圧側室Ｒ４へ移動する。ロッド３６のシリンダ３４からの退出によって、ロッド３６がシリンダ３４から退出した体積分の液体がシリンダ３４内で不足するが、不足分の液体は、チェックバルブ３３が開弁してリザーバＲから吸込ポート３０ｄを通じて圧側室Ｒ４へ供給される。よって、緩衝器Ｄ２は、伸長時に減衰バルブ３７ｃによって伸長を妨げる減衰力を発生する。

これに対して、緩衝器Ｄ２の収縮時には、ピストン３７がシリンダ３４内を下方へ移動して圧側室Ｒ４を圧縮する。液体は、圧縮される圧側室Ｒ４からピストン３７の通路３７ｂおよび減衰バルブ３７ｄを通過して拡大される伸側室Ｒ３へ移動する。緩衝器Ｄ２が収縮する場合、ロッド３６がシリンダ３４内へ侵入するため、ロッド３６がシリンダ３４内へ侵入した体積分の液体がシリンダ３４内で過剰となり、過剰分の液体は、メイン通路ＭＰ或いはサブ通路ＳＰを介してリザーバＲへ移動する。緩衝器Ｄ２の収縮速度が微低速域にある場合、圧側室Ｒ４の圧力が上昇するもののリザーバＲの圧力との差圧がメインバルブ３１の開弁圧に達しないため、液体はメイン通路ＭＰを通過できない。他方、緩衝器Ｄ２の収縮速度が微低速域にある場合、圧側室Ｒ４の圧力が上昇するもののリザーバＲの圧力との差圧がサブバルブ１３の開弁圧に達しないため、サブバルブ１３も閉弁状態となるが、液体は、サブバルブ１３における環状隙間Ｐを通過し得る。よって、液体は、遮断されるメイン通路ＭＰを通過できないもののサブ通路ＳＰを介して圧側室Ｒ４からリザーバＲへ移動する。液体がサブ通路ＳＰを通過する際に、オリフィス３２ｄおよび環状隙間Ｐを通過するが閉弁状態のサブバルブ１３における環状隙間Ｐの流路面積はオリフィス３２ｄの流路面積よりも小さい。また、減衰バルブ３７ｄを通過して圧側室Ｒ４から伸側室Ｒ３へ向かう液体は、減衰バルブ３７ｄから抵抗を受けるため、圧側室Ｒ４の圧力は、伸側室Ｒ３の圧力よりも高くなる。そのため、緩衝器Ｄ２の収縮速度が微低速域にある場合、緩衝器Ｄ２は、主としてサブバルブ１３および減衰バルブ３７ｄが液体に与える抵抗によって減衰力を発生する。したがって、緩衝器Ｄ２の収縮速度が微低速域にある場合の緩衝器Ｄ２の圧側の減衰力特性は、減衰係数が非常に大きくピストン速度の増加に対して大きく立ち上がる特性となる。

緩衝器Ｄ２の収縮速度が微低速域を超えて低速域にある場合、圧側室Ｒ４の圧力が上昇するもののリザーバＲの圧力との差圧がメインバルブ３１の開弁圧に達しないため、メインバルブ３１は未だ開弁せず排出ポート３０ｃを閉塞したまま維持する。緩衝器Ｄ２の収縮速度が低速域にある場合、圧側室Ｒ４の圧力とリザーバＲの圧力との差圧がサブバルブ１３の開弁圧を超えるので環状弁体１４が撓んでサブバルブ１３が開弁して環状弁体１４と環状対向部１５との間の環状隙間Ｐの流路面積が大きくなる。よって、液体は、遮断されるメイン通路ＭＰを通過できないものの、サブ通路ＳＰを介して圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ移動する。液体は、サブ通路ＳＰを通過する際に、オリフィス３２ｄおよび環状隙間Ｐを通過するが開弁状態のサブバルブ１３における環状隙間Ｐの流路面積はオリフィス３２ｄの流路面積よりも大きくなる。また、減衰バルブ３７ｄを通過して圧側室Ｒ４から伸側室Ｒ３へ向かう液体は、減衰バルブ３７ｄから抵抗を受けるため、圧側室Ｒ４の圧力は、伸側室Ｒ３の圧力よりも高くなる。よって、緩衝器Ｄ２の収縮速度が低速域にある場合、緩衝器Ｄ２は、主としてオリフィス３２ｄおよび減衰バルブ３７ｄが液体に与える抵抗によって減衰力を発生する。したがって、緩衝器Ｄ２の収縮速度が低速域にある場合の緩衝器Ｄ２の圧側の減衰力特性は、オリフィス特有の緩衝器Ｄ２の収縮速度の２乗に比例する特性となるが、前記収縮速度が微低速域にある場合に比較して傾きが寝る特性となる。

さらに、緩衝器Ｄ２の収縮速度が低速域を超えて中高速域にある場合、圧側室Ｒ４の圧力とリザーバＲの圧力との差圧がメインバルブ３１の開弁圧に達して、メインバルブ３１が撓んで開弁して排出ポート３０ｃを開放する。緩衝器Ｄ２の収縮速度が中高速域にある場合、サブバルブ１３も開弁する。よって、液体は、サブ通路ＳＰを通過し得るがメイン通路ＭＰも開放されるので、両者を通じて圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ移動する。緩衝器Ｄ２の収縮速度が中高速域にある場合、圧側室Ｒ４からリザーバＲへ移動する液体の流量が多くなるので、サブ通路ＳＰのオリフィス３２ｄとサブバルブ１３を通過する際に液体がうける抵抗は、圧側メインバルブ７を通過する際に液体が受ける抵抗よりも大きくなるので、液体は、サブ通路ＳＰを通過しがたくなり、圧側室Ｒ４からリザーバＲへ移動する液体の殆どは、メイン通路ＭＰを通過するようになる。また、減衰バルブ３７ｄを通過して圧側室Ｒ４から伸側室Ｒ３へ向かう液体は、減衰バルブ３７ｄから抵抗を受けるため、圧側室Ｒ４の圧力は、伸側室Ｒ３の圧力よりも高くなる。よって、緩衝器Ｄ２の伸長速度が中高速域にある場合、緩衝器Ｄ２は、主としてメインバルブ３１および減衰バルブ３７ｄが液体に与える抵抗によって減衰力を発生する。したがって、緩衝器Ｄ２の収縮速度が中高速域にある場合の緩衝器Ｄ２の圧側の減衰力特性は、メインバルブ３１の特有の緩衝器Ｄ２の収縮速度に比例するような特性となるが、前記収縮速度が低速域にある場合に比較して減衰係数が小さくなる特性となる。なお、減衰バルブ３７ｄに代えて、通路３７ｂに圧側室Ｒ４から伸側室Ｒ３へ向かう液体の流れのみを許容するチェックバルブを設けてもよい。チェックバルブは、液体の流れに歩トンと抵抗を与えないため、緩衝器Ｄ２の減衰力に寄与しない。よって、減衰バルブ３７ｄに代えてチェックバルブを設ける場合、緩衝器Ｄ２は、収縮速度が微低速域にある際には主としてサブバルブ１３によって、収縮速度が低速域にある際には主としてオリフィス３２ｄによって、収縮速度が中高速域にある際には主としてメインバルブ３１によって、それぞれ減衰力を発生する。

このように、本実施の形態の緩衝器Ｄ２は、圧側室Ｒ４とリザーバＲとを並列して連通するメイン通路ＭＰとサブ通路ＳＰと、メイン通路ＭＰに設けられるメイン減衰力発生要素ＭＤと、サブ通路ＳＰに設けられるサブ減衰力発生要素ＳＤとを備え、メイン減衰力発生要素ＭＤがメイン通路ＭＰを開閉するメインバルブ３１のみを有し、サブ減衰力発生要素ＳＤがサブ通路ＳＰに直列に設けられるオリフィス３２ｄとサブ通路ＳＰを開閉するとともに開弁圧がメインバルブ３１よりも低いサブバルブ１３とを有して構成されている。このように構成された緩衝器Ｄ２では、オリフィス３２ｄとサブバルブ１３が設けられるサブ通路ＳＰとメインバルブとしてのメインバルブ３１のみを有するメイン通路ＭＰとが並列して圧側室Ｒ２とリザーバＲとを連通しているので、サブバルブ１３がバルブストッパ１７或いはナット２０によって撓みが規制されてもメイン通路ＭＰを通過する液体の流れに対して影響を与えない。つまり、本実施の形態の緩衝器Ｄ２では、サブバルブ１３が流路面積を最小に制限するボトルネックとなることがない。したがって、緩衝器Ｄ２の収縮速度が高速域に達しても、ピストン３によって圧縮される圧側室Ｒ４の液体の多くはメイン通路ＭＰを流れるので、サブバルブ１３による圧力損失がメインバルブ３１における圧力損失に加わって、減衰力が過剰となるオーバーライドを抑制できる。

以上のように、メイン通路ＭＰとサブ通路ＳＰは、アウターチューブ１，３５内の伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通してもよいし、圧側室Ｒ４とリザーバＲとを連通してもよい。また、緩衝器Ｄ２のロッド３６およびピストン３７の代わりに、緩衝器Ｄのロッド２、ピストン３、伸側メインバルブ４、圧側メインバルブ７、バルブホルダ１２およびサブバルブ１３を適用して、ピストン側とバルブケース側にそれぞれメイン通路ＭＰとサブ通路ＳＰ、メイン減衰力発生要素ＭＤおよびサブ減衰力発生要素ＳＤを設ける構成も採用可能である。また、作動室を伸側室とリザーバとして、伸側室とリザーバとをメイン通路とサブ通路とで並列して連通させて、メイン通路にメイン減衰力発生要素を設けて、サブ通路にサブ減衰力発生要素を設けてもよい。

なお、サブバルブ１３は、前述したところでは、環状弁体１４と、環状弁体１４に対して環状隙間Ｐを開けて対向する環状対向部１５とを備えて構成されているが、これに代えて、図示はしないが、径の異なる内側弁座と外側弁座と、内側弁座に一端面の内周側を着座させるとともに外側弁座に他端面の外周側を着座させる環状の内外両開きのリーフバルブとでなるドカルボンバルブとされてもよい。このようにサブバルブ１３をドカルボンバルブとする場合、伸側室Ｒ１（圧側室Ｒ４）から圧側室Ｒ２（リザーバＲ）へ向かう液体の流れに対してはリーフバルブが内周或いは外周の一方を撓ませてサブ通路ＳＰを開き、圧側室Ｒ２（リザーバＲ）から伸側室Ｒ１（圧側室Ｒ４）へ向かう液体の流れに対してはリーフバルブが内周或いは外周の他方を撓ませてサブ通路ＳＰを開いて、液体の流れに抵抗を与えることができる。

以上、本発明の好ましい実施の形態を詳細に説明したが、特許請求の範囲から逸脱しない限り、改造、変形、及び変更が可能である。

１・・・シリンダ（アウターチューブ）、２・・・ロッド（軸部材）、２ｆ，３２ｄ・・・オリフィス、３・・・ピストン（隔壁部材）、３ｃ・・・伸側メインポート（メインポート）、３ｄ・・・圧側メインポート(メインポート)、４・・・伸側メインバルブ（メインバルブ）、７・・・圧側メインバルブ（メインバルブ）、１２・・・バルブホルダ、１３・・・サブバルブ、１４・・・環状弁体、１５・・・環状対向部、３０・・・バルブケース（隔壁部材）、３１・・・メインバルブ、３２・・・ガイドロッド（軸部材）、３５・・・アウターチューブ、Ａ，Ａ１・・・緩衝器本体、Ｄ，Ｄ１，Ｄ２・・・緩衝器、ＭＤ・・・メイン減衰力発生要素、ＭＰ・・・メイン通路、Ｒ１・・・伸側室（作動室）、Ｒ２・・・圧側室（作動室）、Ｒ４・・・ＳＤ・・・サブ減衰力発生要素、ＳＰ・・・サブ通路、ＶＯ・・・可変オリフィス

Claims (9)

1. アウターチューブと、前記アウターチューブ内に移動可能に挿入されるロッドとを有して伸縮可能な緩衝器本体と、
   前記緩衝器本体内に設けられる二つの作動室を並列して連通するメイン通路とサブ通路と、
   前記メイン通路に設けられるメイン減衰力発生要素と、
   前記サブ通路に設けられるサブ減衰力発生要素とを備え、
   前記メイン減衰力発生要素は、前記メイン通路を開閉するメインバルブのみを有し、
   前記サブ減衰力発生要素は、前記サブ通路に直列に設けられるオリフィスと前記サブ通路を開閉するとともに開弁圧が前記メインバルブよりも低いサブバルブとを有し、
   伸縮速度が微低速域の場合には前記サブバルブにより減衰力を発生し、伸縮速度が微低速域よりも高い低速域の場合には前記オリフィスにより減衰力を発生し、伸縮速度が低速域よりも高い中高速域の場合には前記メインバルブにより減衰力を発生する
   ことを特徴とする緩衝器。
2. 前記オリフィスは、可変オリフィスである
   ことを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
3. 前記オリフィスは、固定オリフィスである
   ことを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
4. 前記メインバルブは、環状であって外周の撓みが許容される積層リーフバルブであり、
   前記サブバルブは、環状であって外周の撓みが許容される環状弁体を有し、
   前記サブバルブの撓みの支点は、前記メインバルブの撓みの支点よりも径方向で内周側に設けられている
   ことを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
5. 前記アウターチューブ内に挿入されるとともに前記アウターチューブ内に前記二つの作動室を区画する隔壁部材を備え、
   前記メイン通路は、前記隔壁部材に設けられるメインポートで形成され、
   前記メインバルブは、前記隔壁部材に積層されるリーフバルブである
   ことを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の緩衝器。
6. 前記隔壁部材を貫く軸部材を備え、
   前記サブ通路は、前記軸部材内を通過する部分を有する
   ことを特徴する請求項５に記載の緩衝器。
7. 前記軸部材の先端に装着されて前記隔壁部材を前記軸部材に固定するとともに前記サブ通路の一部が形成されるバルブホルダを備え、
   前記サブバルブは、前記バルブホルダに保持される
   ことを特徴とする請求項６に記載の緩衝器。
8. 前記サブバルブは、
   内周あるいは外周の一方が固定されて固定端とされ内周あるいは外周の他方を自由端として撓みが許容されるとともに前記サブ通路に設けられる環状弁体と、
   前記環状弁体の自由端との間に環状隙間を開けて対向する環状対向部とを有する
   ことを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載の緩衝器。
9. 前記環状弁体と前記環状対向部との間の環状隙間の開口面積は、前記オリフィスの開口面積よりも小さい
   ことを特徴とする請求項８に記載の緩衝器。

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