JP7437209B2 - ポンプ制御圧レギュレータ - Google Patents

Description

本発明は、ポンプ制御圧レギュレータに関するものである。

特許文献１には、馬力制御圧に応じて駆動馬力が制御される斜板式ピストンポンプへ馬力制御圧を供給するポンプ制御圧レギュレータが開示されている。このポンプ制御圧レギュレータから斜板式ピストンポンプへ供給される馬力制御圧は、外部から供給される信号圧に応じて変更される。

特開２００８－２４０５１８号公報

特許文献１に記載のポンプ制御圧レギュレータでは、斜板式ピストンポンプの吐出圧が導かれる吐出圧ポートと、外部からの信号圧が導かれる信号圧ポートと、が隣接して配置されている。このように比較的高い圧力が導かれる吐出圧ポートと、比較的低い圧力が導かれる信号圧ポートと、が隣接して配置されていると、吐出圧ポートとポンプハウジングに形成された通路との接続部から作動油が漏れ出し、信号圧ポートへと流れ込むおそれがある。信号圧ポートへと比較的高い圧力の作動油が流入すると、外部から信号圧が供給されていない場合であっても信号圧が供給された状態と同じ状態になることから、意図しない大きさの馬力制御圧がポンプ制御圧レギュレータから斜板式ピストンポンプへと供給されることになる。

ポンプ制御圧レギュレータから斜板式ピストンポンプに供給される馬力制御圧の大きさが意図しない大きさになると、例えば、斜板式ピストンポンプの吐出量が低下し油圧機器へと十分な作動油を供給することができなくなるおそれがある。また、斜板式ピストンポンプを駆動する駆動源がエンジンである場合には、斜板式ピストンポンプの駆動馬力が増大しエンジンが過負荷状態となって、エンジンが停止するおそれがある。

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、ポンプ制御圧レギュレータからポンプへと意図しない大きさの馬力制御圧が供給されることを防止することを目的とする。

本発明は、馬力制御圧に応じて駆動馬力が制御されるポンプへ馬力制御圧を供給するポンプ制御圧レギュレータが、馬力制御圧をポンプへ導く第１通路と、ポンプの吐出圧が導かれる第２通路と、ポンプの馬力を変更する吐出圧より低い信号圧が導かれる第３通路と、第１通路、第２通路及び第３通路が開口する取付孔と、を有するハウジングと、取付孔に取り付けられ、第１通路と連通する第１ポートと、第２通路と連通する第２ポートと、第３通路と連通する第３ポートと、を有するスリーブと、スリーブに摺動自在に収容され、第２ポートを通じて供給される吐出圧と第３ポートを通じて供給される信号圧とに応じて軸方向に変位し、第１ポートと第２ポートとの連通を許容または遮断する制御スプールと、を備え、ハウジング及びスリーブの何れかには、作動流体が貯留されるタンクに連通するドレン通路が設けられ、ドレン通路は、第２通路と第２ポートとが接続される第２接続部と、第３通路と第３ポートとが接続される第３接続部と、の間において開口することを特徴とする。

この発明では、第２通路と第２ポートとの第２接続部と、第３通路と第３ポートとの第３接続部と、の間において、タンクに連通するドレン通路が開口している。このため、第２接続部から比較的高い圧力の作動流体が漏れ出たとしても、漏れ出た作動流体は、第３接続部に至ることなくドレン通路に流れ込む。これにより外部からポンプ制御圧レギュレータへと信号圧が供給されていないときに、信号圧が供給されているかのようにポンプ制御圧レギュレータが作動してしまうことが回避される。この結果、ポンプ制御圧レギュレータからポンプへと意図しない馬力制御圧が供給されることを防止することができる。

また、本発明は、ドレン通路が、スリーブの外周面において一端が開口し、スリーブと制御スプールとの摺動面において他端が開口することを特徴とする。

この発明では、ドレン通路は、スリーブの外周面において開口するとともに、スリーブと制御スプールとの摺動面において開口している。これにより、スリーブとハウジングとの間の隙間だけではなく、スリーブと制御スプールとの間の隙間を通じて、第３ポートに比較的高圧の作動流体が流入してしまうことが抑制される。この結果、ポンプ制御圧レギュレータからポンプへと意図しない馬力制御圧が供給されることを防止することができる。

また、本発明は、制御スプールとスリーブとの間の隙間を通じて漏れ出た作動流体を回収するための回収室と、回収室に回収された作動流体をタンクへと回収する回収通路と、がスリーブに設けられ、ドレン通路が、回収通路に接続されることを特徴とする。

この発明では、ドレン通路は、制御スプールとスリーブとの間の隙間を通じて漏れ出た作動流体を回収する回収通路に接続される。このように、スリーブに形成された通路を利用し、ドレン通路をタンクと連通させることによって、ドレン通路とタンクとを連通する連通路を別途設ける必要がなくなる。このため、ドレン通路を設けることによる製造コストの増加を抑えることができる。

本発明によれば、ポンプ制御圧レギュレータからポンプへと意図しない大きさの馬力制御圧が供給されることを防止することができる。

本発明の実施形態に係るポンプ制御圧レギュレータを備える斜板式ポンプの断面図である。 図１におけるＩＩ－ＩＩ線に沿った断面図である。 図２におけるＩＩＩ－ＩＩＩ線に沿った断面を拡大して示した拡大断面図である。 本発明の実施形態に係るポンプ制御圧レギュレータを備える斜板式ポンプの変形例を示す図であって、図２に相当する断面を示す断面図である。

以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。

図１を参照して、本発明の実施形態に係るポンプ制御圧レギュレータ５０（以下、「レギュレータ５０」という。）を備える斜板式ポンプ１００（以下、「ポンプ１００」という。）について説明する。ポンプ１００は、例えば、油圧シリンダ等の油圧機器に作動流体としての作動油を供給する油圧供給源として使用され、エンジン等の駆動源によって回転駆動される。

図１に示すように、ポンプ１００は、斜板式のピストンポンプであり、動力源によって回転する駆動軸としてのシャフト１と、シャフト１に連結されシャフト１と共に回転するシリンダブロック２と、シリンダブロック２を収容するケース３と、を備える。

ケース３は、有底筒状のハウジングとしてのケース本体３ａと、ケース本体３ａの開口端を封止するカバー３ｂと、を有する。ケース３の内部は、図示しないドレン配管を通じて作動油が貯留される図示しないタンクに連通する。このため、ケース３内部の圧力は、タンク圧とほぼ等しい大きさになっている。

カバー３ｂにはシャフト１が挿通する挿通孔３ｃが形成されており、シャフト１は、軸受４ａを介して挿通孔３ｃに回転自在に支持される。カバー３ｂから外部に突出するシャフト１の一方の端部１ａには、エンジン等の動力源（図示省略）が連結される。ケース３の内部に挿入されるシャフト１の他方の端部１ｂは、ケース本体３ａの底部に設けられるシャフト収容孔３ｄに収容され、軸受４ｂを介してシャフト収容孔３ｄに回転自在に支持される。なお、シャフト１の他方の端部１ｂには、ポンプ１００と共に動力源によって駆動されるギアポンプ等の他の油圧ポンプの回転軸が連結されてもよい。

シリンダブロック２は、シャフト１が貫通する貫通孔２ａを有し、貫通孔２ａを介してシャフト１とスプライン結合される。これにより、シリンダブロック２はシャフト１の回転に伴って回転する。

シリンダブロック２には、一方の端面に開口部を有する複数のシリンダ２ｂがシャフト１と平行に形成される。複数のシリンダ２ｂは、シリンダブロック２の周方向に所定の間隔を持って形成される。シリンダ２ｂには、容積室６を区画する円柱状のピストン５が往復動自在に挿入される。ピストン５の先端側はシリンダ２ｂの開口部から突出し、その先端部には球面座５ａが形成される。

ポンプ１００は、ピストン５の球面座５ａに回転自在に連結され球面座５ａに摺接するシュー７と、シリンダブロック２の回転に伴ってシュー７が摺接する斜板８と、シリンダブロック２とケース本体３ａの底部との間に設けられるバルブプレート９と、をさらに備える。

シュー７は、各ピストン５の先端に形成される球面座５ａを受容する受容部７ａと、斜板８の摺接面８ａに摺接する円形の平板部７ｂと、を有する。受容部７ａの内面は球面状に形成され、受容した球面座５ａの外面と摺接する。これにより、シュー７は球面座５ａに対してあらゆる方向に角度変位可能である。

斜板８は、ポンプ１００の吐出量を可変とするため、カバー３ｂに傾転可能に支持される。

バルブプレート９は、シリンダブロック２の基端面が摺接する円板部材であり、ケース本体３ａの底部に固定される。バルブプレート９には、シリンダブロック２に形成された図示しない吸込通路と容積室６とを接続する吸込ポート（図示省略）と、シリンダブロック２に形成された図示しない吐出通路と容積室６とを接続する吐出ポート（図示省略）と、が形成される。

また、ポンプ１００は、図１及び図２に示すように、傾転角が小さくなる方向に斜板８を付勢する付勢機構としての第１付勢機構２０と、傾転角が大きくなる方向に斜板８を付勢する第２付勢機構３０と、第１付勢機構２０に馬力制御圧（以下、「制御圧」と称する。）を供給するレギュレータ５０と、をさらに備える。なお、図２は、図１のＩＩ－ＩＩ線に沿う断面の一部を拡大して示した拡大断面図である。

第１付勢機構２０は、図１に示すように、ケース本体３ａに形成される第１ピストン収容孔２１に摺動自在に挿入され斜板８に当接する大径ピストン２２と、大径ピストン２２によって第１ピストン収容孔２１内に区画される制御圧室２３と、を有する。

制御圧室２３には、レギュレータ５０によって調整された制御圧が導かれる。つまり、第１付勢機構２０の大径ピストン２２は、レギュレータ５０から供給される制御圧に応じて、斜板８の傾転角を変化させるように変位し、制御圧が高くなるほど傾転角が小さくなる方向に斜板８を付勢する。

第２付勢機構３０は、図２に示すように、ケース本体３ａに形成される第２ピストン収容孔３１に摺動自在に挿入され斜板８に当接する小径ピストン３２と、小径ピストン３２によって第２ピストン収容孔３１内に区画される圧力室３３と、を有する。なお、図２では省略されているが、小径ピストン３２の端部のうち、圧力室３３に臨む端部とは反対側の端部は、斜板８に当接している。

圧力室３３には、ケース本体３ａに形成される吐出圧通路１０を通じて、ポンプ１００の吐出圧が常時導かれる。第２付勢機構３０の小径ピストン３２は、圧力室３３に導かれた吐出圧を受けて、斜板８の傾転角を変化させるように変位し、吐出圧が高くなるほど傾転角が大きくなる方向に斜板８を付勢する。

なお、大径ピストン２２は、小径ピストン３２よりも外径が大きく、制御圧室２３に導かれた制御圧を受ける大径ピストン２２の受圧面積は、圧力室３３に導かれた吐出圧を受ける小径ピストン３２の受圧面積よりも大きい。

レギュレータ５０は、主にポンプ１００の吐出圧に応じて制御圧室２３に導かれる制御圧を調整するものであり、ポンプ１００の出力、すなわち、ポンプ１００を駆動させるために必要な馬力を制御するために設けられる。

レギュレータ５０は、斜板８の傾きに追従して軸方向に変位するフィードバックピン４０と、フィードバックピン４０を斜板８に向けて付勢する付勢部材５１と、ポンプ１００の吐出圧及び付勢部材５１の付勢力に応じて移動して制御圧を調整する制御スプール５２と、制御スプール５２を収容するスプール収容孔６５が設けられ、ケース本体３ａに形成される取付孔６７に取り付けられるスリーブ６０と、スリーブ６０に形成されたスプール収容孔６５の一端を封止するプラグ７０と、一端面がプラグ７０に当接するように設けられ他端側が制御スプール５２内に挿入される円柱状の軸部材７１と、を有する。

フィードバックピン４０は、棒状部材であり、ケース本体３ａに軸方向に貫通して形成された貫通孔４１に摺動自在に挿入される。フィードバックピン４０は、一端が斜板８に当接するように付勢部材５１により付勢される。

付勢部材５１は、外側スプリング５１ａと、外側スプリング５１ａよりも巻き径が小さく、外側スプリング５１ａの内側に設けられる内側スプリング５１ｂと、を有する。外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂは、それぞれコイルスプリングであり、フィードバックピン４０の球面状に形成された端部に係合する第１ばね座７２と、制御スプール５２の端部に係合する第２ばね座７３と、の間に介装される。

外側スプリング５１ａの自然長（自由長）は、内側スプリング５１ｂの自然長より長く設定されており、斜板８の傾転角が最大となる状態（図１に示す状態）では、外側スプリング５１ａは、第１ばね座７２と第２ばね座７３との間において圧縮された状態となる一方、内側スプリング５１ｂは、いずれかの端部がばね座（図１では第１ばね座７２）から離れて浮いた状態、すなわち、自然長状態となる。

つまり、斜板８の傾転角が最大の状態から小さくなる際、初めのうちは外側スプリング５１ａのみが圧縮され、外側スプリング５１ａが内側スプリング５１ｂの自然長よりも短い状態に圧縮されると、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの両方が圧縮される。これにより、フィードバックピン４０を介して斜板８に作用する外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの弾性力は、斜板８の傾転角が小さくなるにつれて段階的に高まることになる。

スリーブ６０が取り付けられる取付孔６７は、一端がケース３の内部に対して開口するようにケース本体３ａに軸方向に貫通して形成された貫通孔であり、取付孔６７の内周面には、図２に示すように、制御圧室２３に制御圧を導く第１通路としての制御圧通路１１と、ポンプ１００の吐出圧が導かれる第２通路としての吐出圧通路１０と、外部から供給される信号圧が導かれる第３通路としての信号圧通路１３と、がそれぞれ開口している。

スリーブ６０は、制御スプール５２が挿入されるスプール収容孔６５が軸方向に貫通して形成された筒状部材である。スプール収容孔６５は、図２に示すように、制御スプール５２を摺動自在に支持する第１孔部６５ａと、第１孔部６５ａよりも内径が大きい第２孔部６５ｂと、を有する。スプール収容孔６５は、第２孔部６５ｂにプラグ７０が螺着されることによって封止される。

プラグ７０によって開口端が封止された第２孔部６５ｂの内部には、スリーブ６０と制御スプール５２との間の隙間や制御スプール５２と軸部材７１との間の隙間から漏れ出た作動油を回収する回収室６６が設けられる。また、この回収室６６に回収された作動油をタンクへ戻すために、スリーブ６０には回収通路６２が形成される。回収通路６２は、一端が回収室６６において開口するようにスリーブ６０の軸方向に沿って貫通して形成された複数の貫通孔であり、その他端は、ケース３の内部に対して開口している。

スリーブ６０の外周には、第１ポート６０ａ、第２ポート６０ｂ、及び第３ポート６０ｃが、それぞれ環状の溝として、ケース３の内部に臨む一方の端部側からこの順番で形成される。また、スリーブ６０には、第１ポート６０ａ、第２ポート６０ｂ、及び第３ポート６０ｃにそれぞれ連通する第１連通孔６１ａ、第２連通孔６１ｂ、及び第３連通孔６１ｃが、径方向に貫通する貫通孔としてそれぞれ形成される。第１連通孔６１ａ、第２連通孔６１ｂ、及び第３連通孔６１ｃは、第１孔部６５ａの内周面においてそれぞれ開口している。

スリーブ６０が取付孔６７に取り付けられた状態において、第１ポート６０ａは、制御圧室２３に制御圧を導く制御圧通路１１と連通し、第２ポート６０ｂは、ポンプ１００の吐出圧が常時導かれる吐出圧通路１０と連通し、第３ポート６０ｃは、信号圧通路１３に連通する。なお、信号圧通路１３に導かれる信号圧は、例えば、ポンプ１００と共に動力源によって駆動される他のポンプから吐出された油圧であり、この信号圧を変化させると、後述のように、斜板８の傾転角が変化し、ポンプ１００の吐出量が変更されることでポンプ１００の駆動馬力特性を変化させることが可能である。

制御スプール５２は、図２に示すように、スプール収容孔６５の第１孔部６５ａにより摺動支持される本体部５３と、本体部５３の一端部に設けられ本体部５３よりも外径が大きいフランジ部５４と、フランジ部５４とは反対側の端部に設けられ第２ばね座７３に挿入される突出部５５と、を有する。突出部５５は、本体部５３より外径が小さく形成され、本体部５３と突出部５５の外径差により生じる段差面５５ａには、第２ばね座７３が当接する。

本体部５３の外周には、第１制御ポート５６ａ、第２制御ポート５６ｂ、及び第３制御ポート５６ｃが、それぞれ環状の溝として、突出部５５側からこの順番で形成される。また、制御スプール５２には、第１制御ポート５６ａ、第２制御ポート５６ｂ、及び第３制御ポート５６ｃにそれぞれ連通する第１制御通路５７ａ、第２制御通路５７ｂ、及び第３制御通路５７ｃが、径方向に貫通する貫通孔としてそれぞれ形成される。

また、制御スプール５２には、一端が突出部５５の先端面において開口し、他端が第１制御通路５７ａに接続される軸方向通路５８ａが軸方向に沿って形成される。軸方向通路５８ａは、第２ばね座７３に形成された接続通路７３ａとともに、第１制御通路５７ａをケース３の内部と連通させるために設けられる。換言すれば、第１制御通路５７ａは、軸方向通路５８ａ及び接続通路７３ａを通じてケース３の内部と連通しており、第１制御通路５７ａ内の圧力はタンク圧と同じ大きさとなっている。

また、制御スプール５２には、プラグ７０側の端部において開口する第１挿入孔５８ｂと、第１挿入孔５８ｂに連続して設けられる第２挿入孔５８ｃと、が軸方向に沿って同軸上に形成される。第１挿入孔５８ｂは、軸方向において第３制御通路５７ｃに至る長さを有し、第２挿入孔５８ｃは、軸方向において第２制御通路５７ｂに至る長さを有する。第１挿入孔５８ｂの内径は、第２挿入孔５８ｃの内径よりも大きく形成されており、第１挿入孔５８ｂには、プラグ７０に当接する軸部材７１の基端側に形成された大径部７１ａが摺動自在に挿入され、第２挿入孔５８ｃには、大径部７１ａよりも径が小さく軸部材７１の先端側に形成された小径部７１ｂが摺動自在に挿入される。なお、制御スプール５２に挿入される軸部材７１は、プラグ７０と別部材で形成されているが、プラグ７０と一体的に形成されていてもよい。

図２に示すように、制御スプール５２のフランジ部５４がプラグ７０に当接した状態において、第２挿入孔５８ｃと、第２挿入孔５８ｃに挿入される小径部７１ｂの端面と、により画定される吐出圧油室５９ａには、第２制御通路５７ｂが開口する。

第２制御通路５７ｂは、第２制御ポート５６ｂ、第２連通孔６１ｂ及び第２ポート６０ｂを通じて吐出圧通路１０と常時連通していることから、吐出圧油室５９ａには常時、ポンプ１００の吐出圧が導かれる。第２制御通路５７ｂを通じて吐出圧油室５９ａ内に導かれた吐出圧は、吐出圧油室５９ａを拡張するように、すなわち、第２挿入孔５８ｃ内から小径部７１ｂを押し出すように作用する。換言すれば、制御スプール５２は、吐出圧油室５９ａに導かれる作動油の圧力により、軸方向においてプラグ７０から離れる方向、すなわち、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂを圧縮する方向に押圧される。

また、図２に示すように、制御スプール５２のフランジ部５４がプラグ７０に当接した状態において、大径部７１ａと小径部７１ｂとの外径差によって形成される段差面７１ｃと、第１挿入孔５８ｂと、小径部７１ｂの外周面と、により画定される信号圧油室５９ｂには、第３制御通路５７ｃが開口している。

第３制御通路５７ｃは、第３制御ポート５６ｃ、第３連通孔６１ｃ及び第３ポート６０ｃを通じて信号圧通路１３と常時連通していることから、信号圧油室５９ｂには常時、外部から供給される信号圧が導かれる。第３制御通路５７ｃを通じて信号圧油室５９ｂ内に導かれた信号圧は、信号圧油室５９ｂを拡張するように、すなわち、第１挿入孔５８ｂ内から大径部７１ａを押し出すように作用する。換言すれば、制御スプール５２は、信号圧油室５９ｂに導かれる作動油の圧力により、軸方向においてプラグ７０から離れる方向、すなわち、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂを圧縮する方向に押圧される。

このように、制御スプール５２は、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂによる付勢力によって斜板８から離れる方向（図２において左方向）に付勢される一方、吐出圧と信号圧とによって斜板８に近づく方向（図２において右方向）に付勢される。つまり、制御スプール５２は、スリーブ６０に対して、外側スプリング５１ａと内側スプリング５１ｂとからなる付勢部材５１の付勢力と、吐出圧油室５９ａに導かれたポンプ１００の吐出圧による付勢力と、信号圧油室５９ｂに導かれた信号圧による付勢力と、が釣り合う位置へと移動することになる。

具体的には、制御スプール５２は、フランジ部５４が第１孔部６５ａと第２孔部６５ｂとの間に形成される段部６５ｃに当接した第１ポジションと、フランジ部５４がプラグ７０に当接した第２ポジションと、の２つのポジションの間で移動する。なお。図１及び図２には、制御スプール５２が第２ポジションにある状態が示されている。制御スプール５２の位置は、図１及び図２に示す第２ポジションから、図中右方向へと制御スプール５２が移動することによって、第１ポジションに切り換わる。

第１ポジションでは、スリーブ６０の第１連通孔６１ａと第２連通孔６１ｂとが制御スプール５２の第２制御ポート５６ｂを通じて連通し、制御スプール５２の第１制御通路５７ａと第１連通孔６１ａとの連通が遮断される。このため、第１ポジションでは、第１連通孔６１ａと連通する制御圧通路１１を通じてポンプ１００の吐出圧が第１付勢機構２０の制御圧室２３へと導かれることとなり、結果として、斜板８の傾転角が小さくなりポンプ１００の吐出容量が減少する。

一方、第２ポジションでは、第１連通孔６１ａと第１制御通路５７ａとが第１制御ポート５６ａを通じて連通し、第１連通孔６１ａと第２連通孔６１ｂとの連通が遮断される。第１制御通路５７ａは、上述のように、軸方向通路５８ａ及び接続通路７３ａを通じてケース３の内部と連通していることから、第２ポジションでは、制御圧室２３に制御圧通路１１を通じてタンク圧が導かれることとなり、結果として、斜板８の傾転角が大きくなりポンプ１００の吐出容量が上昇する。

なお、第１ポジションと第２ポジションとの間で制御スプール５２の位置が切り換わる際には、スリーブ６０の第１連通孔６１ａが、スリーブ６０の第２連通孔６１ｂと制御スプール５２の第１制御通路５７ａとの両方に連通した状態となる。言い換えれば、レギュレータ５０は、第１ポジションと第２ポジションとの間で制御スプール５２の位置が切り換わる際に、第１連通孔６１ａが何れの通路とも連通しない状態となって、第１連通孔６１ａ及び制御圧室２３内に圧力が閉じ込められてしまうことがないように構成されている。

次に、上記構成のレギュレータ５０を備えたポンプ１００の作動について説明する。

ポンプ１００は、レギュレータ５０によって、ポンプ１００の吐出圧と吐出流量の関係が略反比例となる定馬力特性、すなわち、吐出圧と吐出流量との積が略一定となる特性を生じるように制御される。

ポンプ１００の吐出圧は、例えば、ポンプ１００の吐出圧で駆動する油圧シリンダの負荷が上昇するのに伴って上昇する。斜板８の傾転角が最大に保たれた状態から、ポンプ１００の吐出圧が上昇すると、制御スプール５２に作用するポンプ１００の吐出圧による付勢力が外側スプリング５１ａによる付勢力を上回り、制御スプール５２は、第２ポジションから第１ポジションに向かって移動する。

制御スプール５２が第１ポジションへと移動すると、上述のように、制御圧室２３には制御圧通路１１を通じて吐出圧が導かれるため、制御圧室２３内の圧力が上昇する。制御圧室２３内の圧力が上昇することにより、大径ピストン２２は、第１ピストン収容孔２１から押し出され、傾転角が小さくなる方向に斜板８を傾転させる。

傾転角が小さくなる方向に斜板８が傾転すると、フィードバックピン４０は、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂを圧縮するように、斜板８に追従して図１において左方向へ移動する。言い換えれば、傾転角が小さくなる方向に斜板８が傾転すると、フィードバックピン４０は、制御スプール５２を第２ポジションに向けて付勢する外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力が高まるように移動する。

圧縮されることで外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力が高まり、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力により制御スプール５２が押し戻されて第２ポジションへと移動すると、制御圧室２３は制御圧通路１１を通じてケース３の内部と連通することになる。このため、制御圧室２３内の圧力は徐々に低下する。

制御圧室２３内の圧力が低下すると、大径ピストン２２は、斜板８を介して作用する外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力により第１ピストン収容孔２１内へと押し戻される。つまり、制御圧室２３内の圧力が低下すると、斜板８は傾転角が大きくなる方向に傾転し、制御スプール５２を付勢する外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力は小さくなる。外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力が小さくなることで、制御スプール５２は、ポンプ１００の吐出圧によって、再び第１ポジションへと移動し、斜板８は再び傾転角が小さくなる方向に傾転することになる。

制御スプール５２は、このような動きを繰り返し、制御スプール５２に作用するポンプ１００の吐出圧による付勢力と、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力と、がバランスする位置で留まる。また、斜板８は、大径ピストン２２の付勢力と、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力と、がバランスする傾転角で留まる。

制御圧室２３内の圧力は、ポンプ１００の吐出圧が高くなるほど高くなることから、斜板８の傾転角も、ポンプ１００の吐出圧が高くなるほど小さくなる。これにより、ポンプ１００の吐出容量は、ポンプ１００の吐出圧が高くなるにつれて減少することになる。

一方、ポンプ１００の吐出圧で駆動する油圧シリンダの負荷が低下すると、ポンプ１００の吐出圧もこれに伴って低下する。ポンプ１００の吐出圧が低下すると、制御スプール５２に作用するポンプ１００の吐出圧による付勢力が外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂによる付勢力を下回り、制御スプール５２は、第１ポジションから第２ポジションに向かって移動する。

制御スプール５２が第２ポジションへと移動すると、上述のように、制御圧室２３には制御圧通路１１を通じてタンク圧が導かれるため、制御圧室２３内の圧力が低下する。制御圧室２３内の圧力が低下すると、大径ピストン２２は、斜板８を介して作用する外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力により第１ピストン収容孔２１内へと押し戻される。この結果、斜板８は、傾転角が大きくなる方向へと傾転する。

傾転角が大きくなる方向に斜板８が傾転すると、フィードバックピン４０は、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂ、特に外側スプリング５１ａによって付勢され、斜板８に追従して図１において右方向へと移動する。言い換えれば、傾転角が大きくなる方向に斜板８が傾転すると、フィードバックピン４０は、制御スプール５２を第２ポジションに向けて付勢する外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力を低下させるように移動する。

伸長することで外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力が低下し、制御スプール５２に作用する外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂによる付勢力がポンプ１００の吐出圧による付勢力を下回ると、制御スプール５２は、第２ポジションから第１ポジションに向かって移動する。制御スプール５２が外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂを圧縮し第１ポジションへと移動すると、制御圧室２３には制御圧通路１１を通じてポンプ１００の吐出圧が導かれるため、制御圧室２３内の圧力は徐々に上昇する。但し、ポンプ１００の吐出圧が低下していることから、制御圧室２３内の圧力の上昇度合は、ポンプ１００の吐出圧が高い場合と比べて小さくなる。

制御圧室２３内の圧力が上昇すると、大径ピストン２２は、第１ピストン収容孔２１から押し出され、傾転角が小さくなる方向に斜板８を傾転させる。このように傾転角が小さくなる方向に斜板８が傾転すると、制御スプール５２を付勢する外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力は大きくなる。外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力が大きくなることで、制御スプール５２は、再び第２ポジションへと移動し、斜板８は再び傾転角が大きくなる方向に傾転することになる。

制御スプール５２は、このような動きを繰り返し、制御スプール５２に作用するポンプ１００の吐出圧による付勢力と、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力と、がバランスする位置で留まる。また、斜板８は、大径ピストン２２の付勢力と、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂの付勢力と、がバランスする傾転角で留まる。

制御圧室２３内の圧力は、ポンプ１００の吐出圧が低くなるほど低くなることから、斜板８の傾転角は、ポンプ１００の吐出圧が低くなるほど大きくなる。これにより、ポンプ１００の吐出容量は、ポンプ１００の吐出圧が低くなるにつれて増大することになる。

以上のように、ポンプ１００の吐出圧が上昇することによりポンプ１００の吐出容量が減少し、ポンプ１００の吐出圧が低下することによりポンプ１００の吐出容量が増加するように、つまり、ポンプ１００の吐出圧と吐出容量との関係が略反比例となるように、ポンプ１００は、レギュレータ５０によって制御される。

このような定馬力制御に加えて、ポンプ１００を駆動するエンジン（駆動源）によってエアコンや発電機といった補機を駆動する場合、エンジンが過負荷により停止してしまうことを避けるために、ポンプ１００の駆動馬力を低減させる減馬力制御が行われる。

次にレギュレータ５０によって行われる減馬力制御について説明する。

エンジンにより補機を駆動する際には、信号圧通路１３に外部から信号圧が供給される。具体的には、信号圧供給源となる図示しない信号圧生成ポンプの吐出圧が図示しない信号圧制御弁を通じて信号圧通路１３に信号圧として導かれる。信号圧通路１３の圧力は、この信号圧制御弁によって補機の駆動状態に応じて制御され、補機がエンジンにより駆動されている間は所定の大きさの信号圧となるように、補機が停止している間はタンク圧と同等となるように制御される。

補機が駆動され、信号圧制御弁を通じて信号圧通路１３に所定圧の信号圧が供給されると、供給された信号圧は、上述のように、第３連通孔６１ｃ、第３制御ポート５６ｃ及び第３制御通路５７ｃを通じて信号圧油室５９ｂに導かれる。そして、信号圧油室５９ｂに導かれた圧力は、吐出圧油室５９ａに導かれるポンプ１００の吐出圧と同様に、制御スプール５２を、軸方向においてプラグ７０から離れる方向、すなわち、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂを圧縮する方向へと押圧する付勢力となる。

つまり、補機が駆動している間、制御スプール５２には、吐出圧油室５９ａに導かれるポンプ１００の吐出圧による付勢力に加えて、信号圧油室５９ｂに導かれる信号圧による付勢力が制御スプール５２を第１ポジションへと移動させる方向に作用することになる。このため、制御スプール５２は、ポンプ１００の吐出圧が所定の大きさだけ上昇した場合と同じように作動する。

したがって、補機が駆動している間は、補機が停止しているとき、すなわち、信号圧油室５９ｂ内の圧力がタンク圧と同等となっているときよりもポンプ１００の吐出容量が低下する。このように補機が駆動しているときのポンプ１００の吐出容量を低下させることでポンプ１００の駆動馬力が低下することになるため、結果として、補機を駆動させるための馬力をエンジンに確保させることが可能となる。

ここで、信号圧が導かれる第３ポート６０ｃが、ポンプ１００の吐出圧が常時導かれる第２ポート６０ｂやポンプ１００の吐出圧が適時導かれる第１ポート６０ａに隣接して設けられていると、第１ポート６０ａと制御圧通路１１との接続部である第１接続部８１や第２ポート６０ｂと吐出圧通路１０との接続部である第２接続部８２から漏れ出した比較的高圧の作動油が第３ポート６０ｃと信号圧通路１３との接続部である第３接続部８３に至り、第３ポート６０ｃへと流れ込むおそれがある。

このように第３ポート６０ｃに比較的高圧の作動油が流入すると、信号圧油室５９ｂ内の圧力が比較的高い状態となることから、第３ポート６０ｃに信号圧が供給されていないとき、すなわち、補機が駆動していないときであっても、第３ポート６０ｃに信号圧が供給された状態、すなわち、補機が駆動している状態と同じ状態になってしまう。このため、ポンプ１００には制御圧通路１１を通じてレギュレータ５０から吐出容量を低下させるような意図しない制御圧が継続的または断続的に供給されることとなる。この結果、ポンプ１００の吐出容量が意図せず低下したり、変動したりすることとなり、作動油が供給される油圧機器の作動が不安定となってしまうおそれがある。

このような状況を回避するために、本実施形態では、第１ポート６０ａと制御圧通路１１との第１接続部８１及び第２ポート６０ｂと吐出圧通路１０との第２接続部８２と、第３ポート６０ｃと信号圧通路１３との第３接続部８３と、の間においてタンクに連通するドレン通路６３を開口させることによって、第１接続部８１や第２接続部８２から漏れ出た比較的高圧の作動油が第３接続部８３に至ることを抑制している。

以下、図２及び図３を参照し、ドレン通路６３について説明する。なお、図３は、図２のＩＩＩ－ＩＩＩ線に沿う断面を拡大して示した断面図である。

ドレン通路６３は、スリーブ６０の外周に環状の溝として形成される第４ポート６０ｄと、スリーブ６０を径方向に貫通して形成され第４ポート６０ｄに連通する貫通孔としての第４連通孔６１ｄと、制御スプール５２の本体部５３の外周に環状の溝として形成され連通孔６１ｄと常時連通する第４制御ポート５６ｄと、により構成される。

図２に示すように、第４ポート６０ｄは、第２ポート６０ｂと第３ポート６０ｃとの間に配置され、第４制御ポート５６ｄは、第２制御ポート５６ｂと第３制御ポート５６ｃとの間に配置される。このようにドレン通路６３は、スリーブ６０の外周面において一端が開口し、スリーブ６０と制御スプール５２との摺動面において他端が開口している。

そして、第４ポート６０ｄと第４制御ポート５６ｄとを連通する第４連通孔６１ｄは、図３に示すように、スリーブ６０を軸方向に貫通して形成される回収通路６２に接続されている。回収通路６２は、図３に示すように、スリーブ６０を径方向に貫通して形成される第１連通孔６１ａや第２連通孔６１ｂ、第３連通孔６１ｃと連通してしまうことを避けるために、これらの連通孔６１ａ，６１ｂ，６１ｃと周方向において、ある程度の間隔をあけて設けられている。

第４連通孔６１ｄを形成する方向については、スリーブ６０の径方向に限定されず、第４ポート６０ｄと第４制御ポート５６ｄとを連通し、且つ、回収通路６２に接続されていればどのように形成されていてもよい。なお、第４連通孔６１ｄ及び回収通路６２は、各連通孔６１ａ，６１ｂ，６１ｃとスリーブ６０の同じ断面上に形成されるものではないが、図２では、第４連通孔６１ｄ及び回収通路６２と、各連通孔６１ａ，６１ｂ，６１ｃと、の位置関係を理解しやすいように、第４連通孔６１ｄ及び回収通路６２を破線で図示している。

回収通路６２は、上述のように、ケース３の内部に対して開口していることから、ドレン通路６３は、回収通路６２を通じて、タンクと連通するケース３の内部と連通しており、ドレン通路６３の圧力は、タンク圧と同等の圧力となっている。

したがって、第１ポート６０ａと制御圧通路１１との第１接続部８１及び第２ポート６０ｂと吐出圧通路１０との第２接続部８２と、第３ポート６０ｃと信号圧通路１３との第３接続部８３と、の間において、回収通路６２と接続するドレン通路６３を開口させることによって、第１接続部８１や第２接続部８２から漏れ出た比較的高圧の作動油は、第３接続部８３に至ることなく、ドレン通路６３及び回収通路６２を通じてタンクへと導かれることになる。

このように第１接続部８１や第２接続部８２から漏れ出た比較的高圧の作動油が第３ポート６０ｃに流入しないようにすることで、外部からレギュレータ５０へと信号圧が供給されていないときに、信号圧が供給されているかのようにレギュレータ５０が作動してしまうことが避けられ、結果として、レギュレータ５０から意図しない制御圧がポンプ１００へと継続的または断続的に供給されることを防止することができる。また、レギュレータ５０からポンプ１００へと供給される制御圧が安定することで、ポンプ１００の吐出容量及び駆動馬力が安定し、ポンプ１００から作動油が供給される油圧機器の作動やポンプ１００を駆動するエンジン等の駆動源の作動も安定することになる。

また、ドレン通路６３は、スリーブ６０を径方向に貫通して形成されており、スリーブ６０と制御スプール５２との摺動面においても開口している。このため、第２制御ポート５６ｂと第１連通孔６１ａとの接続部や第２制御ポート５６ｂと第２連通孔６１ｂとの接続部のようにスリーブ６０と制御スプール５２との摺動面を介して接続する部分から比較的高圧の作動油が漏れ出たとしても、漏れ出た作動油は、第３制御ポート５６ｃと第３連通孔６１ｃとの接続部に至ることなく、ドレン通路６３（第４制御ポート５６ｄ，第４連通孔６１ｄ）及び回収通路６２を通じてタンクへと導かれる。

このようにドレン通路６３をスリーブ６０の第１孔部６５ａの内周面においても開口させておくことによって、スリーブ６０とケース本体３ａとの間の隙間だけではなく、スリーブ６０と制御スプール５２との間の隙間を通じて、信号圧油室５９ｂ内や第３連通孔６１ｃ、第３制御ポート５６ｃに比較的高圧の作動油が流入してしまうことが抑制される。この結果、レギュレータ５０から意図しない制御圧がポンプ１００へと継続的または断続的に供給されることを、より確実に防止することができる。

また、ドレン通路６３は、回収室６６とケース３の内部とを連通するためにスリーブ６０に設けられた回収通路６２を通じてタンクと連通している。このように、回収通路６２のようにスリーブ６０に予め形成された通路を利用し、ドレン通路６３をタンクと連通させることによって、ドレン通路６３とタンクとを連通する連通路を別途設ける必要がなくなる。このため、ドレン通路６３を追加することによる製造コストの増加を抑えることができる。

以上の実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。

上記構成のレギュレータ５０では、第１ポート６０ａと制御圧通路１１との第１接続部８１及び第２ポート６０ｂと吐出圧通路１０との第２接続部８２と、第３ポート６０ｃと信号圧通路１３との第３接続部８３と、の間において、タンクに連通するドレン通路６３が開口している。このため、第１接続部８１または第２接続部８２から比較的高い圧力の作動油が漏れ出たとしても、漏れ出た作動油は、第３接続部８３に至ることなくドレン通路６３に流れ込むことになる。

これにより外部からレギュレータ５０へと信号圧が供給されていないときに、信号圧が供給されているかのようにレギュレータ５０が作動してしまうことが回避される。この結果、レギュレータ５０からポンプ１００へと意図しない制御圧が継続的または断続的に供給されることを防止することができる。また、レギュレータ５０からポンプ１００へと供給される制御圧が安定することで、ポンプ１００の吐出容量及び駆動馬力が安定し、結果として、作動油が供給される油圧機器の作動やポンプ１００を駆動するエンジン等の駆動源の作動を安定させることができる。

なお、次のような変形例も本発明の範囲内であり、変形例に示す構成と上述の実施形態で説明した構成を組み合わせたり、以下の異なる変形例で説明する構成同士を組み合わせたりすることも可能である。

上記実施形態において、レギュレータ５０から制御圧が供給されるポンプ１００は、斜板式のピストンポンプである。ポンプ１００の形式は、これに限定されず、容量を変化させる機構に対してレギュレータ５０から制御圧を供給することによって、容量が変更されるポンプであればどのような形式であってもよく、例えば可変容量式のベーンポンプであってもよい。

また、上記実施形態において、ドレン通路６３はスリーブ６０内に設けられている。これに代えてドレン通路はケース本体３ａに設けられていてもよい。この場合、ドレン通路は、吐出圧通路１０と信号圧通路１３との間において、取付孔６７の内周面において開口するように形成される。この場合も上記実施形態と同様に第１接続部８１または第２接続部８２から比較的高い圧力の作動油が漏れ出たとしても、漏れ出た作動油は、第３接続部８３に至ることなくケース本体３ａに設けられたドレン通路に流れ込むことになる。なお、漏れ出た作動油をドレン通路へと導くために、ドレン通路と連通する環状溝をスリーブ６０の外周面または取付孔６７の内周面に設けることが好ましい。

また、上記実施形態において、ドレン通路６３は、スリーブ６０内に形成された回収通路６２に接続されている。これに代えて、ドレン通路６３とタンクまたはケース３の内部とを連通する連通路を、例えば、ケース本体３ａに別途設けてもよい。この場合、この連通路は、ケース本体３ａに形成される取付孔６７の内周面において開口し、第４ポート６０ｄと連通するように形成される。

また、上記実施形態において、信号圧通路１３に供給される信号圧は、所定圧の信号圧とタンク圧との何れかである。これに代えて、信号圧は、所定圧の信号圧とタンク圧との間で段階的または無段階で大きさが変化する圧力であってもよい。この場合、ポンプ１００の吐出容量を任意の大きさで変化させるとともにポンプ１００の駆動馬力を任意の大きさに変化させることが可能となる。このようにポンプ１００の駆動負荷を適宜変更できるようにすることで、例えば、ポンプ１００を駆動するエンジンを効率の良い回転及び負荷で運転させることが可能となる。

また、上記実施形態において、レギュレータ５０は、減馬力制御を行うものであり、信号圧は、エンジンにより補機が駆動されているときのみに供給されている。これに代えて、例えば、通常時には、信号圧通路１３に所定圧の信号圧を供給してポンプ１００の駆動動力を低減し、エンジンの出力に余裕がある場合や油圧機器において要求される作動油の流量が増大した場合に、信号圧通路１３をタンクに連通させることによって、所定の条件が揃ったときに通常時よりもポンプ１００の吐出容量を増大させてポンプ１００の駆動動力を増加させてもよい。このように、レギュレータ５０は、減馬力制御ではなく、増馬力制御を行うために用いられてもよい。

また、上記実施形態において、レギュレータ５０に供給される信号圧は、ポンプ１００の吐出圧と同様に、制御スプール５２を、軸方向においてプラグ７０から離れる方向、すなわち、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂを圧縮する方向へと押圧する付勢力となっている。これに代えて、図４に示す変形例のように、レギュレータ１５０に供給される信号圧は、ポンプ１００の吐出圧とは反対の方向に制御スプール５２を押圧する付勢力となっていてもよい。

図４に示す変形例において、スリーブ６０は、第１孔部６５ａと第２孔部６５ｂとの間に設けられ第１孔部６５ａよりも内径が大きく第２孔部６５ｂよりも内径が小さい第３孔部６５ｄを有し、制御スプール５２は、本体部５３とフランジ部５４との間に設けられ第３孔部６５ｄにより摺動支持される第２本体部５３ａを有する。

そして、この変形例において、信号圧が導かれる信号圧油室５９ｃは、第１孔部６５ａと、第３孔部６５ｄと、第１孔部６５ａと第３孔部６５ｄとを接続する接続面と、第３制御ポート５６ｃと、第３制御ポート５６ｃと第２本体部５３ａとの外径差によって形成される第１段差面５３ｂと、第３制御ポート５６ｃと本体部５３との外径差によって形成される第２段差面５３ｃと、により画定される。

このように画定された信号圧油室５９ｃ内に信号圧通路１３及び第３連通孔６１ｃを通じて導かれた信号圧は、軸方向において対向する第１段差面５３ｂと第２段差面５３ｃとに作用することになる。ここで、第２本体部５３ａの外径は本体部５３の外径よりも大きいことから、第３制御ポート５６ｃと第２本体部５３ａとの外径差によって形成される第１段差面５３ｂの面積は、第３制御ポート５６ｃと本体部５３との外径差によって形成される第２段差面５３ｃの面積よりも当然に大きくなる。

このように第１段差面５３ｂの面積と第２段差面５３ｃの面積とに差があることから、信号圧油室５９ｃ内に導かれた信号圧は、面積が大きい第１段差面５３ｂを押圧するように、すなわち、第３孔部６５ｄ内から第２本体部５３ａを押し出すように作用する。換言すれば、制御スプール５２は、信号圧油室５９ｃに導かれる作動油の圧力により、軸方向においてプラグ７０へと近づく方向、すなわち、外側スプリング５１ａ及び内側スプリング５１ｂを伸長させる方向に押圧される。

このように図４に示す変形例では、信号圧油室５９ｃに導かれる信号圧は、上記実施形態と異なり、ポンプ１００の吐出圧とは反対の方向に制御スプール５２を押圧する付勢力となっている。このため、信号圧油室５９ｃに所定圧の信号圧が導かれると、制御スプール５２は、ポンプ１００の吐出圧が所定の大きさだけ低下した場合と同じように作動する。つまり、信号圧油室５９ｃに所定圧の信号圧が導かれると、ポンプ１００の吐出容量が増加し、ポンプ１００の駆動馬力が増大することになる。

したがって、この変形例において上記実施形態と同様に、レギュレータ１５０によって減馬力制御を行う場合、信号圧通路１３の圧力は、補機がエンジンにより駆動されている間はタンク圧と同等となるように、補機が停止している間は所定の大きさの信号圧となるように信号圧制御弁によって制御される。

これにより補機が駆動している間は、補機が停止しているときよりもポンプ１００の吐出容量が低下する。このように補機が駆動しているときのポンプ１００の吐出容量を低下させることでポンプ１００の駆動馬力が低下することになるため、結果として、補機を駆動させるための馬力をエンジンに確保させることが可能となる。

また、この変形例においても、第１接続部８１及び第２接続部８２と、第３接続部８３と、の間においてドレン通路６３が開口しており、第１接続部８１や第２接続部８２から漏れ出た比較的高圧の作動油は、第３ポート６０ｃに流入することが抑制されるため、レギュレータ１５０からポンプ１００へ吐出容量を増加させるような意図しない制御圧が継続的または断続的に供給されることを防止することができる。この結果、上記実施形態と同様に、ポンプ１００の吐出容量が安定し、作動油が供給される油圧機器の作動も安定する。

なお、この変形例では、信号圧制御弁の故障等により信号圧通路１３に所定の大きさの信号圧が供給されず、信号圧通路１３の圧力がタンク圧と同等となったとしても、ポンプ１００の駆動馬力は低下することから、故障等により信号圧が供給されない場合であってもエンジンの負荷が過負荷となってしまうことを回避することが可能である。

以下、本発明の実施形態の構成、作用、及び効果をまとめて説明する。

ポンプ１００へ制御圧を供給するレギュレータ５０，１５０は、制御圧をポンプ１００へ導く制御圧通路１１と、ポンプ１００の吐出圧が導かれる吐出圧通路１０と、ポンプ１００の馬力を変更する吐出圧より低い信号圧が導かれる信号圧通路１３と、制御圧通路１１、吐出圧通路１０及び信号圧通路１３が開口する取付孔６７と、を有するケース本体３ａと、取付孔６７に取り付けられ、制御圧通路１１と連通する第１ポート６０ａと、吐出圧通路１０と連通する第２ポート６０ｂと、信号圧通路１３と連通する第３ポート６０ｃと、を有するスリーブ６０と、スリーブ６０に摺動自在に収容され、第２ポート６０ｂを通じて供給される吐出圧と第３ポート６０ｃを通じて供給される信号圧とに応じて軸方向に変位し、第１ポート６０ａと第２ポート６０ｂとの連通を許容または遮断する制御スプール５２と、を備え、ケース本体３ａ及びスリーブ６０の何れかには、作動油が貯留されるタンクに連通するドレン通路６３が設けられ、ドレン通路６３は、吐出圧通路１０と第２ポート６０ｂとが接続される第２接続部８２と、信号圧通路１３と第３ポート６０ｃとが接続される第３接続部８３と、の間において開口する。

この構成では、第２ポート６０ｂと吐出圧通路１０との第２接続部８２と、第３ポート６０ｃと信号圧通路１３との第３接続部８３と、の間において、タンクに連通するドレン通路６３が開口している。このため、第２接続部８２から比較的高い圧力の作動油が漏れ出たとしても、漏れ出た作動油は、第３接続部８３に至ることなくドレン通路６３に流れ込むことになる。これにより外部からレギュレータ５０，１５０へと信号圧が供給されていないときに、信号圧が供給されているかのようにレギュレータ５０，１５０が作動してしまうことが回避される。この結果、レギュレータ５０，１５０からポンプ１００へと意図しない制御圧が継続的または断続的に供給されることを防止することができる。また、レギュレータ５０，１５０からポンプ１００へと供給される制御圧が安定することで、ポンプ１００の吐出容量及び駆動馬力が安定し、結果として、作動油が供給される油圧機器の作動やポンプ１００を駆動するエンジン等の駆動源の作動を安定させることができる。

また、ドレン通路６３は、スリーブ６０の外周面において一端が開口し、スリーブ６０と制御スプール５２との摺動面において他端が開口する。

この構成では、ドレン通路６３は、スリーブ６０の外周面だけではなく、スリーブ６０と制御スプール５２との摺動面においても開口している。これにより、スリーブ６０とケース本体３ａとの間の隙間だけではなく、スリーブ６０と制御スプール５２との間の隙間を通じて、第３ポート６０ｃに比較的高圧の作動油が流入してしまうことが抑制される。この結果、レギュレータ５０，１５０からポンプ１００へと意図しない制御圧が継続的または断続的に供給されることを、より確実に防止することができる。

また、スリーブ６０には、制御スプール５２とスリーブ６０との間の隙間を通じて漏れ出た作動油を回収するための回収室６６と、回収室６６に回収された作動油をタンクへと回収する回収通路６２と、が設けられ、ドレン通路６３は、回収通路６２に接続される。

この構成では、ドレン通路６３は、制御スプール５２とスリーブ６０との間の隙間を通じて漏れ出た作動油を回収する回収通路６２に接続される。このように、回収通路６２のようにスリーブ６０に予め形成された通路を利用し、ドレン通路６３をタンクと連通させることによって、ドレン通路６３とタンクとを連通する連通路を別途設ける必要がなくなる。このため、ドレン通路６３を設けることによる製造コストの増加を抑えることができる。

以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。

１００・・・斜板式ポンプ（ポンプ）、５０，１５０・・・ポンプ制御圧レギュレータ（レギュレータ）、１・・・シャフト（駆動軸）、２・・・シリンダブロック、２ｂ・・・シリンダ、３・・・ケース、３ａ・・・ケース本体（ハウジング）、５・・・ピストン、６・・・容積室、８・・・斜板、１０・・・吐出圧通路（第２通路）、１１・・・制御圧通路（第１通路）、１３・・・信号圧通路（第３通路）、２０・・・第１付勢機構（付勢機構）、５２・・・制御スプール、６０・・・スリーブ、６０ａ・・・第１ポート、６０ｂ・・・第２ポート、６０ｃ・・・第３ポート、６０ｄ・・・第４ポート、６２・・・回収通路、６３・・・ドレン通路、６５・・・スプール収容孔、６６・・・回収室、６７・・・取付孔、８１・・・第１接続部、８２・・・第２接続部、８３・・・第３接続部

Claims (3)

1. 馬力制御圧に応じて駆動馬力が制御されるポンプへ前記馬力制御圧を供給するポンプ制御圧レギュレータであって、
   前記馬力制御圧を前記ポンプへ導く第１通路と、前記ポンプの吐出圧が導かれる第２通路と、前記ポンプの馬力を変更する前記吐出圧より低い信号圧が導かれる第３通路と、前記第１通路、前記第２通路及び前記第３通路が開口する取付孔と、を有するハウジングと、
   前記取付孔に取り付けられ、前記第１通路と連通する第１ポートと、前記第２通路と連通する第２ポートと、前記第３通路と連通する第３ポートと、を有するスリーブと、
   前記スリーブに摺動自在に収容され、前記第２ポートを通じて供給される前記吐出圧と前記第３ポートを通じて供給される前記信号圧とに応じて軸方向に変位し、前記第１ポートと前記第２ポートとの連通を許容または遮断する制御スプールと、を備え、
   前記ハウジング及び前記スリーブの何れかには、作動流体が貯留されるタンクに連通するドレン通路が設けられ、
   前記ドレン通路は、前記第２通路と前記第２ポートとが接続される第２接続部と、前記第３通路と前記第３ポートとが接続される第３接続部と、の間において開口することを特徴とするポンプ制御圧レギュレータ。
2. 前記ドレン通路は、前記スリーブの外周面において一端が開口し、前記スリーブと前記制御スプールとの摺動面において他端が開口することを特徴とする請求項１に記載のポンプ制御圧レギュレータ。
3. 前記スリーブには、前記制御スプールと前記スリーブとの間の隙間を通じて漏れ出た作動流体を回収するための回収室と、前記回収室に回収された作動流体を前記タンクへと回収する回収通路と、が設けられ、
   前記ドレン通路は、前記回収通路に接続されることを特徴とする請求項１または２に記載のポンプ制御圧レギュレータ。

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