JP7428556B2 - 時計部品、ムーブメント及び時計 - Google Patents

Description

本願は、時計部品、ムーブメント及び時計に関する。

時計に備えられる時計部品では、相手部材の被対向面と対向し、回転に伴って被対向面に対し摺動する摺動面を備えた部品が用いられることがある。

例えば、機械式時計に備えられるガンギ車は、回転に伴って、アンクルに取り付けられた爪石と摺動する摺動面を備えている。爪石は、ルビーやセラミック等の高硬度の材料で形成されているため、摺動面の摩耗を低減するために、摺動面に潤滑油を保持する構造が従来から提案されている。

特許文献１には、ハブに取り付けられている輪縁上に放射状に配される複数の歯を備え、歯の指状体は、輪縁に近い方に配置される第一部分と、指状体の先端部に近い方に配置され第一部分より厚みの小さい第二部分とを有し、この２つの部分の境界が油保持部を形成する隆起部であるがんぎ車が記載されている。

特許文献２には、摺動部に摺動方向とは垂直方向に延びる微細な縦筋状凹凸を電鋳体表面に形成することにより、潤滑油の保持性が高い摺動部を有する電鋳部品が記載されている。

特許文献３には、少なくとも3層を積層した精密機械部品であって、積層方向に対して略平行な部分が他の部品と接触する摺動部を有し、少なくとも摺動部の一部が凹部を有している精密機械部品である時計部品が記載されている。

特表２００７－５０６０７３号公報 特開２０１６－１７６７１４号公報 特開２０１０－９１５４４号公報

相手部材の被対向面と対応し、回転に伴って被対向面と摺動する摺動面を有する時計部品では、摺動面の摩耗を抑制すると共に、時計部品の回転に要するエネルギーを低減することが望まれる。上記各特許文献に記載の技術では、摺動面に潤滑油を保持するため、摺動面と被対向面との摺動に伴う摺動面の摩耗が抑制されているが、回転に要するエネルギーを低減するには、改善の余地がある。

本願は、相手部材に被対向面と対向し回転に伴って被対向面と摺動する摺動面を有する時計部品において、摺動面の摩耗を抑制すると共に回転体の回転に要するエネルギーを低減することを目的とする。

第一態様の時計部品では、回転軸を中心として回転可能な回転体と、前記回転体に設けられ、相手部材の被対向面に対し傾斜して対向し、前記回転体の回転によって前記被対向面に対し摺動する摺動面と、前記摺動面において摺動方向と交差する方向に延在し潤滑油を保持可能な１つ又は複数の溝部と、を有する。

この時計部品では、回転体に設けられた摺動面が、相手部材の被対向面に対し傾斜して対向しているので、回転体の回転によって摺動面が被対向面に対し摺動する際には、摺動面は被対向面に対し線状あるいは点状に接触する。

しかも、摺動面には摺動方向と直交する方向の溝部が設けられており、溝部は潤滑油を保持可能である。

このように、摺動面が被対向面に対し線状あるいは点状に接触すること、及び、溝部に保持された潤滑油によって摩擦が小さくなること、により、摺動面の摺動の抵抗が小さくなる。すなわち、摺動面が被対向面に対し摺動する際の摺動面の摩耗を抑制できると共に、回転体の回転に要するエネルギーを低減できる。

第二態様では、第一態様において、前記摺動面が、前記回転体の回転中心線に対し傾斜している。

したがって、回転体が回転しても、摺動面は、回転中心線に対して傾斜した状態を維持しつつ、回転周方向に移動する構造が実現される。

第三態様では、第二態様において、前記回転中心線を含む平面における前記摺動面の前記回転中心線に対する傾斜角が１度以上５度以下である。

傾斜角が１度以上であることで、たとえば、回転中心線がたとえば設計値に対して傾いた場合でも、摺動面が被対向面に対し線状あるいは点状に接触して摺動する状態を確実に維持できる。

また、傾斜角が５度以下であることで、摺動面の先端部分、すなわち被対向面に対し接触して摺動する部分の位置のバラつきを抑制し、摺動面と被対向面との相対的な位置関係を維持できる。

第四態様では、第一から第三のいずれか一つの態様において、前記溝部の前記摺動面からの深さが０．１μｍ以上３．０μｍ以下である。

溝部の深さが０．１μｍ以上であることで、潤滑油を確実に保持できる。

また、溝部の深さが３．０μｍ以下であることで、溝部が過度に深くならないので、溝部内に留まって使用できすに無駄になる潤滑油の量を低減できる。

第五態様では、第一から第四のいずれか一つの態様において、前記溝部の前記摺動面における延在方向と直交する方向の溝幅が１μｍ以上２０μｍ以下である。

溝部の溝幅が１μｍ以上であることで、潤滑油を確実に保持できる。

また、溝部の溝幅が２０μｍ以下であることで、摺動面が被対向面に対し滑らかに摺動する状態を実現できる。

第六態様のムーブメントでは、第一から第五の何れか一つの態様の時計部品と、前記被対向面を備える前記相手部材と、を含み、前記回転体の回転によって前記摺動面の一部が前記被対向面と線接触又は点接触しつつ摺動する。

このムーブメントでは、第一から第五のいずれか一つの態様の時計部品を有しているので、回転体の回転によって摺動面の一部が被対向面と線接触又は点接触しつつ摺動する際に、摺動面の摩耗を抑制できると共に回転に要するエネルギーを低減できる。

第七態様の時計では、第六態様のムーブメントを備える。

この時計では、第六態様のムーブメントを備えており、このムーブメントは、第一から第五のいずれか一つの態様の時計部品を有している。このため、回転体の回転によって摺動面の一部が被対向面と線接触又は点接触しつつ摺動する際に、摺動面の摩耗を抑制できると共に回転に要するエネルギーを低減できる。

本願では、摺動面の摩耗を抑制すると共に回転体の回転に要するエネルギーを低減することができる。

図１は第一実施形態のガンギ車及びアンクルを含むムーブメントを示す平面図である。 図２は第一実施形態のガンギ車と軸受とを示す断面図である。 図３は第一実施形態のガンギ車の摺動面とアンクル爪の被対向面とが対向している状態を示す平面図である。 図４は第一実施形態のガンギ車の摺動面とアンクル爪の被対向面とが対向している状態を示す拡大平面図である。 図５は第一実施形態のガンギ車を摺動面の近傍において拡大して示す斜視図である。 図６は第一実施形態のガンギ車の摺動面とアンクル爪の被対向面とが対向している状態を示す図４の６－６線断面図である。 図７は第一実施形態のガンギ車を摺動面の近傍において拡大して示す図５の矢印７方向矢視図である。 図８は第一実施形態のガンギ車を摺動面の近傍において拡大して示す図７の８－８線断面図である。 図９は第一実施形態のガンギ車のガンギ車先端部を拡大して示す説明図である。 図１０は第一実施形態のガンギ車のガンギ車先端部を拡大して示す説明図である。 図１１は第一実施形態のガンギ車のホゾガタと回転軸の傾き角度との関係を示すグラフである。 図１２は第一実施形態のガンギ車の寸法と摺動面の傾斜角との関係を示すグラフである。 図１３は第一実施形態のガンギ車の溝部における油膜面深さと溝幅との関係を示すグラフである。 図１４は本開示の技術の時計を示す正面図である。

第一実施形態の時計部品と、この時計部品を用いた時計２２について、図面を参照して詳細に説明する。

図１４に示す時計２２は、自動巻き機械式腕時計であり、内部には、図１に示すムーブメント２４が備えられている。ムーブメント２４は、ガンギ車２６及びアンクル２８を含んでいる。ガンギ車２６は時計部品の一例であり、アンクル２８は相手部材の一例である。

ガンギ車２６は、回転軸３０を中心として斜め放射状に延出される複数のアーム３２を有している。複数のアーム３２は、回転軸３０の周方向には一定の角度をあけて配置されている。アーム３２のそれぞれにおいて、延出先端側の面は摺動面４２である。

図２に示すように、回転軸３０は、時計２２に備えられた軸受３４に挿通されている。これにより、ガンギ車２６は、図１に示す矢印Ｒ１方向に回転可能に保持されている。

図１に示すように、アンクル２８は、アンクル軸３６を中心として矢印Ｙ１方向及びその反対方向である矢印Ｙ２方向に揺動可能に保持されている。そして、図示しない振り石により、アンクル２８は、矢印Ｙ１方向への所定角度の回転と、矢印Ｙ２方向への所定角度の回転をと繰り替えることで、揺動する。

アンクル２８は、２本の角片３８を有しており、角片３８の一方に入爪４０Ａ、他方に出爪４０Ｂがそれぞれ保持されている。以下、入爪４０Ａ及び出爪４０Ｂを区別しない場合は、単にアンクル爪４０として説明する。

アンクル爪４０には、図３及び図４にも示すように、被対向面４４が設けられている。被対向面４４には、ガンギ車２６の回転角度に応じて、いずれかのアーム３２の摺動面４２が対向することがある面である。

ガンギ車２６は、図示しない駆動源の回転駆動力を矢印Ｒ１方向に受けている。ガンギ車２６の矢印Ｒ１方向の回転は、アーム３２の１つが入爪４０Ａ又は出爪４０Ｂに当たることで一時的に阻止される。例えば図１に示すように、アーム３２の１つが出爪４０Ｂに当たることで、矢印Ｒ１方向の回転が阻止されている状態を採り得る。ここで、図示しない振り石によって、アンクル２８が矢印Ｙ１方向に回転すると、出爪４０Ｂがアーム３２から離間し、ガンギ車２６は矢印Ｒ１方向に回転可能となる。

出爪４０Ｂがアーム３２から離間する途中で、摺動面４２が出爪４０Ｂの被対向面４４に対し摺動しつつ、ガンギ車２６が回転する。

ガンギ車２６が矢印Ｒ１方向に回転しつつ、アンクル２８が矢印Ｙ１方向に所定角度回転し、ガンギ車２６の回転角度が所定角度になった状態で、入爪４０Ａが、ガンギ車２６のアーム３２（出爪４０Ｂが接触していたアームとは異なるアーム）に当たる。これにより、ガンギ車２６の回転が再び阻止される。次に、アンクル２８が矢印Ｙ２方向に回転すると、入爪４０Ａがアーム３２から離間するので、ガンギ車２６は再び矢印Ｒ１方向に回転可能となる。

このように、入爪４０Ａがアーム３２から離間する途中においても、摺動面４２が入爪４０Ａの被対向面に対し摺動しつつ、ガンギ車２６が回転する。

ガンギ車２６が矢印Ｒ１方向に所定角度回転すると、出爪４０Ｂが、ガンギ車２６のアーム３２（入爪４０Ａが接触していたアームとは異なるアーム）に当たり、ガンギ車２６の回転を阻止する。ガンギ車２６は、このような間欠的な回転（一定角度の回転と回転停止）を行うことで、一定の時間を刻む時計部品である。

本開示の技術では、図５、図６、図９及び図１０に示すように、ガンギ車２６の摺動面４２は、回転中心線ＣＬ－１に対し、傾斜角θ１で傾斜している。ここで、図５に示すように、回転中心線ＣＬ－１を含む平面ＰＬを考え、この平面ＰＬにおける摺動面４２の、回転中心線ＣＬ－１（図５では回転中心線ＣＬ－１と平行な基準線ＣＬ－２）に対する角度を摺動面４２の傾斜角θ１とする。本実施形態では、傾斜角θ１は、１度以上５度以下である。なお、図６、図９及び図１０では、摺動面４２の傾斜をより明確にすべく、実際よりも傾斜角θ１を大きく図示している。

これに対し、図６に示すように、アンクル爪４０の被対向面４４は、ガンギ車２６の回転中心線ＣＬ－１と平行である。したがって、ガンギ車２６の摺動面４２は、ガンギ車２６の回転角度に応じてアンクル２８の被対向面４４に対向するが、このように対向した状態では、摺動面４２は被対向面４４に対し傾斜する。

摺動面４２が被対向面４４に対向している状態で、摺動面４２のガンギ車先端部２６Ｔは、被対向面４４に対し接触している。この接触状態でガンギ車２６が矢印Ｒ１方向に回転することで、摺動面４２は被対向面４４に対し線状にあるいは点状に接触しつつ摺動する。

図４～図８に示すように、摺動面４２には、複数本の溝部４６が形成されている。溝部４６のそれぞれは、被対向面４４に対する摺動面４２の摺動方向（矢印Ｓ１方向）と交差する方向である。特に、本実施形態では、図７に示すように、摺動面４２を正面視すると、溝部４６の延在方向は、ガンギ車２６の厚み方向（矢印Ｔ１方向）と一致した方向であり、摺動方向（矢印Ｓ１方向）に対し直交している方向である。

図６に示すように、摺動面４２は被対向面４４に対し傾斜しているので、摺動面４２が被対向面４４に対し摺動している状態では、摺動面４２と被対向面４４との間にくさび状の間隙ＷＧが構成されている。また、摺動面４２には、潤滑油４８が塗布されている。摺動面４２のガンギ車先端部２６Ｔが被対向面４４に対し接触した状態で、この間隙ＷＧに一時的に潤滑油４８を貯留させることが可能である。潤滑油４８は、摺動面４２が被対向面４４に対して摺動する際に、摩擦を低減する作用を奏する。

図８に示すように、摺動面４２に塗布された潤滑油４８の一部は、溝部４６のそれぞれに保持されている。換言すれば、溝部４６は、このように潤滑油４８を保持可能に設けられた凹み部分である。摺動面４２が被対向面４４に対して摺動を繰り返すことにより潤滑油４８の量が少なくなった場合でも、溝部４６には潤滑油４８が保持された状態が維持される。

ここでいう潤滑油４８の「保持」とは、潤滑油４８が、粘性や表面張力等により、溝部４６から漏れ出ることなく溝部４６内に留まる状態が維持されていることをいう。したがって、たとえば、溝部４６に保持された潤滑油４８が摺動面４２上の潤滑油４８と不連続である場合（摺動面４２上の潤滑油が無くなっている場合を含む）、摺動面４２の向きによらず、溝部４６から潤滑油４８が漏れ出ることがない状態が維持される。潤滑油４８が重力によって溝部４６内において鉛直下方に流動しても、溝部４６の外へ漏れ出てしまうことはない。これに対し、溝部４６に保持された潤滑油４８が摺動面４２上の潤滑油４８と連続している状態では、溝部４６内と摺動面４２上とで、潤滑油４８の一部が入れ替わることもあるが、この場合であっても、保持された潤滑油４８が溝部４６の外へ完全に脱離してしまうことはない。

なお、実際上は、上記した表面張力によって、溝部４６から潤滑油４８の一部が僅かに盛り上がり、図８に二点鎖線で示すように、凸形状に盛り上がるメニスカス４８Ａが形成されることがある。この場合には、摺動面４２が被対向面４４に対し摺動すると、アンクル爪４０のアンクル先端部２８Ｔに潤滑油４８が確実に付着する。

これに対し、溝部４６に形成される潤滑油４８のメニスカスが、図８に実線で示すように、溝部４６内に凹む凹形状のメニスカス４８Ｂとなる場合がある。この場合であっても、アンクル爪４０のアンクル先端部２８Ｔ（図４参照）が溝部４６にわずかに入り込むことで、潤滑油４８がアンクル爪４０のアンクル先端部２８Ｔに付着する。

図７及び図８に示すように、溝部４６は、摺動方向に所定の溝幅Ｗ１を有している。本実施形態では、溝幅Ｗ１は、１μｍ以上２０μｍ以下である。

また、溝部４６は、摺動面４２から所定の溝深さＤ１を有している。本実施形態では、溝深さＤ１は０．１μｍ以上３．０μｍ以下である。

次に、本実施形態の作用を説明する。

図５及び図６に示すように、ガンギ車２６の摺動面４２は回転中心線ＣＬ－１に対し傾斜角θ１で傾斜している。これに対し、アンクル２８の被対向面４４は回転中心線ＣＬ－１と平行である。したがって、摺動面４２は、被対向面４４と対向した状態では、被対向面４４に対し傾斜角θ１で傾斜した状態となる。そして、ガンギ車２６の矢印Ｒ１方向（図１～図３参照）の回転により摺動面４２が被対向面４４に摺動する際には、摺動面４２は被対向面４４に対し線状あるいは点状に接触して摺動する。

しかも、摺動面４２に設けられた溝部４６には潤滑油４８が保持されている。この潤滑油４８によって、摺動面４２が被対向面４４に対し摺動する際の摺動の摩擦が小さくなり、摺動の抵抗も小さくなる。

これらにより、本実施形態では、摺動面４２が傾斜していない構造、及び、溝部４６によって潤滑油４８が保持されない構造と比較して、摺動面４２が被対向面４４に対し摺動しても、摺動面４２の摩耗を抑制できると共に、ガンギ車２６の回転に要するエネルギーを低減できる。

本実施形態では、摺動面４２は、ガンギ車２６の回転中心線ＣＬ－１に対し所定の傾斜角θ１で傾斜している。したがって、ガンギ車２６が回転しても、摺動面４２は回転中心線ＣＬ－１に対し一定の傾斜角θ１で傾斜した状態を維持できる。

図２に示したように、ガンギ車２６の回転軸３０は、時計２２の軸受３４に挿通されており、回転軸３０の外周と軸受３４の内周との間には隙間ＧＰが生じている。この間隙はいわゆる「ホゾガタ」であり、隙間ＧＰによって、図２に二点鎖線で示すように、回転軸３０はガンギ車２６の本来的な回転中心線ＣＬ－１に対し傾くことがある。本実施形態では、このように回転軸３０、すなわち実際の回転中心線ＣＬ－１が、設計上の回転中心線に対して傾いた状態になっても、摺動面４２が被対向面４４に対し線状あるいは点状に接触する状態を維持できるように、傾斜角θ１の下限値が決められている。

図１１には、軸長さＬ１が１ｍｍ、２ｍｍ、３ｍｍ、及び４ｍｍのそれぞれの場合における、回転軸３０の傾きと隙間ＧＰ（ホゾガタ）との関係が示されている。この軸長さＬ１は、図２に示すように、回転軸３０において、回転軸３０の全体の長さである。

具体的には、時計２２のガンギ車２６において、隙間ＧＰの最大値は１０μｍ程度、軸受３４の軸長さＬ１の最小値は１ｍｍ程度の場合があり、この場合の回転軸３０の最大傾き角は０．５７度となることが図１１から分かる。このように回転軸３０が傾いても、摺動面４２が被対向面４４に対し線状あるいは点状に接触する状態を維持できるようにするためには、傾斜角θ１の下限値を１度とすればよい。

このように、摺動面４２が被対向面４４に対し線状あるいは点状に接触する状態を維持する観点からは、傾斜角θ１の上限値には制限はない。しかしながら、傾斜角θ１をあまりに大きくすると、ガンギ車先端部２６Ｔの厚みが薄くなり強度が低下する。したがって、ガンギ車先端部２６Ｔの強度を確保する観点からは、傾斜角θ１に上限値を設定することが好ましい。

また、図９及び図１０に示すように、摺動面４２において、ガンギ車先端部２６Ｔは製造上の精度限界から湾曲形状となっていることがあり、この湾曲形状の曲率半径Ｒは、０μｍ以上２０μｍの範囲でばらつくことがある。図９及び図１０において、実線で示すガンギ車先端部２６Ｔは曲率半径Ｒが相対的に小さい場合（Ｒ＝Ｒ１とする）、二点鎖線で示すガンギ車先端部２６Ｔは曲率半径Ｒが大きい場合（Ｒ＝Ｒ２とする）である。なお、図９は摺動面４２の傾斜角θ１が相対的に小さい場合、図１０は摺動面４２の傾斜角θ１が相対的に大きい場合である。図９及び図１０において、実際の傾斜角よりも図面上の傾斜角を大きく示している。

図９及び図１０のいずれからも分かるように、ガンギ車先端部２６Ｔの曲率半径Ｒが大きいほど、ガンギ車２６の寸法Ｌ２に与える影響が大きくなる。また、図９と図１０とを比較すれば分かるように、傾斜角θ１が大きいほど、寸法Ｌ２はより大きくなり、この傾向は、曲率半径Ｒが大きい場合ほど顕著である。なお、この寸法Ｌ２は、各アーム３２において、曲率半径Ｒ＝０（ゼロ）である場合のガンギ車先端部２６Ｔの位置（図９及び図１０に示す基準線Ｌ３参照）から測った、実際のガンギ車先端部２６Ｔまでの長さである。

図１２には、ガンギ車先端部２６Ｔの曲率半径Ｒが２０μｍ、１０μｍ、５μｍ、及び２μｍのそれぞれの場合における、寸法Ｌ２と傾斜角θ１との関係が示されている。ここで、曲率半径Ｒによる寸法のバラつきの許容値を２μｍとすると、図１２から分かるように、曲率半径Ｒが２０μｍのとき、２μｍの寸法Ｌ２に対応する傾斜角θ１は５．７１度である。したがって、傾斜角θ１の上限値を５度とすれば、曲率半径Ｒが大きい場合の寸法Ｌ２のバラつきを小さくできる。

図８に示すように、溝部４６の溝幅Ｗ１、すなわち溝部４６の延在方向と直交する方向での溝部４６の開口幅は、溝部４６に潤滑油４８を保持できれば限定されない。ただし、溝幅Ｗ１を大きくしすぎると、摺動面４２が被対向面４４に対し摺動する際に、アンクル先端部２８Ｔが溝部４６に落ち込むようにして当たるため、摺動の抵抗となる。アンクル先端部２８Ｔの曲率半径の最小値を２０μｍに設定した場合、溝部４６の溝幅Ｗ１の最大値を２０μｍとすることで、摺動面４２が被対向面４４に対し摺動する際の抵抗を小さくできる。

摺動面４２からの溝部４６の溝深さＤ１は、溝部４６に潤滑油４８を保持できれば限定されない。たとえば、溝深さＤ１の下限値を０．１μｍとすれば、溝部４６に潤滑油４８を保持可能である。

ただし、溝部４６をあまりに深くすると、溝部４６において、溝部４６の溝底部４６Ｂの近くに潤滑油４８が溜まってしまい、摺動面４２と被対向面４４との間に供給されない潤滑油４８が多くなる。たとえば、図８に示すように、溝部４６において潤滑油４８のメニスカス４８Ｂが凹形状である場合、一点鎖線Ｎ１で示す範囲の潤滑油４８は使用されない可能性がある。

図１３には、溝部４６に保持された潤滑油４８の油膜面深さＤ２と、溝幅Ｗ１との関係が示されている。この油膜面深さＤ２とは、図８に示すように、溝部４６に保持された潤滑油４８の凹形状のメニスカス４８Ｂにおいて、摺動面４２から測った最深部の深さである。最深部は、溝幅Ｗ１の範囲における中央の位置に現れる。

なお、摺動面４２には、いわゆる保油処理がなされることがある。この保油処理は、摺動面４２（溝部４６を含む）における潤滑油４８の接触角θ２（図８参照）を大きくする処理であり、保油処理によって、潤滑油４８が摺動面４２（溝部４６を含む）に保持されやすくなる。一例をして、保油処理を行った場合の接触角θ２は７０度であるのに対し、保油処理を行っていない場合の接触角θ２は３０度である。

上記したように、アンクル爪４０の被対向面４４との関係で、溝部４６の溝幅Ｗ１の最大値は２０μｍに設定できる。この場合、図１３から、油膜面深さは２．７μｍとなる。すなわち、溝部４６の溝深さＤ１を２．７μｍより深くしても、使用できない潤滑油４８が生じる。この点を考慮して、溝部４６の溝深さＤ１の上限値を３μｍとすれば、使用できない潤滑油４８の量を少なくできる。

本開示の技術において、溝部４６の数は限定されず、たとえば、摺動面４２に１本のみ形成されていてもよい。また、上記では、図７に示すように、摺動面４２を正面視して、溝部４６の延在方向が、ガンギ車２６の厚み方向（矢印Ｔ１方向）に沿った方向である例を挙げたが、溝部４６の延在方向が、ガンギ車２６の厚み方向に対して傾斜していてもよい。さらに、溝部４６は、延在方向に沿って一定の深さ及び溝幅は一定でなくてもよい。

本開示の技術において、ガンギ車２６の製造方法は限定されないが、たとえば電気鋳造法を用いて製造することが可能である。この場合、シリコンウエハの一面に導電膜を形成して基板を形成し、基板上にフォトレジスト層を形成する。このフォトレジスト層に、摺動面４２の傾斜に対応するテーパー部を設けておくことで、電気鋳造処理によりガンギ車２６を製造する際に、回転中心線ＣＬ－１に対し傾斜した摺動面を有するガンギ車２６が得られる。

上記では、時計部品の一例としてガンギ車２６を挙げたが、時計部品はこれに限定されず、たとえば、時計の内部に備えられる各種の歯車やカム等であってもよい。そして、ムーブメントとしても、ガンギ車２６及びアンクル２８を備えた構造に限定されない。たとえば、複数の歯車の噛み合いにより回転力を伝達する機構等に本開示の技術を適用してもよい。

２２ 時計
２４ ムーブメント
２６ ガンギ車（回転体の一例）
２６Ｔ ガンギ車先端部
２８ アンクル（相手部材の一例）
２８Ｔ アンクル先端部
３０ 回転軸
３２ アーム
３４ 軸受
３６ アンクル軸
４０ アンクル爪
４２ 摺動面
４４ 被対向面
４６ 溝部
４６Ｂ 溝底部
４８ 潤滑油
ＣＬ－１ 回転中心線
ＰＬ 回転中心線を含む平面
Ｄ１ 溝深さ（摺動面からの深さ）
θ１ 傾斜角
Ｗ１ 溝幅

Claims (6)

1. 回転軸を中心として回転可能な回転体と、
   前記回転体に設けられ、相手部材の被対向面に対し傾斜して対向し、且つ前記回転体の回転中心線に対し傾斜し、前記回転体の回転によって前記被対向面に対し摺動する摺動面と、
   前記摺動面において摺動方向と交差する方向に延在し潤滑油を保持可能な１つ又は複数の溝部と、
   を有する時計部品。
2. 前記回転中心線を含む平面における前記摺動面の前記回転中心線に対する傾斜角が１度以上５度以下である請求項１に記載の時計部品。
3. 前記溝部の前記摺動面からの深さが０．１μｍ以上３．０μｍ以下である請求項１又は請求項２に記載の時計部品。
4. 前記溝部の前記摺動面における延在方向と直交する方向の溝幅が１μｍ以上２０μｍ以下である請求項１から請求項３の何れか一項に記載の時計部品。
5. 請求項１から請求項４の何れか一項に記載の時計部品と、
   前記被対向面を備える前記相手部材と、
   を含み、
   前記回転体の回転によって前記摺動面の一部が前記被対向面と線接触又は点接触しつつ摺動するムーブメント。
6. 請求項５に記載のムーブメントを備える時計。