JP7428010B2 - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Description

本開示は、ゴルフクラブヘッドに関する。

特開２０１６－２６５５７号公報は、カップフェース構造のフェース部材を有するゴルフクラブヘッドを開示する。このフェース構造は、反発性能を高めるのに寄与する。

特開２０１６－２６５５７号公報

反発性能の観点から、高強度のフェース部材が好ましい。しかし、高強度の材料は、成形方法に制約がある。

本開示は、高強度な材料で成形することができ、反発性能に有利な構造を有するゴルフクラブヘッドを提供する。

一つの態様では、ゴルフクラブヘッドは、フェース部材と、前記フェース部材が結合されるボディ部材とを備えている。前記フェース部材は、打撃フェースを形成するフェース部と、前記フェース部の周縁からバック側に延びる周縁部とを有している。前記周縁部は、前記フェース部のソール側の周縁からバック側に延びるソール側周縁部と、前記フェース部のトップ側の周縁からバック側に延びるトップ側周縁部とを有している。前記フェース部材は、圧延材で形成されている。前記ソール側周縁部の内面が、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延び且つ前記ソール側周縁部の後端まで延びるソール内面傾斜部を有している。前記ソール側周縁部の内面と前記トップ側周縁部の内面とは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、バック方向に向かうにつれて互いの距離が長くなるように形成されている。前記トップ側周縁部の外面は、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、フェース方向に向かうにつれてトップ側周縁部の内面からの距離が長くなるように形成されている。

一つの側面として、高強度な材料で成形することができ、反発性能に有利な構造を有するゴルフクラブヘッドが提供されうる。他の側面として、高強度な材料を用いて、ゴルファーに安心感を与えるヘッド形状が提供されうる。

図１は、第１実施形態に係るゴルフクラブヘッドの正面図である。 図２は、図１のヘッドの背面図である。 図３は、図１のヘッドの斜視図である。 図４は、図１のＡ－Ａ線に沿った断面図である。ただし、図４では、打撃フェースの向きが縦方向とされている。 図５は、図４に記載されているフェース部材の断面図である。 図６は、比較例の断面図である。 図７は、トウ－ヒール方向を説明するための概念図である。

本願において、以下の用語が定義される。

［トウ－ヒール方向］
打撃フェースが平面である場合、最長フェースラインの延在方向が、トウ－ヒール方向と定義される。打撃フェースが曲面である場合、トウ－ヒール方向は、次のように定義される。図７を参照して、所定のライ角及びリアルロフト角で水平面ＨＰ上に載置された基準状態のヘッドにおいて、前記水平面ＨＰに垂直で且つ前記ヘッドのシャフト軸線Ｚを含む垂直平面ＶＰが決定される。この垂直平面ＶＰと前記水平面ＨＰとの交線ＮＬの方向が、トウ－ヒール方向と定義される。所定のライ角及びリアルロフト角は、例えば製品カタログ等に記載されている。シャフト軸線Ｚは、通常、ホーセル孔の中心線に一致する。

［トップ－ソール方向、トップ方向、ソール方向］
打撃フェースが平面である場合、打撃フェースに対して平行であり且つ前記トウ－ヒール方向に対して垂直である方向が、トップ－ソール方向と定義される。打撃フェースが曲面である場合、フェースセンターにおける打撃フェースの接平面に対して平行であり且つ前記トウ－ヒール方向に垂直である方向が、トップ－ソール方向と定義される。このトップ－ソール方向においてソールからトップ面に向かう方向が、トップ方向と定義される。このトップ－ソール方向においてトップ面からソールに向かう方向が、ソール方向と定義される。トップ方向とソール方向とは、互いに逆向きである。

［フェース－バック方向、フェース方向、バック方向］
打撃フェースが平面である場合、打撃フェースに対して垂直な方向が、フェース－バック方向と定義される。打撃フェースが曲面である場合、フェースセンターにおける打撃フェースの法線の方向が、フェース－バック方向と定義される。このフェース－バック方向においてヘッドのバック側から打撃フェースに向かう方向が、フェース方向と定義される。このフェース－バック方向において打撃フェースからヘッドのバック側に向かう方向が、バック方向と定義される。フェース方向とバック方向とは、互いに逆向きである。

［フェースセンター］
打撃フェースが平面である場合、最長フェースラインのトウ－ヒール方向中心位置における、打撃フェースのトップ－ソール方向中心位置が、フェースセンターと定義される。打撃フェースが曲面である場合、平面視における打撃フェースの図心が、フェースセンターと定義される。

以下、適宜図面が参照されつつ、実施形態が詳細に説明される。

図１は、第１実施形態のヘッド１００の正面図であり、図２はヘッド１００の背面図であり、図３はヘッド１００の斜視図である。

ヘッド１００は、フェース部１０２と、ソール部１０４と、トップ面１０６と、ホーゼル１０８とを有する。フェース部１０２は、打撃フェース１０２ａと、バック面１０２ｂとを有する。打撃フェース１０２ａは、フェース部１０２の前面である。バック面１０２ｂは、フェース部１０２の後面である。打撃時に、打撃フェース１０２ａがボールに衝突する。ソール部１０４は、ソール面１０４ａを有する。ソール面１０４ａは、ソール部１０４の外面である。ホーゼル１０８は、ホーゼル孔１１０を有する。ホーゼル孔１１０には、シャフト（図示されず）が装着される。

打撃フェース１０２ａは、複数のフェースラインｇｖを有する。複数のフェースラインは、最長フェースラインｇｖ１を含む。打撃フェース１０２ａは、中心点Ｆｃを有する。打撃フェース１０２ａの中心点は、フェースセンターとも称される。フェースセンターＦｃの定義は、上述の通りである。

打撃フェース１０２ａは、平面である。打撃フェース１０２ａにはフェースラインｇｖが設けられているが、このフェースラインｇｖを無視すれば、打撃フェース１０２ａは平面である。バック面１０２ｂも平面である。バック面１０２ｂは、打撃フェース１０２ａに平行である。なお、図４の断面図では、フェースラインｇｖの記載が省略されている。

ヘッド１００は、アイアン型ゴルフクラブヘッドである。図２及び図３が示すように、ヘッド１００は、バックキャビティ１１２を有する。ヘッド１００は、キャビティバックアイアンである。

なお、ヘッド１００は、アイアン型ヘッドでなくてもよい。ヘッド１００は、ウッド型ヘッドであってもよいし、ユーティリティ型ヘッドであってもよいし、パター型ヘッドであってもよい。打撃フェース１０２ａは、平面であってもよいし、曲面であってもよい。後述の通り、アイアン型ヘッドが好ましい。

図４は、図１のＡ－Ａ線に沿った断面図である。ただし、見やすさの観点から、図４では、打撃フェース１０２ａが縦方向とされている。図４は、トウ－ヒール方向に垂直な断面である。

ヘッド１００は、複数の部材により形成されている。ヘッド１００は、ボディ部材ｂ１とフェース部材ｆ１とを有する。フェース部材ｆ１はボディ部材ｂ１に結合されている。ボディ部材ｂ１は、全体として一体成形されている。ボディ部材ｂ１は、複数の部材から形成されていてもよい。フェース部材ｆ１は、全体として一体成形されている。

フェース部材ｆ１は、内面ｆ１１と外面ｆ１２とを有する。内面ｆ１１は、バック面１０２ｂと、周縁部１２０（後述）の内面とを含む。外面ｆ１２は、打撃フェース１０２ａと、周縁部１２０の外面とを含む。

フェース部材ｆ１とボディ部材ｂ１との境界ｋ１は、ソール面１０４ａに位置している。また、境界ｋ１は、トップ面１０６に位置している。

フェース部材ｆ１は、フェース部１０２を有する。フェース部材ｆ１は、フェース部１０２の全体を有する。フェース部材ｆ１は、打撃フェース１０２ａの全体を構成している。フェース部材ｆ１は、バック面１０２ｂの全体を構成している。フェース部材ｆ１は、トップ面１０６の一部を構成している。フェース部材ｆ１は、トップ面１０６の、打撃フェース１０２ａ側の部分を構成している。フェース部材ｆ１は、ソール面１０４ａの一部を構成している。フェース部材ｆ１は、ソール面１０４ａの、打撃フェース１０２ａ側の部分を構成している。フェース部材ｆ１は、ソール部１０４の一部を構成している。フェース部材ｆ１は、ソール部１０４の、打撃フェース１０２ａ側の部分を構成している。

フェース部材ｆ１は、打撃フェース１０２ａを構成するフェース部１０２と、フェース部１０２の周縁からバック側に延びる周縁部１２０とを有する。周縁部１２０は、フェース部１０２のソール側の周縁からバック側に延びるソール側周縁部１２２と、フェース部１０２のトップ側の周縁からバック側に延びるトップ側周縁部１２４とを有している。

周縁部１２０は、フェース部１０２のトウ側の周縁からバック側に延びるトウ側周縁部を有していない。周縁部１２０は、トウ側周縁部を有していてもよい。周縁部１２０は、フェース部１０２のヒール側の周縁からバック側に延びるヒール側周縁部を有していない。周縁部１２０は、ヒール側周縁部を有していてもよい。フェース部材ｆ１の成形性の観点から、周縁部１２０は、トウ側周縁部及びヒール側周縁部を有さないのが好ましい。

ボディ部材ｂ１は、ホーゼル１０８を有する。ボディ部材ｂ１は、ホーゼル１０８の全体を有する。更に、ボディ部材ｂ１は、ソール側部分１３２とトップ側部分１３４とを有する。

ソール側部分１３２は、ソール側周縁部１２２に結合するソール側結合部１３６と、バック面１０２ｂに対向するソール側対向面１３８とを有する。バック面１０２ｂとソール側対向面１３８との間に空間１４０が形成されている。空間１４０は、バックキャビティ１１２が形成する空間の一部を構成している。ソール側結合部１３６は平面である。ソール側対向面１３８は平面である。ソール側結合部１３６とソール側対向面１３８とは同一平面上にある。ソール側部分１３２の下面１３９は、ソール面１０４ａの一部を構成する。下面１３９は、ソール面１０４ａのうち、境界ｋ１よりもバック側の部分を構成する。

トップ側部分１３４は、トップ側周縁部１２４に結合するトップ側結合部１４２と、バック面１０２ｂに対向するトップ側対向面１４４とを有する。バック面１０２ｂとトップ側対向面１４４との間に空間１４６が形成されている。空間１４６は、バックキャビティ１１２が形成する空間の一部を構成している。トップ側結合部１４２は平面である。トップ側対向面１４４は平面である。トップ側結合部１４２とトップ側対向面１４４とは同一平面上にある。

ソール側対向面１３８とトップ側対向面１４４とは同一平面Ｐ１上にある。トップ側周縁部１２４の後端面１２４ａとソール側周縁部１２２の後端面１２２ａとは同一平面Ｐ１上にある。ソール側結合部１３６及びトップ側結合部１４２は、同一平面Ｐ１上にある。平面Ｐ１は、トップ方向に向かうにつれて打撃フェース１０２ａに近づくように傾斜している。後端面１２４ａ及び後端面１２２ａが同一平面Ｐ１上にあることで、これらの部分の加工が容易となる。ボディ部材ｂ１との接合精度を高める観点から、後端面１２４ａ及び後端面１２２ａを含む、フェース部材ｆ１の縁部に、ＮＣ加工が施されるのが好ましい。加工面が同一平面Ｐ１上にあることで、加工時に加工機の高さを変えなくて済み、ボディ部材ｂ１との接合精度も高まる。

フェース部材ｆ１はボディ部材ｂ１に結合されている。この結合は、溶接により達成されている。ソール側周縁部１２２の後端面１２２ａがボディ部材ｂ１のソール側結合部１３６に結合されている。トップ側周縁部１２４の後端面１２４ａがボディ部材ｂ１のトップ側結合部１４２に結合されている。

図５は、フェース部材ｆ１の断面図である。図５は、図４からフェース部材ｆ１のみを抜き出した図である。図５は、トウ－ヒール方向に垂直な断面である。

ソール側周縁部１２２は、外面１２２ｂと、内面１２２ｃとを有する。外面１２２ｂは、ソール面１０４ａの一部を構成する。外面１２２ｂは、ソール面１０４ａのうち、境界ｋ１よりもフェース側の部分を構成する。内面１２２ｃは、空間１４０に面している（図４参照）。

トップ側周縁部１２４は、外面１２４ｂと、内面１２４ｃとを有する。外面１２４ｂは、トップ面１０６の一部を構成する。外面１２４ｂは、トップ面１０６のうち、境界ｋ１よりもフェース側の部分を構成する。内面１２４ｃは、空間１４６に面している（図４参照）。

本実施形態では、内面１２２ｃの断面線の全体が曲線である。この曲線は、外面１２２ｂ側に向かって凸となるように曲がっている。内面１２２ｃの断面線は、直線部を有していてもよい。内面１２２ｃの断面線の全体が直線であってもよい。

本実施形態では、内面１２４ｃの断面線は、直線部を有している。内面１２４ｃの断面線の全体が曲線であってもよい。内面１２４ｃの断面線の全体が直線であってもよい。

ソール側周縁部１２２の内面１２２ｃは、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延在するソール内面傾斜部１５０を有する。ソール内面傾斜部１５０は、ソール側周縁部１２２の後端（後端面１２２ａ）まで延在している。トウ－ヒール方向に垂直な断面において、ソール内面傾斜部１５０と打撃フェース１０２ａとの成す角度θ２は、９０度より小さい（図４参照）。本実施形態では、ソール内面傾斜部１５０が曲面であるため、角度θは、ソール内面傾斜部１５０の断面線の各点における接線と打撃フェース１０２ａとの成す角度である。

内面１２２ｃは、ソール内面傾斜部１５０とバック面１０２ｂとを繋ぐ移行部１５２を有する。移行部１５２には、丸み（アール）が付与されている。移行部１５２は、バック面１０２ｂと内面１２２ｃとが交差する角部を構成している。内面１２２ｃは、ソール内面傾斜部１５０と移行部１５２とで構成されている。

トップ側周縁部１２４の内面１２４ｃは、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延在するトップ内面傾斜部１５４を有する。トップ内面傾斜部１５４は、トップ側周縁部１２４の後端（後端面１２４ａ）まで延在している。

内面１２４ｃは、トップ内面傾斜部１５４とバック面１０２ｂとを繋ぐ移行部１５６を有する。移行部１５６は、丸み（アール）を有する。移行部１５６は、バック面１０２ｂと内面１２４ｃとが交差する角部を構成している。内面１２４ｃは、トップ内面傾斜部１５４と移行部１５６とで構成されている。

ソール側周縁部１２２の外面１２２ｂは、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延在するソール外面傾斜部１６０を有する。ソール外面傾斜部１６０は、ソール側周縁部１２２の後端（後端面１２２ａ）まで延在している。

外面１２２ｂは、ソール外面傾斜部１６０からフェース側に延びる移行部１６２を有する。移行部１６２は、打撃フェース１０２ａの下側に形成されたソール側エッジ部１６４に繋がっている。ソール側エッジ部１６４は、丸み（アール）を有する。

トップ側周縁部１２４の外面１２４ｂは、バック方向に向かうにつれて内面１２４ｃとの距離ｔ１が短くなるように延びている。換言すれば、外面１２４ｂは、フェース方向に向かうにつれて内面１２４ｃとの距離ｔ１が長くなるように延びている。すなわち、外面１２４ｂは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、フェース方向に向かうにつれて内面１２４ｃからの距離ｔ１が長くなるように形成されている。距離ｔ１は、トップ－ソール方向に沿って測定される。外面１２４ｂは、そのフェース側の端で、フェース部１０２の周縁に結合されている。

本実施形態では、外面１２４ｂの断面線は直線である。外面１２４ｂの断面線の一部又は全部が曲線であってもよい。トウ－ヒール方向に垂直な断面（図５）において、外面１２４ｂと打撃フェース１０２ａとの成す角度θ１は、略９０°（９０°±５°）である。

図５において両矢印Ｄ１で示されるのは、内面１２２ｃと内面１２４ｃとの間の距離である。距離Ｄ１は、バック方向に向かうにつれて長くなる。換言すれば、内面１２２ｃと内面１２４ｃとは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、バック方向に向かうにつれて互いの距離Ｄ１が長くなるように形成されている。距離Ｄ１は、トップ－ソール方向に沿って測定される。

フェース部材ｆ１は、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延在するソール内面傾斜部１５０を有する。しかし、バック方向に向かうにつれて距離Ｄ１が長くなるように、内面１２４ｃが形成されている。フェース部材ｆ１の内面ｆ１１を成形する雄型の抜き勾配が確保されている。フェース部材ｆ１は、プレス成形及び鍛造成形が可能である。

フェース方向に向かうにつれて距離ｔ１が長くすることで、打撃フェース１０２ａが上側に拡張される。この結果、打撃フェース１０２ａが広くなる。広い打撃フェース１０２ａは、ゴルファーに安心感を与える。

フェース方向に向かうにつれて距離ｔ１が長くすることで、トップ側周縁部１２４の外面１２４ｂと打撃フェース１０２ａとの成す角度θ１を９０度に近づけることができる。トラディショナルな形状のアイアン型ヘッドでは、角度θ１が９０度に近い。フェース方向に向かうにつれて距離ｔ１が長くすることで、トップブレードの形状がトラディショナルな形状に近づき、ゴルファーの違和感が軽減される。

［フェース部材の材質］
フェース部材ｆ１は、圧延材で形成されている。圧延材は、欠陥が少なく、強度に優れ
る。好ましくは、圧延材は、板状である。

圧延材の材質として、鉄系合金、チタン合金、純チタン、アルミニウム合金、マグネシウム合金及びタングステン－ニッケル合金が例示される。

鉄系合金とは、質量比で鉄（Ｆｅ）が最も多い成分である合金を意味する。鉄系合金は、鉄合金及び合金鋼を含む。鉄系合金として、鋼（はがね）、ステンレス鋼及びマレージング鋼が例示される。フェース部材用の圧延材に適した鉄系合金として、ステンレス鋼が挙げられる。好ましいステンレス鋼として、ＳＵＳ６３０及びＨＴ１７７０Ｍが挙げられ、より好ましいステンレス鋼として、ＨＴ１７７０Ｍが挙げられる。

フェース部材用の圧延材に適したチタン合金として、Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ、ＴＩＸ ５１ＡＦ（Ｔｉ－５．５Ａｌ－１Ｆｅ）、Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌ、ＤＡＴ５５Ｇ（Ｔｉ－１５Ｖ－６Ｃｒ－４Ａｌ）、ＳＰ７００（Ｔｉ－４．５Ａｌ－３Ｖ－２Ｆｅ－２Ｍｏ）、Ｔ９Ｓ、Ｔｉ－１５Ｍｏ－５Ｚｒ－３Ａｌ、Ｔｉ－１５Ｍｏ－３Ａｌ及びＴｉ－６Ａｌ－２Ｓｎ－２Ｚｒ－２Ｃｒ－２Ｍｏ－０．２５Ｓｉが挙げられる。

圧延材の材質がチタン合金である場合、成形工程は冷間プレスとされるのが好ましい。加熱しないことで、チタンの変態が抑制される。成形性から、圧延材の材質が鉄系合金である場合、成形工程は熱間プレスが好ましい。

圧延材は、一方向のみに圧延された一方向圧延材であってもよい。一方向圧延材は、異方性を有する。フェース部材ｆ１は、トップ－ソール方向よりもトウ－ヒール方向のほうが長い。このため、圧延材に異方性が無い場合、フェース部材ｆ１は、トウ－ヒール方向に沿った断面の撓みが大きい。この撓みに対する強度を効果的に高める観点から、圧延方向に垂直な方向はトウ－ヒール方向に近いのが好ましい。また、一方向圧延材は、圧延方向に沿った断面が撓む変形において弾性率が小さい。このため、トップ－ソール方向が短いフェース部材ｆ１を撓みやすくする観点からも、圧延方向に垂直な方向はトウ－ヒール方向に近いのが好ましい。これらの観点から、圧延方向とトップ－ソール方向との成す角度は、２５度以下が好ましく、２０度以下がより好ましく、１５度以下がより好ましい。この角度は０度であってもよい。圧延方向とは、圧延時における材料の進行方向である。本実施形態では、圧延方向Ｒ１がトップ－ソール方向に平行であり、前記角度が０度である（図１参照）。

フェース部材ｆ１の強度の観点から、圧延材の引張強度は高いのが好ましい。引張強度が高くされることで、フェース部材ｆ１が薄くされうる。この結果、フェース部材ｆ１が軽くされうる。軽いフェース部材ｆ１に起因して、ボディ部材ｂ１に配分される重量を大きくすることができ、ボディ部材ｂ１の設計自由度が向上する。

フェース部材ｆ１の薄肉化の観点から、圧延材が鉄系合金の場合、その引張強度は１２００ＭＰａ以上が好ましく、１３００ＭＰａ以上がより好ましい。成形性の観点、及び、圧延材として入手可能な鉄系合金の観点から、この引張強度は、２０００ＭＰａ以下が好ましく、１９００ＭＰａ以下がより好ましい。

フェース部材ｆ１の薄肉化の観点から、圧延材がチタン合金の場合、その引張強度は８００ＭＰａ以上が好ましく、９００ＭＰａ以上がより好ましい。圧延材として入手可能なチタン合金を考慮すると、この引張強度は、１５００ＭＰａ以下が好ましく、１４００ＭＰａ以下がより好ましい。

なお、引張強度は、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に規定される引張試験で測定される。この引張試験において、試験片は１３Ｂ号試験片とされる。

フェース部材ｆ１の軽量化の観点から、圧延材が鉄系合金である場合、フェース部１０２の平均厚さは、２．２ｍｍ以下が好ましく、２．１ｍｍ以下がより好ましく、２．０ｍｍ以下がより好ましい。フェース部材ｆ１の強度の観点から、圧延材が鉄系合金である場合、フェース部１０２の平均厚さは、１．５ｍｍ以上が好ましく、１．６ｍｍ以上がより好ましく、１．７ｍｍ以上がより好ましい。平均厚さは、面積で重み付けされた平均値である。

フェース部材ｆ１の軽量化の観点から、圧延材がチタン合金である場合、フェース部１０２の平均厚さは、２．５ｍｍ以下が好ましく、２．４ｍｍ以下がより好ましく、２．３ｍｍ以下がより好ましい。フェース部材ｆ１の強度の観点から、圧延材がチタン合金である場合、フェース部１０２の平均厚さは、１．８ｍｍ以上が好ましく、１．９ｍｍ以上がより好ましく、２．０ｍｍ以上がより好ましい。

［製造方法］
フェース部材ｆ１は、プレス又は鍛造で製造される。圧延材の厚さ精度及び打感の観点から、好ましくは、フェース部材ｆ１は、プレスで製造される。プレスでは、圧延材の均一な組織が維持されやすく、打感が向上する。前述の通り、プレスとして、冷間プレス及び熱間プレスが挙げられる。

フェース部材ｆ１の製造方法は、例えば、以下の工程を含む。この工程は、好ましくは、プレス工程である。
（工程１）圧延材をフェース部材ｆ１の形状に対応した所定の形状に切り出す工程
（工程２）所定の形状に切り出された圧延材を金型で成形するフェース部材成形工程

上記フェース部材成形工程は、鍛造又はプレスにより実施される。鍛造又はプレスは、複数回実施されるのが好ましい。鍛造又はプレスの回数は、好ましくは、２回以上４回以下とされる。上述の通り、より好ましくは、フェース部材成形工程は、プレスにより実施される。

フェース部材ｆ１の製造方法は、好ましくは、更に以下の工程を含む。
（工程３）フェース部材成形工程の前に実施され、ＮＣ加工により圧延材の厚さ分布を調整する厚さ調整工程

フェース部材ｆ１を含むヘッドの製造方法は、フェース部材ｆ１の製造工程に加えて、以下の工程を含む。
（工程４）ボディ部材ｂ１を成形する工程
（工程５）フェース部材ｆ１をボディ部材ｂ１に結合する工程

ボディ部材ｂ１を成形する方法として、鋳造、鍛造及びプレスが例示される。成形される形状の自由度の観点からは、ボディ部材ｂ１を成形する方法は、鋳造であるのが好ましい。なお、ボディ部材ｂ１は、複数の部材を組み合わせることで形成されてもよい。フェース部材ｆ１をボディ部材ｂ１に結合する方法として、溶接、ろう付け、接着、圧入、ねじ止め等が挙げられる。結合強度の観点からは、溶接が好ましい。

前記厚さ調整工程では、成形加工での曲げにより余剰の厚さ（余肉）が生じる位置の厚さが薄くされるのが好ましい。特に、移行部１５２に対応する部位は、成形工程時の曲げ変形が大きい（図５参照）。この移行部１５２に対応する部位が、厚さ調整工程で薄くされるのが好ましい。また、厚さ調整工程では、ソール側周縁部１２２に対応する部位が、フェース部１０２に対応する部位よりも薄くされるのが好ましい。また、厚さ調整工程では、フェース部材ｆ１の成形後において前記距離ｔ１がフェース方向に向かうにつれて長くなるように、トップ側周縁部１２４に対応する部位の厚さが調整されるのが好ましい。すなわち、厚さ調整工程では、フェース部材ｆ１の成形後において前記距離ｔ１がフェース方向に向かうにつれて長くなるように、トップ側周縁部１２４に対応する部位に厚さ変化部が形成されるのが好ましい。

厚さ調整工程は、上記工程１よりも前になされてもよいし、上記工程１の後でなされてもよい。また、上記工程１は、ＮＣ加工によりなされてもよい。なお、ＮＣとは、「Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ」の略である。より好ましいＮＣ加工は、ＣＮＣ加工である。ＣＮＣとは、「Ｃｏｍｐｕｔｅｒｉｚｅｄ Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ」の略である。

成形工程よりも前に厚さ調整工程がなされることで、成形工程が容易となる。成形工程がプレスである場合、特にこの効果が大きい。本実施形態では、ソール側周縁部１２２の曲がり角度が大きい。成形工程前においてソール外面傾斜部１６０が薄くされることで、圧延材を大きく曲げてソール側周縁部１２２を形成する加工が容易となる。

図５には、前記成形工程で用いられる金型Ｍ１の断面の概念図が、仮想線で示されている。この金型Ｍ１は、雄型Ｍ１１と雌型Ｍ１２とを有する。雄型Ｍ１１は、フェース部材ｆ１の内面ｆ１１を成形する。内面ｆ１１は、内面１２２ｃ、バック面１０２ｂ及び内面１２４ｃを有する。雌型Ｍ１２は、フェース部材ｆ１の外面ｆ１２を成形する。外面ｆ１２は、外面１２２ｂ、打撃フェース１０２ａ及び外面１２４ｂを成形する。

上述の通り、フェース部材ｆ１において、内面１２２ｃと内面１２４ｃとの間の距離Ｄ１は、バック方向に向かうにつれて長くなっている。よって、雄型Ｍ１１の抜き勾配が確保されている。一方、雌型Ｍ１２の抜き勾配は確保されていない。雌型Ｍ１２で成形される面は、フェース部材ｆ１の外面ｆ１２である。外面ｆ１２は、アンダーカット形状を有している。外面ｆ１２は、外面１２２ｂと外面１２４ｂと打撃フェース１０２ａとを含む。トップ側周縁部１２４の外面１２４ｂとソール外面傾斜部１６０との間の距離Ｄ２は、バック方向に向かうにつれて短くなっている。距離Ｄ２は、トップ－ソール方向に沿って測定される。

雌型Ｍ１２は、第１分割部Ｍ１２ａと第２分割部Ｍ１２ｂとを有する。雌型Ｍ１２は、割型である。このため、抜き勾配が無くても、雌型Ｍ１２が分割されることで、フェース部材ｆ１は雌型Ｍ１２から取り出されうる。金型の強度の観点から、雄型Ｍ１１を割型とすることは難しい。一方、雌型Ｍ１２を割型とすることは容易である。

図５において両矢印Ｌｔ１で示されているのは、トップ側周縁部１２４の長さである。長さＬｔ１は、フェース－バック方向に沿って測定される。長さＬｔ１は、打撃フェース１０２ａからの長さである。図５において両矢印Ｌｓ１で示されているのは、ソール側周縁部１２２の長さである。長さＬｓ１は、フェース－バック方向に沿って測定される。長さＬｓ１は、打撃フェース１０２ａからの長さである。

ソール側周縁部１２２の長さＬｓ１は、トップ側周縁部１２４の長さＬｔ１よりも長い。長さＬｓ１を大きくすることで、ソール外面傾斜部１６０を長くすることができる。この場合、打撃時にソール側周縁部１２２が変形しやすくなり、下打ちにおける反発性能が向上する。

なお、下打ちとは、打点が打撃フェース１０２ａの下部である打撃を意味する。特にアイアン型ヘッドでは、ディーアップされておらず芝生に直接置かれた球を打撃する機会が多いため、下打ちが多い。下打ちにおける反発性能の向上は、特にアイアン型ヘッドの性能を高める。打点がフェースセンターよりも下側に位置する打撃が、下打ちと称される。

下打ちにおける反発性能の観点から、長さＬｓ１は、５ｍｍ以上が好ましく、６ｍｍ以上がより好ましく、７ｍｍ以上がより好ましい。フェース部材ｆ１の成形性の観点から、長さＬｓ１は、１３ｍｍ以下が好ましく、１２ｍｍ以下がより好ましく、１１ｍｍ以下がより好ましい。

トップ面１０６の幅が過小であると、アドレス時にゴルファーが違和感を感じる。この観点から、長さＬｔ１は、３ｍｍ以上が好ましく、４ｍｍ以上がより好ましく、５ｍｍ以上がより好ましい。トップ面１０６の幅が過大であると、トラディショナルなヘッド形状から遠くなり、ゴルファーの違和感が増加する。この観点から、長さＬｔ１は、１１ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましく、９ｍｍ以下がより好ましい。

ソール側周縁部１２２は、曲がり角度が大きく、成形しにくい。このソール側周縁部１２２の成形性を高める観点から、ソール外面傾斜部１６０の厚さは、２．０ｍｍ以下が好ましく、１．８ｍｍ以下がより好ましく、１．６ｍｍ以下がより好ましい。この厚さは、下打ちにおける反発性能の観点からも好ましい。圧延材を用いることで、ソール外面傾斜部１６０の強度が高くなり、ソール外面傾斜部１６０が薄くされうる。強度の観点から、ソール外面傾斜部１６０の厚さは、０．８ｍｍ以上が好ましく、１．０ｍｍ以上がより好ましく、１．２ｍｍ以上がより好ましい。この厚さは、外面１２２ｂの法線方向に沿って測定される。この法線方向は、外面１２２ｂ上の位置によって相違しうる。

ヘッド１００のロフト角は限定されない。ロフト角とは、リアルロフト角を意味する。ロフト角が大きいヘッドでは、ソール側周縁部１２２の曲がり角度が大きくなる傾向にある。ロフト角が大きい場合、内面１２４ｃの形状により抜き勾配を確保する上記効果が高まる。この観点から、ヘッド１００のロフト角は、２０度以上が好ましく、２１度以上がより好ましく、２２度以上がより好ましい。ロフト角が過大はヘッドでは、フェース部材ｆ１に要求される強度が低くなり、圧延材を用いたフェース部材は不要とされうる。この観点から、ヘッド１００のロフト角は、４５度以下が好ましく、４２度以下がより好ましく、３９度以下がより好ましい。

圧延材で形成され、ソール側周縁部１２２及びトップ側周縁部１２４を有するフェース部材ｆ１により、反発性能が向上しうる。スイートスポットにおけるＣＯＲ（ＳＳ－ＣＯＲともいう）は、０．８２５以上が好ましく、０．８３０以上がより好ましく、０．８３５以上がより好ましい。耐久性を考慮すると、ＳＳ－ＣＯＲは、０．８５０以下が好ましく、０．８４５以下がより好ましく、０．８４０以下がより好ましい。このＳＳ－ＣＯＲは、スイートスポットにおいて測定される。スイートスポットは、ヘッド重心を通り打撃フェース１０２ａ（又はその接平面）に垂直な直線と打撃フェース１０２ａとの交点である。このＳＳ－ＣＯＲは、１０回の測定値の平均値である。

ＣＯＲは、反発係数（Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ Ｏｆ Ｒｅｓｔｉｔｕｔｉｏｎ）を意味する。ＣＯＲは、ＵＳＧＡ（Ｕｎｉｔｅｄ Ｓｔａｔｅｓ Ｇｏｌｆ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ：全米ゴルフ協会）で規定されている「Ｉｎｔｅｒｉｍ Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ ｆｏｒ Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｔｈｅ Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｏｆ Ｒｅｓｔｉｔｕｔｉｏｎ ｏｆ ａｎ Ｉｒｏｎ Ｃｌｕｂｈｅａｄ Ｒｅｌａｔｉｖｅ ｔｏ ａ Ｂａｓｅｌｉｎｅ Ｐｌａｔｅ Ｒｅｖｉｓｉｏｎ １．３ Ｊａｎｕａｒｙ １， ２００６」に基づいて測定される。

［実施例］
第１実施形態のヘッド１００と同じヘッドを作成した。フェース部材ｆ１の材料として、圧延材が用意された。この圧延材の材質は、日鉄日新製鋼社製の商品名「ＨＴ１７７０Ｍ」とされた。この圧延材は、一方向圧延材であった。この圧延材を用いて、先ず、圧延材をフェース部材の形状に対応した所定の形状に切り出した。圧延方向がトップ－ソール方向となるように、切り出された。次に、ＮＣ加工によりバック面側を削り、圧延材の厚さ分布を調整する厚さ調整工程がなされた。この厚さ調整工程では、移行部１５２に対応する部位が薄くされた。また、この厚さ調整工程では、ソール側周縁部１２２に対応する部位が、フェース部１０２に対応する部位よりも薄くされた。また、厚さ調整工程では、フェース部材ｆ１の成形後において距離ｔ１がフェース方向に向かうにつれて長くなるように、トップ側周縁部１２４に対応する部位の厚さが調整された。次に、金型で圧延材を成形した。この成形は、熱間プレスであった。３回のプレスにより、フェース部材ｆ１を成形した。プレス金型は、雄型と雌型とを有しており、雌型が割型とされた。雌型を分割することで、成形されたフェース部材ｆ１を金型から取り出した。ボディ部材ｂ１は、鋳造（ロストワックス精密鋳造）により作製された。フェース部材ｆ１がボディ部材ｂ１に溶接された。また、ＮＣ加工により、打撃フェース１０２ａにフェースラインｇｖを形成した。研磨による表面仕上げ加工を行い、実施例のヘッドを得た。フェース部１０２の厚さは１．９ｍｍとされ、トップ側周縁部１２４の長さＬｔ１は４．８ｍｍとされ、ソール側周縁部１２２の長さＬｓ１は８．１ｍｍとされ、ソール外面傾斜部１６０の厚さは１．４ｍｍとされた。

［比較例］
図６は、比較例のヘッド２００の断面図である。このヘッド２００は、ボディ部材ｂ１とフェース部材ｆ１とを有している。フェース部材ｆ１は、フェース部２０２と周縁部２２０を有している。フェース部２０２は、打撃フェース２０２ａとバック面２０２ｂとを有する。周縁部２２０は、ソール側周縁部２２２とトップ側周縁部２２４とを有している。ソール側周縁部２２２は外面２２２ｂと内面２２２ｃとを有する。トップ側周縁部２２４は外面２２４ｂと内面２２４ｃとを有する。内面２２４ｃは、打撃フェース２０２ａに対して９０度であり、且つ外面２２４ｂと平行であった。外面２２２ｂは、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延びるソール外面傾斜部２６０を有する。ソール側周縁部２２２の形状は、実施例のそれと同じである。

トップ側周縁部２２４の厚さを除き、各部分の厚さは、実施例と同じとされた。フェース部２０２の厚さは１．９ｍｍとされ、トップ側周縁部２２４の長さＬｔ１は４．８ｍｍとされ、ソール側周縁部２２２の長さＬｓ１は８．１ｍｍとされ、ソール外面傾斜部２６０の厚さは１．４ｍｍとされた。

この比較例のフェース部材ｆ１は、プレス及び鍛造では成形できない形状であった。このため、フェース部材ｆ１は鋳造により形成された。フェース部材ｆ１の材料として圧延材を使用することはできなかった。鋳造品は、組織が不均一であり、また、内部に巣（気泡）が不可避的に生ずる。このため、鋳造されたフェース部材ｆ１は、圧延材のフェース部材ｆ１に比べて強度が低い。耐久試験の結果、比較例のフェース部材ｆ１の強度を、実施例のフェース部材ｆ１と同等にするためには、フェース部２０２の厚さが２．２ｍｍとされる必要があることが分かった。

実施例のＳＳ－ＣＯＲは、０．８４５あった。強度を考慮してフェース部２０２の厚さが２．２ｍｍに修正された比較例では、ＳＳ－ＣＯＲが０．８２０であった。実施例では、圧延方向がトップ－ソール方向とされた。このため、実施例では、フェース部の撓みが増加し、ＳＳ－ＣＯＲが高かった。

実施例及び比較例のヘッドのそれぞれにシャフト及びグリップを装着して、ゴルフクラブを得た。オフィシャルハンディキャップが１０であるゴルファーが試打を行い、打感を官能評価した。比較例の打感は弾き感に乏しいのに対して、実施例の打感は弾き感があり、実施例のほうが打感に優れていた。

上述した実施形態に関して、以下の付記を開示する。
［付記１］
フェース部材と、前記フェース部材が結合されるボディ部材とを備えており、
前記フェース部材が、打撃フェースを形成するフェース部と、前記フェース部の周縁からバック側に延びる周縁部とを有しており、
前記周縁部が、前記フェース部のソール側の周縁からバック側に延びるソール側周縁部と、前記フェース部のトップ側の周縁からバック側に延びるトップ側周縁部とを有しており、
前記フェース部材が圧延材で形成されており、
前記ソール側周縁部の内面が、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延び且つ前記ソール側周縁部の後端まで延びるソール内面傾斜部を有しており、
前記ソール側周縁部の内面と前記トップ側周縁部の内面とは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、バック方向に向かうにつれて互いの距離が長くなるように形成されており、
前記トップ側周縁部の外面は、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、フェース方向に向かうにつれてトップ側周縁部の内面からの距離が長くなるように形成されているゴルフクラブヘッド。
［付記２］
前記ソール側周縁部の外面が、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延び且つ前記ソール側周縁部の後端まで延びるソール外面傾斜部を有しており、
前記トップ側周縁部の外面と前記ソール外面傾斜部とは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、バック方向に向かうにつれて互いの距離が短くなるように形成されている付記１に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記３］
アイアン型ヘッドである付記１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記４］
前記圧延材が鉄系合金であり、
前記圧延材の引張強度が１２００ＭＰａ以上であり、
前記フェース部の平均厚さが２．２ｍｍ以下である付記１から３のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記５］
前記圧延材がチタン合金であり、
前記圧延材の引張強度が８００ＭＰａ以上であり、
前記フェース部の平均厚さが２．５ｍｍ以下である付記１から３のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記６］
ロフト角が２０度以上である付記１から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記７］
前記ソール側周縁部のフェース－バック方向長さが、前記トップ側周縁部のフェース－バック方向長さよりも長い付記１から６のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記８］
スイートスポットにおけるＣＯＲが０．８２５以上である付記１から７のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記９］
フェース部材を成形する工程と、
ボディ部材を成形する工程と、
前記フェース部材が前記ボディ部材に結合される工程と、
を含んでおり、
前記フェース部材を成形する工程が、
圧延材を前記フェース部材の形状に対応した所定の形状に切り出す工程と、
所定の形状に切り出された前記圧延材を金型で成形するフェース部材成形工程と、
を含んでおり、
前記フェース部材が、打撃フェースを形成するフェース部と、前記フェース部の周縁からバック側に延びる周縁部とを有しており、
前記周縁部が、前記フェース部のソール側の周縁からバック側に延びるソール側周縁部と、前記フェース部のトップ側の周縁からバック側に延びるトップ側周縁部とを有しており、
前記ソール側周縁部の内面が、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延び且つ前記ソール側周縁部の後端まで延びるソール内面傾斜部を有しており、
前記ソール側周縁部の内面と前記トップ側周縁部の内面とは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、バック方向に向かうにつれて互いの距離が長くなるように形成されており、
前記ソール側周縁部の外面が、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延び且つ前記ソール側周縁部の後端まで延びるソール外面傾斜部を有しており、
前記トップ側周縁部の外面と前記ソール外面傾斜部とは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、バック方向に向かうにつれて互いの距離が短くなるように形成されており、
前記フェース部材成形工程が、プレス又は鍛造であり、
前記金型が、雄型と雌型とを有しており、
前記フェース部材成形工程では、前記雄型が前記フェース部材の内面を成形し、前記雌型が前記フェース部材の外面を成形するゴルフクラブヘッドの製造方法。

１００・・・ゴルフクラブヘッド
１０２・・・フェース部
１０２ａ・・・打撃フェース
１０２ｂ・・・バック面
１０４・・・ソール部
１０６・・・トップ面
１０８・・・ホーゼル
１２０・・・周縁部
１２２・・・ソール側周縁部
１２２ｂ・・・ソール側周縁部の外面
１２２ｃ・・・ソール側周縁部の内面
１２４・・・トップ側周縁部
１２４ｂ・・・トップ側周縁部の外面
１２４ｃ・・・トップ側周縁部の内面
１５０・・・ソール内面傾斜部
１６０・・・ソール外面傾斜部
ｆ１・・・フェース部材
ｂ１・・・ボディ部材
Ｍ１１・・・雄型
Ｍ１２・・・雌型

Claims (15)

1. フェース部材と、前記フェース部材が結合されるボディ部材とを備えており、
   前記フェース部材が、打撃フェースを形成するフェース部と、前記フェース部の周縁からバック側に延びる周縁部とを有しており、
   前記周縁部が、前記フェース部のソール側の周縁からバック側に延びるソール側周縁部と、前記フェース部のトップ側の周縁からバック側に延びるトップ側周縁部とを有しており、
   前記フェース部材が圧延材で形成されており、
   前記ソール側周縁部の内面が、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延び且つ前記ソール側周縁部の後端まで延びるソール内面傾斜部を有しており、
   前記ソール側周縁部の内面と前記トップ側周縁部の内面とは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、バック方向に向かうにつれて互いの距離が長くなるように形成されており、
   前記トップ側周縁部の外面は、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、フェース方向に向かうにつれてトップ側周縁部の内面からの距離が長くなるように形成されており、
   前記ソール側周縁部の外面が、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延び且つ前記ソール側周縁部の後端まで延びるソール外面傾斜部を有しており、
   前記トップ側周縁部の外面と前記ソール外面傾斜部とは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、バック方向に向かうにつれて互いの距離が短くなるように形成されているゴルフクラブヘッド。
2. フェース部材と、前記フェース部材が結合されるボディ部材とを備えており、
   前記フェース部材が、打撃フェースを形成するフェース部と、前記フェース部の周縁からバック側に延びる周縁部とを有しており、
   前記周縁部が、前記フェース部のソール側の周縁からバック側に延びるソール側周縁部と、前記フェース部のトップ側の周縁からバック側に延びるトップ側周縁部とを有しており、
   前記フェース部材が圧延材で形成されており、
   前記ソール側周縁部の内面が、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延び且つ前記ソール側周縁部の後端まで延びるソール内面傾斜部を有しており、
   前記ソール側周縁部の内面と前記トップ側周縁部の内面とは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、バック方向に向かうにつれて互いの距離が長くなるように形成されており、
   前記トップ側周縁部の外面は、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、フェース方向に向かうにつれてトップ側周縁部の内面からの距離が長くなるように形成されており、
   前記トップ側周縁部の後端面と前記ソール側周縁部の後端面とが同一平面上にあるゴルフクラブヘッド。
3. 前記ソール側周縁部の外面が、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延び且つ前記ソール側周縁部の後端まで延びるソール外面傾斜部を有しており、
   前記トップ側周縁部の外面と前記ソール外面傾斜部とは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、バック方向に向かうにつれて互いの距離が短くなるように形成されている請求項２に記載のゴルフクラブヘッド。
4. アイアン型ヘッドである請求項１から３のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
5. 前記圧延材が鉄系合金であり、
   前記圧延材の引張強度が１２００ＭＰａ以上２０００ＭＰａ以下であり、
   前記フェース部の平均厚さが１．５ｍｍ以上２．２ｍｍ以下である請求項１から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
6. 前記圧延材がチタン合金であり、
   前記圧延材の引張強度が８００ＭＰａ以上１５００ＭＰａ以下であり、
   前記フェース部の平均厚さが１．８ｍｍ以上２．５ｍｍ以下である請求項１から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
7. ロフト角が２０度以上４５度以下である請求項１から６のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
8. 前記ソール側周縁部のフェース－バック方向長さが、前記トップ側周縁部のフェース－バック方向長さよりも長い請求項１から７のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
9. スイートスポットにおけるＣＯＲが０．８２５以上０．８５０以下である請求項１から８のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
10. 前記ソール側周縁部の後端面及び前記トップ側の後端面が前記ボディ部材に溶接されている請求項１から９のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
11. 前記フェース部材が圧延材をプレス又は鍛造することで形成されている請求項１から１０のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
12. トウ－ヒール方向に垂直な断面において、前記トップ側周縁部の外面と前記打撃フェースとの成す角度が８５°以上９５°以下である請求項１から１１のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
13. フェース部材を成形する工程と、
    ボディ部材を成形する工程と、
    前記フェース部材が前記ボディ部材に結合される工程と、
    を含んでおり、
    前記フェース部材を成形する工程が、
    圧延材を前記フェース部材の形状に対応した所定の形状に切り出す工程と、
    所定の形状に切り出された前記圧延材を金型で成形するフェース部材成形工程と、
    を含んでおり、
    前記フェース部材が、打撃フェースを形成するフェース部と、前記フェース部の周縁からバック側に延びる周縁部とを有しており、
    前記周縁部が、前記フェース部のソール側の周縁からバック側に延びるソール側周縁部と、前記フェース部のトップ側の周縁からバック側に延びるトップ側周縁部とを有しており、
    前記ソール側周縁部の内面が、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延び且つ前記ソール側周縁部の後端まで延びるソール内面傾斜部を有しており、
    前記ソール側周縁部の内面と前記トップ側周縁部の内面とは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、バック方向に向かうにつれて互いの距離が長くなるように形成されており、
    前記ソール側周縁部の外面が、バック方向に向かうにつれてトップ方向にいくように延び且つ前記ソール側周縁部の後端まで延びるソール外面傾斜部を有しており、
    前記トップ側周縁部の外面と前記ソール外面傾斜部とは、トウ－ヒール方向に垂直な断面において、バック方向に向かうにつれて互いの距離が短くなるように形成されており、
    前記フェース部材成形工程が、プレス又は鍛造であり、
    前記金型が、雄型と雌型とを有しており、
    前記フェース部材成形工程では、前記雄型が前記フェース部材の内面を成形し、前記雌型が前記フェース部材の外面を成形するゴルフクラブヘッドの製造方法。
14. 前記トップ側周縁部の後端面と前記ソール側周縁部の後端面とが同一平面上にある請求項１３に記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。
15. 前記フェース部材が前記ボディ部材に結合される工程において、前記トップ側周縁部の後端面及び前記ソール側周縁部の後端面が前記ボディ部材に溶接される請求項１４に記載のゴルフクラブヘッドの製造方法。

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