JP7392747B2 - プレス成形解析方法、プレス成形解析装置及びプレス成形解析プログラム - Google Patents

Description

本発明は形状変動のある金属板から採取したブランクを用いてプレス成形した際の前記ブランクの形状変動の影響を予測するプレス成形解析方法、プレス成形解析装置及びプレス成形解析プログラムに関する。

自動車の衝突安全性基準の厳格化により自動車車体の衝突安全性の向上が進展する中で、昨今の二酸化炭素排出規制を受けて自動車の燃費向上を図るため、車体の軽量化も必要とされている。これら衝突安全性能と車体の軽量化を両立するために、従来よりさらに高強度な金属板が車体に採用されつつある。

従来から、プレス成形品を得るためのブランクを採取する実際の金属板は、完全に平坦なものはなく、波形状（形状変動）を有している。
したがって、金属板から採取した実際のブランクもまた、必ずしも平坦であるとは限らず、形状変動を有する場合がある。

このような波打ち形状の金属板から打ち抜きやせん断によって採取したブランクを用いて、車体部品にプレス成形した場合、プレス成形後に得られたプレス成形品は、その形状変動が影響して、目標となる寸法精度から外れることが危惧される。

目標となる寸法精度から外れたプレス成形品を選別する技術として、例えば特許文献１、２が開示されている。

特開昭６２－０４７５０４号公報 特開２０１９－００２８３４号公報

特許文献１または特許文献２に開示の技術は、プレス成形後の成形品同士の形状を比較するものであって、プレス成形前のブランクの形状変動によるプレス成形後のプレス成形品への影響を予測できるものではない。
従来は、ブランクの形状変動によるプレス成形品の形状への影響を予測することは行われておらず、また、プレス成形品のどの部位がブランクの形状変動の影響を受けやすいかを特定することも行われていなかった。

さらに、ブランクは一つの金属板から複数採取されるので、同じ金属板から採取したブランクであっても、採取した位置の違いによって、個々のブランクで凹凸を呈する部位が変動する。
ブランクの形状変動（凹凸）に差異があれば、プレス成形後のプレス成形品の形状にも差異が生じる。したがって、ブランクの形状変動によるプレス成形品への影響を予測するにあたっては、個々のブランクの形状変動に差異があることも考慮する必要がある。

本発明はかかる課題を解決するためになされたものであり、形状変動のある金属板から採取したブランクを用いてプレス成形した際の前記ブランクの形状変動の影響を予測するプレス成形解析方法、プレス成形解析装置及びプレス成形解析プログラムを提供することを目的としている。

（１）本発明に係るプレス成形解析方法は、形状変動のある金属板から採取したブランクを用いてプレス成形した際の前記ブランクの形状変動の影響を予測する方法であって、
前記形状変動に対応した所定の波長と所定の振幅の波形状を有する基準波形状ブランクモデルを生成する基準波形状ブランクモデル生成ステップと、
前記基準波形状ブランクモデルを用いて、所定の金型モデルでプレス成形したときのプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を基準波形状ブランクプレス成形品形状として取得する基準波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップと、
前記基準波形状ブランクモデルにおける波形状と振幅が同じで周期がずれた波形状を有する周期ずれ波形状ブランクモデルを一種類又は複数種類生成する周期ずれ波形状ブランクモデル生成ステップと、
前記周期ずれ波形状ブランクモデルを用いて、前記所定の金型モデルでプレス成形したときのプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状として取得する周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップと、
前記基準波形状ブランクプレス成形品形状と一種類又は複数種類の前記周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状を比較し、両形状の乖離する部位と、乖離量とを求める乖離量取得ステップと、を備えたことを特徴とするものである。

（２）また、上記（１）に記載のものにおいて、前記基準波形状ブランクモデル生成ステップにおいて生成する基準波形状ブランクモデルは、前記金属板から採取した実ブランクの形状を測定した測定結果に基づいて生成したブランクモデルであることを特徴とするものである。

（３）また、上記（１）又は（２）に記載のものにおいて、前記乖離量取得ステップは、
前記基準波形状ブランクプレス成形品形状における所定部位のスプリングバック量と、前記周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状における前記基準波形状ブランクプレス成形品形状の前記所定部位と同一部位のスプリングバック量との差を前記乖離量として取得することを特徴とするものである。

（４）また、上記（１）乃至（３）のいずれかに記載のものにおいて、前記乖離量が予め設定した閾値を超えた部位を、要対策部位として特定する要対策部位特定ステップをさらに備えたことを特徴とするものである。

（５）また、本発明に係るプレス成形解析装置は、形状変動のある金属板から採取したブランクを用いてプレス成形した際の前記ブランクの形状変動の影響を予測するものであって、
前記形状変動に対応した所定の波長と所定の振幅の波形状を有する基準波形状ブランクモデルを生成する基準波形状ブランクモデル生成部と、
前記基準波形状ブランクモデルを用いて、所定の金型モデルでプレス成形したときのプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を基準波形状ブランクプレス成形品形状として取得する基準波形状ブランクプレス成形品形状取得部と、
前記基準波形状ブランクモデルにおける波形状と振幅が同じで周期がずれた波形状を有する周期ずれ波形状ブランクモデルを一種類又は複数種類生成する周期ずれ波形状ブランクモデル生成部と、
前記周期ずれ波形状ブランクモデルを用いて、前記所定の金型モデルでプレス成形したときのプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状として取得する周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得部と、
前記基準波形状ブランクプレス成形品形状と一種類又は複数種類の前記周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状を比較し、両形状の乖離する部位と、乖離量とを求める乖離量取得部と、を備えたことを特徴とするものである。

（６）また、上記（５）に記載のものにおいて、前記基準波形状ブランクモデル生成部において生成する基準波形状ブランクモデルは、前記金属板から採取した実ブランクの形状を測定した測定結果に基づいて生成したブランクモデルであることを特徴とするものである。

（７）また、上記（５）又は（６）に記載のものにおいて、前記乖離量取得部は、
前記基準波形状ブランクプレス成形品形状における所定部位のスプリングバック量と、前記周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状における前記基準波形状ブランクプレス成形品形状の前記所定部位と同一部位のスプリングバック量との差を前記乖離量として取得することを特徴とするものである。

（８）また、上記（５）乃至（７）のいずれかに記載のものにおいて、前記乖離量が予め設定した閾値を超えた部位を、要対策部位として特定する要対策部位特定部をさらに備えたことを特徴とするものである。

（９）また、本発明に係るプレス成形解析プログラムは、コンピュータを上記（５）乃至（８）のいずれかに記載のプレス成形解析装置として機能させることを特徴とするものである。

本発明によれば、ブランクの形状変動がプレス成形品のスプリングバック後の形状に与える影響の大きい部位、具体的には、個々のブランクの形状変動（凹凸）に差異が生ずることでプレス成形品のスプリングバック後の形状が乖離しやすい部位とその乖離量を知ることができる。
また、乖離量と予め定めた閾値とに基づいて影響が特に大きいブランクの部位を特定することで、早急にその対策も採れるようになり、生産性の向上にもつながる。

実施の形態１に係るプレス成形解析方法の各ステップの説明図である。 実施の形態１で対象とした部品の外観図である。 周期的な波形状を有する基準波形状ブランクモデルの説明図である。 図４（ａ）は図３の基準波形状ブランクモデルを用いてプレス成形解析した基準波形状ブランクプレス成形品形状の説明図であり、図４（ｂ）は図４（ａ）の変化量をブランク形状に対応させて示した図である。 図３の基準波形状ブランクモデルにおける波形状と振幅が同じで周期がずれた波形状を有する周期ずれ波形状ブランクモデルの説明図である。 図６（ａ）は図５の周期ずれ波形状ブランクモデルを用いてプレス成形解析した周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状の説明図であり、図６（ｂ）は図６（ａ）の変化量をブランク形状に対応させて示した図である。 図４の基準波形状ブランクプレス成形品形状と図６の周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状とを比較したときの乖離量を示す図である。 実施の形態２に係るプレス成形解析装置の説明図である。 実施例に係る周期ずれ波形状ブランクモデルの説明図である。 図１０（ａ）は図９の周期ずれ波形状ブランクモデルを用いてプレス成形解析した周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状の説明図であり、図１０（ｂ）は図１０（ａ）の変化量をブランク形状に対応させて示した図である。 図４の基準波形状ブランクプレス成形品形状と図１０の周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状とを比較したときの乖離量を示す図である。

［実施の形態１］
本実施の形態に係るプレス成形解析方法は、形状変動（凹凸の波形状）のある金属板から採取したブランクを用いてプレス成形（フォーム成形やドロー成形など）した際のブランクの形状変動の影響を予測するプレス成形解析方法であって、図１に示すように、基準波形状ブランクモデル生成ステップＳ１と、基準波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ３と、周期ずれ波形状ブランクモデル生成ステップＳ５と、周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ７と、乖離量取得ステップＳ９と、を備えている。
図２に示すプレス成形品１を目標形状としてプレス成形する場合を例に挙げて、以下、各構成を詳細に説明する。なお、本実施形態では板厚1.2mmの1.5GPa級鋼板のブランクモデルを用いたが、これにこだわるものではない。

＜基準波形状ブランクモデル生成ステップ＞
基準波形状ブランクモデル生成ステップＳ１は、金属板の形状変動、例えば凹凸の波形状に対応した形状の基準波形状ブランクモデル３（図３（ａ）参照）を生成するステップである。具体的な形状を以下に説明する。

図３（ａ）に示す例は、所定の波長と所定の振幅を有する周期的な波形状を有するブランクモデルであり、図３（ａ）における濃淡が凹凸を表現している。
図３（ａ）を白抜き矢印の方向から見た状態が図３（ｂ）であり、その一部拡大図が図３（ｃ）である。図３に示す例は、板厚1.2mmで、形状の凹凸の振幅が±1.0mm、凹凸の波長（図３（ｄ）参照）が320mmである。なお、図３（ｅ）に図３（ａ）の形状の凹凸部位を強調して示した。また、ブランクに設定する凹凸の開始位置や終了位置はブランクの端である必要はない。

なお、基準波形状ブランクモデル生成ステップＳ１において生成する基準波形状ブランクモデル３は、形状変動のある金属板の所定位置から採取した実ブランクの形状を、例えばレーザ距離計による３次元形状測定器などによって測定し、測定結果に基づいて（例えば代表的な波長と振幅を設定に用いるなどして）生成するようにしてもよい。

＜基準波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップ＞
基準波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ３は、基準波形状ブランクモデル３を用いて、所定の金型モデルでプレス成形したときのプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を基準波形状ブランクプレス成形品形状として取得するステップである。

プレス成形解析は、通常、有限要素法（ＦＥＭ）などのＣＡＥ解析が行われる。ＣＡＥ解析による成形はフォーム成形でもドロー成形でもよいが、本実施の形態ではフォーム成形の場合を例に挙げて説明する。
なお、本説明の「プレス成形解析」とは、成形下死点の形状を取得する解析と、離型後、即ちスプリングバックした後の形状を取得する解析の双方を含むものとする。

基準波形状ブランクモデル３を用いたプレス成形解析における離型後の形状である基準波形状ブランクプレス成形品形状５を図４（ａ）に示す。図４（ａ）では、形状に加えて成形下死点からの変化量を色の濃淡で示している。
ここで変化量とは、プレス成形方向において、プレス成形後に離型しスプリングバックした後のプレス成形品形状の各部位の高さから、成形下死点の形状の対応する部位の高さを差し引いた値であり、プレス成形方向のスプリングバック量に相当する。高さの差（変化量）が＋（プラス）の場合は成形下死点形状より凸状となり、高さの差（変化量）が－（マイナス）の場合は成形下死点形状より凹み状となる。
図４（ａ）においては、成形下死点よりも凹み状になる部位の色を薄くし、凸状になる部位の色を濃くしている。また、図中に表示した数字は、＋が凸方向への変化量、－が凹方向への変化量で、単位はmmである。

本例においては、図４（ａ）に示すように、基準波形状ブランクプレス成形品形状５の左端部の変化量は4.5mmであり、底部は2.6mm、長手方向中央部は2.3mm、右端部は-2.5mmであった。
プレス成形前のブランク形状とスプリングバック後の変化量との対応関係を示すため、図４（ｂ）に、各部位の変化量をブランク形状に対応させて示す。

＜周期ずれ波形状ブランクモデル生成ステップ＞
周期ずれ波形状ブランクモデル生成ステップＳ５は、基準波形状ブランクモデル３における波形状と波長及び振幅が同じで周期がずれた波形状を有する周期ずれ波形状ブランクモデル７（図５（ａ）参照）を生成するステップである。具体的な形状を以下に説明する。

図５（ａ）に示す例は、所定の波長と所定の振幅を有する周期的な波形状を有するブランクモデルであり、図５（ａ）における濃淡が凹凸を表現している。
図５（ａ）を白抜き矢印の方向から見た状態が図５（ｂ）であり、その一部拡大図が図５（ｃ）である。図５に示す例は、板厚1.2mmで、凹凸の振幅と波長が図３の基準波形状ブランクモデル３と同じであるが、波形状の周期が基準波形状ブランクモデル３よりも１／４波長分紙面右側にずれている（図５（ｄ）、図５（ｅ）参照）。

＜周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップ＞
周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ７は、周期ずれ波形状ブランクモデル７を用いて、所定の金型モデルでプレス成形したときのプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状として取得するステップである。
周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状９を図６（ａ）に示す。図６（ａ）に示す、色や数値は図４（ａ）と同義である。

本例においては、図６（ａ）に示すように、周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状９の左端部の変化量は3.8mmであり、底部は1.7mm、長手方向中央部は1.8mm、右端部は0.5mmであった。
図６（ｂ）に、各部位の変化量をブランク形状に対応させて示す。

＜乖離量取得ステップ＞
乖離量取得ステップＳ９は、基準波形状ブランクプレス成形品形状５と周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状９を比較し、両形状の乖離する部位と、乖離量とを求めるステップである。

本実施の形態では、成形下死点におけるプレス成形品の形状を基準形状として、ＣＡＥ解析により求めたプレス成形品の各部位における基準形状からの変化量（スプリングバック量）を求めて、ブランクを変更した場合の変化量を比較し、ブランクの変更による変化量の差を乖離量として求めた。
すなわち、乖離量取得ステップＳ９で求める乖離量とは、周期ずれ波形状ブランクモデル７を用いた周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状９の変化量（図６）から、基準波形状ブランクモデル３を用いた基準波形状ブランクプレス成形品形状５の変化量（図４）を差し引いた値となる。したがって、変化量の差（乖離量）が＋（プラス）の場合は、周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状９の当該部位は、基準波形状ブランクプレス成形品形状５に比べて凸形状となり、変化量の差（乖離量）が－（マイナス）の場合は、周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状９の当該部位は、基準波形状ブランクプレス成形品形状５に比べて凹み形状となる。

上記のように求めた乖離量と、周期ずれ波形状ブランクモデル７の凹凸の波形状を対応させて、図７（ａ）、図７（ｂ）に示す。なお、図中のMaxは凸形状の最大値であることを示し、Minは凹み形状の最大値（数値では最小）であることを示している。
図７（ａ）に示されるように、基準波形状ブランクプレス成形品形状５と周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状９の左端部の乖離量は-0.7mmであり、底部は-0.9mm、長手方向中央部は-0.5mm、右端部は3.0mmであった。したがって、同じ波長と振幅の波形状を有するブランクであっても、周期が１／４波長分ずれる変動があると、プレス成形品の右端部の形状に特に影響を与えることが分かった。

なお、乖離量を求めた基準波形状ブランクプレス成形品形状５及び周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状９について、逆成形解析によりブランクに展開して、前記乖離量に影響する基準波形状ブランクモデル３及び周期ずれ波形状ブランクモデル７の部位を特定してもよい。

本実施の形態によれば、ブランクにおける形状変動がプレス成形品のスプリングバック後の形状に与える影響の大きい部位、具体的には、個々のブランクの形状変動（凹凸を呈する部位）に差異が生ずることでプレス成形品のスプリングバック後の形状が乖離しやすい部位とその乖離量を知ることができる。
また、要対策部位特定ステップを設けて乖離量と予め定めた閾値とに基づいてプレス成形品の良否を判定し、これによってブランクの良否を予測してもよい。
例えば、複数のプレス成形品を重ね合わせて接合して車体のメンバー類に組み立てる際など、特にフランジ部分の乖離量が大きいとプレス成形品同士の接合が困難になる。
そこで、乖離量に所定の閾値を設けておき、乖離量が閾値を超える部位を要対策部位として特定することで、金型の形状等による対策を講じることができるようになり、プレス成形品の生産性の向上にもつながる。
例えば、図７において、乖離量の閾値を±1.0mmとすると、プレス成形品形状の右端部がブランクの形状の変動の影響を受けやすい部位であると特定できるので、該当部分の金型の一部を修正するなどの対策をとることができる。

なお、上記は周期ずれ波形状ブランクモデルを一種類だけ生成したものであったが、周期ずれ波形状ブランクモデルを複数種類生成してもよい。その場合、周期ずれ波形状ブランクモデルの波形状は、互いに周期がずれるようにする（波長及び振幅は波形状ブランクモデル及びすべての周期ずれ波形状ブランクモデルで共通とする）。
形状変動ブランクを想定したブランクモデルのパターンを増やすことで、実際のブランクの形状変動の差異をより具体的に考慮した解析が可能となる。

また、上記の説明では、基準波形状ブランクプレス成形品形状５と周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状９を比較するにあたり、プレス成形方向における成形下死点からの変化量（スプリングバック量）の差を乖離量としたが、本発明はこれに限らない。
例えば、プレス成形方向において、基準波形状ブランクモデル３を用いた場合の離型後（スプリングバック後）のプレス成形品形状の各部位の高さから、周期ずれ波形状ブランクモデル７を用いた場合の離型後（スプリングバック後）のプレス成形品形状の各部位の高さについて、直接差し引いた差を乖離量としてもよい。
もっとも、この場合は、二つのプレス成形品形状に共通する固定点を設定する必要があり、固定点の選び方によって、乖離量が変動する場合がある。
この点、本実施の形態のように、成形下死点形状との変化量同士を比較するようにすれば、安定した基準に基づいて乖離量を求めることができて好ましい。

［実施の形態２］
実施の形態１で説明したプレス成形解析方法は、予め設定されたプログラムをコンピュータに実行させることで実現できる。そのような装置の一例であるプレス成形解析装置を本実施の形態で説明する。
本実施の形態に係るプレス成形解析装置１１は、図８に示すように、ＰＣ（パーソナルコンピュータ）等のコンピュータによって構成され、表示装置１３、入力装置１５、記憶装置１７、作業用データメモリ１９及び演算処理部２１を有している。
そして、表示装置１３、入力装置１５、記憶装置１７及び作業用データメモリ１９は、演算処理部２１に接続され、演算処理部２１からの指令によってそれぞれの機能が実行される。
以下、図２に示すプレス成形品１を解析対象とし、本実施の形態に係るプレス成形解析装置の各構成について説明する。

≪表示装置≫
表示装置１３は、解析結果の表示等に用いられ、液晶モニター等で構成される。

≪入力装置≫
入力装置１５は、ブランクやプレス成形品等の表示指示や操作者の条件入力等に用いられ、キーボードやマウス等で構成される。

≪記憶装置≫
記憶装置１７は、ブランク及びプレス成形品の形状ファイル３３等の各種ファイルの記憶等に用いられ、ハードディスク等で構成される。

≪作業用データメモリ≫
作業用データメモリ１９は、演算処理部２１で使用するデータの一時保存や演算に用いられ、ＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ Ａｃｃｅｓｓ Ｍｅｍｏｒｙ）等で構成される。

≪演算処理部≫
演算処理部２１は、図８に示すように、基準波形状ブランクモデル生成部２３と、基準波形状ブランクプレス成形品形状取得部２５と、周期ずれ波形状ブランクモデル生成部２７と、周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得部２９と、乖離量取得部３１と、を有し、ＣＰＵ（中央演算処理装置）によって構成される。
また、要対策部位特定部をさらに有してもよい。
これらの各部は、ＣＰＵが所定のプログラムを実行することによって機能する。
演算処理部２１における上記の各部の機能を以下に説明する。

基準波形状ブランクモデル生成部２３は、実施の形態１において説明した基準波形状ブランクモデル生成ステップＳ１を実行するものである。同様に、基準波形状ブランクプレス成形品形状取得部２５は基準波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ３を、周期ずれ波形状ブランクモデル生成部２７は周期ずれ波形状ブランクモデル生成ステップＳ５を、周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得部２９は周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ７を、乖離量取得部３１は乖離量取得ステップＳ９を、要対策部位特定部は要対策部位特定ステップを、それぞれ実行する。

本実施の形態に係るプレス成形解析装置１１によれば、実施の形態１と同様に、ブランクにおける形状変動がプレス成形品の形状に与える影響の大きい部位、具体的には、個々のブランクにおける形状変動に差異が生ずることでプレス成形品のスプリングバック後の形状が乖離しやすい部位とその乖離量を知ることができる。
また、乖離量と予め定めた閾値とに基づいてプレス成形品の良否を判定し、これによってブランクの良否を予測できる。
さらに、乖離量が予め設定した閾値を超えた部位を、要対策部位として特定する要対策部位特定部を備えることで、ブランクの形状変動の影響が大きいと予測される場合に金型の形状による対策や成形品形状の変更による対策を講じる部位を特定できる。

なお、上述したように、本実施の形態のプレス成形解析装置１１における基準波形状ブランクモデル生成部２３、基準波形状ブランクプレス成形品形状取得部２５、周期ずれ波形状ブランクモデル生成部２７、周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得部２９及び乖離量取得部３１、さらに要対策部位特定部は、ＣＰＵが所定のプログラムを実行することで実現されるものである。
したがって、本発明に係るプレス成形解析プログラムは、コンピュータを、基準波形状ブランクモデル生成部２３、基準波形状ブランクプレス成形品形状取得部２５、周期ずれ波形状ブランクモデル生成部２７、周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得部２９及び乖離量取得部３１、さらに要対策部位特定部として機能させるもの、と特定することができる。

本発明の効果を確認するために、図１で説明したプレス成形解析方法を実施した。本実施例におけるＣＡＥ解析によるプレス成形は、上記実施の形態と同様にフォーム成形とした。なお、本実施例では板厚1.2mmの1.5GPa級鋼板のブランクモデルを用いた。
また、本実施例では、基準波形状ブランクモデル生成ステップＳ１及び基準波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ３を実施の形態１と同様に実施した。したがって、基準波形状ブランクモデル３及び基準波形状ブランクプレス成形品形状５は図３、図４と同様であるので説明を省略し、周期ずれ波形状ブランクモデル生成ステップＳ５以降について以下、図９～図１１を用いて説明する。なお、図９～図１１において示している数値、濃淡、凸状、凹み状、Max、Minは上記の実施の形態１で示したものと同義である。

図９（ａ）は本実施例の周期ずれ波形状ブランクモデル生成ステップＳ５で生成した周期ずれ波形状ブランクモデル３５であり、図９（ａ）を白抜き矢印の方向から見た状態が図９（ｂ）である。また、図９（ｂ）の一部拡大図が図９（ｃ）である。図９に示す例は、板厚、波形状（凹凸）の振幅と波長が図３の基準波形状ブランクモデル３と同じであるが、波形状の周期が基準波形状ブランクモデル３よりも１／２波長分ずれている（図９（ｄ）、図９（ｅ）参照）。

図９の周期ずれ波形状ブランクモデル３５を用いて周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップＳ７を行って取得した周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状３７を図１０（ａ）に示す。
図１０（ａ）に示すように、周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状３７の左端部の変化量は-2.1mmであり、底部は1.9mm、長手方向中央部は1.6mm、右端部は2.8mmであった。
図１０（ｂ）に、各部位の変化量をブランク形状に対応させて示す。

乖離量取得ステップＳ９において、基準波形状プレス成形品形状５と周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状３７とを比較したときの乖離量と、周期ずれ波形状ブランクモデル３５の凹凸形状を対応させて図１１（ａ）、図１１（ｂ）に示す。
図１１（ａ）に示されるように、基準波形状ブランクプレス成形品形状５と周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状３７の左端部の乖離量は-6.6mmであり、底部は-0.7mm、長手方向中央部は-0.7mm、右端部は5.3mmであった。

本例ではプレス成形品の左端部と右端部の乖離量が大きくなった。したがって、同じ波長と振幅の波形状を有するブランクであっても、周期が１／２波長分ずれる変動があると、プレス成形品の左端部と右端部の形状に特に影響を与えることが分かった。
そこで、当該部位に対応する金型を修正するなどの対策を講じ、安定して良好な形状のプレス成形品が製造できる。

１ プレス成形品（目標形状）
３ 基準波形状ブランクモデル
５ 基準波形状ブランクプレス成形品形状
７ 周期ずれ波形状ブランクモデル
９ 周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状
１１ プレス成形解析装置
１３ 表示装置
１５ 入力装置
１７ 記憶装置
１９ 作業用データメモリ
２１ 演算処理部
２３ 基準波形状ブランクモデル生成部
２５ 基準波形状ブランクプレス成形品形状取得部
２７ 周期ずれ波形状ブランクモデル生成部
２９ 周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得部
３１ 乖離量取得部
３３ ブランク及びプレス成形品の形状ファイル
３５ 周期ずれ波形状ブランクモデル（実施例）
３７ 周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状（実施例）

Claims (9)

1. 形状変動のある金属板から採取したブランクを用いてプレス成形した際の前記ブランクの形状変動の影響を予測するプレス成形解析方法であって、
   前記形状変動に対応した所定の波長と所定の振幅の波形状を有する基準波形状ブランクモデルを生成する基準波形状ブランクモデル生成ステップと、
   前記基準波形状ブランクモデルを用いて、所定の金型モデルでプレス成形したときのプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を基準波形状ブランクプレス成形品形状として取得する基準波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップと、
   前記基準波形状ブランクモデルにおける波形状と振幅が同じで周期がずれた波形状を有する周期ずれ波形状ブランクモデルを一種類又は複数種類生成する周期ずれ波形状ブランクモデル生成ステップと、
   前記周期ずれ波形状ブランクモデルを用いて、前記所定の金型モデルでプレス成形したときのプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状として取得する周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得ステップと、
   前記基準波形状ブランクプレス成形品形状と一種類又は複数種類の前記周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状を比較し、両形状の乖離する部位と、乖離量とを求める乖離量取得ステップと、を備えたことを特徴とするプレス成形解析方法。
2. 前記基準波形状ブランクモデル生成ステップにおいて生成する基準波形状ブランクモデルは、前記金属板から採取した実ブランクの形状を測定した測定結果に基づいて生成したブランクモデルであることを特徴とする請求項１に記載のプレス成形解析方法。
3. 前記乖離量取得ステップは、
   前記基準波形状ブランクプレス成形品形状における所定部位のスプリングバック量と、前記周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状における前記基準波形状ブランクプレス成形品形状の前記所定部位と同一部位のスプリングバック量との差を前記乖離量として取得することを特徴とする請求項１又は２に記載のプレス成形解析方法。
4. 前記乖離量が予め設定した閾値を超えた部位を、要対策部位として特定する要対策部位特定ステップをさらに備えたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載のプレス成形解析方法。
5. 形状変動のある金属板から採取したブランクを用いてプレス成形した際の前記ブランクの形状変動の影響を予測するプレス成形解析装置であって、
   前記形状変動に対応した所定の波長と所定の振幅の波形状を有する基準波形状ブランクモデルを生成する基準波形状ブランクモデル生成部と、
   前記基準波形状ブランクモデルを用いて、所定の金型モデルでプレス成形したときのプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を基準波形状ブランクプレス成形品形状として取得する基準波形状ブランクプレス成形品形状取得部と、
   前記基準波形状ブランクモデルにおける波形状と振幅が同じで周期がずれた波形状を有する周期ずれ波形状ブランクモデルを一種類又は複数種類生成する周期ずれ波形状ブランクモデル生成部と、
   前記周期ずれ波形状ブランクモデルを用いて、前記所定の金型モデルでプレス成形したときのプレス成形解析を行い、離型後のプレス成形品形状を周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状として取得する周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状取得部と、
   前記基準波形状ブランクプレス成形品形状と一種類又は複数種類の前記周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状を比較し、両形状の乖離する部位と、乖離量とを求める乖離量取得部と、を備えたことを特徴とするプレス成形解析装置。
6. 前記基準波形状ブランクモデル生成部において生成する基準波形状ブランクモデルは、前記金属板から採取した実ブランクの形状を測定した測定結果に基づいて生成したブランクモデルであることを特徴とする請求項５に記載のプレス成形解析装置。
7. 前記乖離量取得部は、
   前記基準波形状ブランクプレス成形品形状における所定部位のスプリングバック量と、前記周期ずれ波形状ブランクプレス成形品形状における前記基準波形状ブランクプレス成形品形状の前記所定部位と同一部位のスプリングバック量との差を前記乖離量として取得することを特徴とする請求項５又は６に記載のプレス成形解析装置。
8. 前記乖離量が予め設定した閾値を超えた部位を、要対策部位として特定する要対策部位特定部をさらに備えたことを特徴とする請求項５乃至７のいずれか一項に記載のプレス成形解析装置。
9. コンピュータを請求項５乃至８のいずれかに記載のプレス成形解析装置として機能させることを特徴とするプレス成形解析プログラム。

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