JP7385902B2 - 積層成型体の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、高剛性で耐衝撃性に優れた積層成型体の製造方法に関し、特に、自動車用のダッシュボードや電気機器用筐体等として好適に使用しうる積層成型体の製造方法に関するものである。
自動車用のダッシュボード等として使用しうる高剛性の積層成型体として、本件出願人は、特許文献１に開示されている積層成型体を提案している。この積層成型体は、不織ウェブと布帛とが積層されてなり、不織ウェブ中の低融点重合体と布帛中の低融点重合体の溶融固化により一体化されてなるものである。
本発明は、特許文献１に開示されている積層成型体の製造方法の改良に関し、その課題は、立体成型したとき、表面に編物柄が現れる積層成型体を得る方法を提供するものである。
本発明は、立体成型時に編物を伸長させて編物柄を現出させると共に、積層体を一体化させることにより、上記課題を解決したものである。すなわち、本発明は、芯成分が高融点ポリエステル系重合体Ａよりなり、鞘成分が低融点ポリエステル系重合体Ｂよりなる芯鞘型複合繊維が集積されてなる不織ウェブと、芯成分が高融点ポリエステル系重合体Ｃよりなり、鞘成分が低融点ポリエステル系重合体Ｄよりなる芯鞘型マルチフィラメント糸で製編されてなり、該芯鞘型マルチフィラメント糸相互間が固着していない伸長性編物とを積層してなる積層体を準備する工程と、前記積層体を加熱して、前記低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤを軟化又は溶融させる予備加熱工程と、前記予備加熱工程後に、前記低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤが固化する前に、冷間立体成型を施すことを特徴とする積層成型体の製造方法に関するものである。また、本発明は、芯成分が高融点ポリエステル系重合体Ａよりなり、鞘成分が低融点ポリエステル系重合体Ｂよりなる芯鞘型複合繊維が集積されてなる不織ウェブと、芯成分が高融点ポリエステル系重合体Ｃよりなり、鞘成分が低融点ポリエステル系重合体Ｄよりなる芯鞘型マルチフィラメント糸で製編されてなり、該芯鞘型マルチフィラメント糸相互間が固着していない伸長性編物とを積層してなる積層体を準備する工程と、前記積層体に立体成型を施すと共に加熱して、前記低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤを軟化又は溶融させる加熱加圧工程と、前記加熱加圧工程後に、前記低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤを固化せしめることを特徴とする積層成型体の製造方法に関するものである。
本発明で準備する積層体は、不織ウェブと伸長性編物とが積層されてなるものである。不織ウェブは、芯成分が高融点ポリエステル系重合体Ａよりなり、鞘成分が低融点ポリエステル系重合体Ｂよりなる芯鞘型複合繊維が集積されてなるものである。芯鞘型複合繊維は、短繊維であっても長繊維であってもよい。また、芯鞘型複合繊維以外の単相型繊維を含有させた不織ウェブとしてもよい。芯鞘型複合繊維は単に集積されているだけでも差し支えないが、取り扱いやすくするため、複合繊維相互間を三次元的に交絡させて、ある程度の形態安定性を付与しておくのが好ましい。三次元的に交絡させるには、芯鞘型複合繊維が集積されてなる不織ウェブに、ニードルパンチを施せばよい。パンチ密度は、１０本以上／ｃｍ2であるのが好ましい。不織ウェブの目付は、５００～１０００ｇ／ｍ2程度であるのが好ましい。５００ｇ／ｍ2未満であると、高剛性で耐衝撃性に優れた積層成型体を得にくくなる傾向が生じる。また、１０００ｇ／ｍ2を超えると、均一な成型が行いにくくなる傾向が生じる。
芯鞘型複合繊維の繊度は、１～４デシテックス程度である。芯鞘型複合繊維の芯成分である高融点ポリエステル系重合体Ａとしては、一般的に、エチレングリコールとテレフタル酸の共重合体であるポリエチレンテレフタレートが用いられる。鞘成分としては、高融点ポリエステル系重合体Ａよりも融点の低い低融点ポリエステル系重合体Ｂであれば、任意のものが用いられる。一般的には、低融点ポリエステル系重合体Ｂとして、エチレングリコール、アジピン酸及びテレフタル酸を含み、更に任意成分としてイソフタル酸及び／又はジエチレングリコールを含む共重合体を採用するのが好ましい。かかる共重合体よりなる鞘成分であると熱成型性が良好となるからである。すなわち、不織ウェブは比較的厚いものであるため、加熱時に表面と内部で温度差が生じたとしても、表面と内部で熱成型性に差が生じにくいからである。換言すれば、アジピン酸を共重合体成分として含むポリエステル共重合体は、広い範囲の温度で熱成型しうるのである。
不織ウェブに積層される伸長性編物は、芯成分が高融点ポリエステル系重合体Ｃよりなり、鞘成分が低融点ポリエステル系重合体Ｄよりなる芯鞘型マルチフィラメント糸で製編されてなるものである。伸長性編物は、経方向又は緯方向の少なくともいずれか一方に伸長するものであれば、緯編であっても経編であってもよい。伸長することにより、立体成型が可能となり、編物柄が現出することになる。緯編の具体例としては、ワッフル丸編が好ましい。立体成型した場合、ワッフル組織により編物柄が鮮明に現れるからである。また、経編の具体例としては、ラッセル編が好ましく、特にダブルラッセル編がより好ましい。これも、編物柄が鮮明に現れるからである。
芯鞘型マルチフィラメント糸は単糸繊度５～１５デシテックス程度で、総繊度が３００～１０００デシテックス程度のものである。かかる芯鞘型マルチフィラメント糸を緯編機（丸編機を含む。）又は経編機に掛けることにより、伸長性編物を得ることができる。芯鞘型マルチフィラメント糸の高融点ポリエステル系重合体Ｃとしては、一般的に、エチレングリコールとテレフタル酸の共重合体であるポリエチレンテレフタレートが用いられる。低融点ポリエステル系重合体Ｄとしては、高融点ポリエステル系重合体Ａよりも融点の低いものであれば、任意のものが用いられる。一般的には、低融点ポリエステル系重合体Ｄとして、エチレングリコール、テレフタル酸、１，４－ブタンジオール、ジエチレングリコールを含み、更に任意成分としてカプロラクトンを含む共重合体を採用するのが好ましい。かかる共重合体を鞘成分である低融点ポリエステル系重合体Ｄとして用いることにより、熱成型時の接着性が良好となり、毛羽立ちを少なくしうる。
芯鞘型複合繊維及び芯鞘型マルチフィラメント糸中において、芯成分と鞘成分の重量割合は、芯成分：鞘成分＝０．３～３：１（重量比）程度である。芯成分の重量割合が低すぎると、熱成型時の形態保持性が低下する傾向となる。また、芯成分の重量割合が高すぎると、熱成型時において、積層体が一体化されにくい傾向が生じる。なお、芯成分と鞘成分は、同心に配置されているのが好ましい。偏心して配置されていると、熱成型時に収縮が生じやすくなるため、積層成型体が収縮する傾向が生じる。
不織ウェブと伸長性編物とが積層されてなる積層体は、無押圧又は若干の圧力下で加熱される予備加熱工程に導入される。この予備加熱工程で、芯鞘型複合繊維中の低融点ポリエステル系重合体Ｂ及び芯鞘型マルチフィラメント糸中の低融点ポリエステル系重合体Ｄのみを軟化又は溶融させる。すなわち、芯鞘型複合繊維中の高融点ポリエステル系重合体Ａ及び芯鞘型マルチフィラメント糸中の高融点ポリエステル系重合体Ｃは当初の繊維形態を維持したままで、低融点ポリエステル系重合体Ｂ及び低融点ポリエステル系重合体Ｄを軟化又は溶融させるのである。したがって、予備加熱工程における加熱温度は、高融点ポリエステル系重合体Ａ及びＣの融点未満の温度で、低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤの融点以上の温度となる。
予備加熱工程の後、直ちに、金型により冷間立体成型される。直ちにというのは、低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤが、軟化又は溶融している状態を維持している間に、すなわち、低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤが固化する前にということである。そして、金型で冷間立体成型されるわけであるが、金型は常温であるのが好ましい。金型が加熱されており、たとえば、低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤの融点近傍の温度に加熱されているのは、好ましくない。立体成型時には、積層体の部位によっては高荷重の負荷がかかり、金型の加熱と高荷重の負荷により、高融点ポリエステル系重合体Ａ及びＣが当初の繊維形態を維持しにくくなるからである。かかる状態になると、積層成型体の剛性が低下したり、耐衝撃性が低下するので、好ましくない。
また、予備加熱工程を経ずに、立体成型と加熱を同時に行ってもよい。すなわち、加熱された金型に積層体を挟むことにより、立体成型と加熱を同時に行ってもよい。この場合は、低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤが軟化又は溶融する際に、立体成型が施される。その後、金型から取り外して冷却することにより、低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤが固化し、積層成型体を得られるのである。
以上の工程を経て得られた積層成型体は、自動車用のダッシュボードや電気機器用筐体等の用途に好適に用いられる。もちろん、かかる用途だけではなく、自動車用の外装材又は内装材、吸音材（異音防止材）、インテリア部材又は各種板材の種々の用途に用いることができる。
本発明に係る方法は、特定の不織ウェブと特定の伸長性編物を用い、特定の方法で立体成型するものであるため、表面に織物柄が現出した積層成型体が得られると共に、高剛性で、耐摩耗性及び耐衝撃性に優れた積層成型体が得られるという効果を奏する。
実施例１
［不織ウェブの準備］
芯成分として、エチレングリコールとテレフタル酸の共重合体（融点２５０℃）を準備した。鞘成分として、エチレングリコール、ジエチレングリコール、アジピン酸、テレフタル酸及びイソフタル酸の共重合体（融点２００℃）を準備した。なお、ジオール成分としてのエチレングリコールは９８．８モル％でジエチレングリコールは１．２モル％であり、ジカルボン酸成分としてのアジピン酸は１８．８モル％でテレフタル酸は７８．０モル％でイソフタル酸は３．２モル％である。上記した芯成分と鞘成分の両者を、複合紡糸孔を持つ紡糸装置に供給して、溶融紡糸を行い、芯鞘型複合長繊維を得た。芯成分と鞘成分の重量割合は、芯成分：鞘成分＝７：３であった。芯鞘型複合長繊維を得た後、これを紡糸装置の下方に設けたエアーサッカーに導入し、高速で牽引細化して繊度３．３デシテックスの芯鞘型複合長繊維とした後、公知の開繊装置で開繊させ、移動するスクリーンコンベア上に捕集及び集積させて繊維ウェブを得た。この繊維ウェブを、一対の加熱ロール間に導入し、芯成分を軟化させて芯鞘型複合長繊維相互間を仮接着させた後、ニードルパンチ装置に搬送し、パンチ密度９０本／ｃｍ2でニードルパンチを施して、重量９００ｇ／ｍ2（厚み３ｍｍ）の不織ウェブを得た。
［不織ウェブの準備］
芯成分として、エチレングリコールとテレフタル酸の共重合体（融点２５０℃）を準備した。鞘成分として、エチレングリコール、ジエチレングリコール、アジピン酸、テレフタル酸及びイソフタル酸の共重合体（融点２００℃）を準備した。なお、ジオール成分としてのエチレングリコールは９８．８モル％でジエチレングリコールは１．２モル％であり、ジカルボン酸成分としてのアジピン酸は１８．８モル％でテレフタル酸は７８．０モル％でイソフタル酸は３．２モル％である。上記した芯成分と鞘成分の両者を、複合紡糸孔を持つ紡糸装置に供給して、溶融紡糸を行い、芯鞘型複合長繊維を得た。芯成分と鞘成分の重量割合は、芯成分：鞘成分＝７：３であった。芯鞘型複合長繊維を得た後、これを紡糸装置の下方に設けたエアーサッカーに導入し、高速で牽引細化して繊度３．３デシテックスの芯鞘型複合長繊維とした後、公知の開繊装置で開繊させ、移動するスクリーンコンベア上に捕集及び集積させて繊維ウェブを得た。この繊維ウェブを、一対の加熱ロール間に導入し、芯成分を軟化させて芯鞘型複合長繊維相互間を仮接着させた後、ニードルパンチ装置に搬送し、パンチ密度９０本／ｃｍ2でニードルパンチを施して、重量９００ｇ／ｍ2（厚み３ｍｍ）の不織ウェブを得た。
［伸長性編物の準備］
芯成分として、エチレングリコールとテレフタル酸の共重合体（融点２５６℃で極限粘度［η］０．７５）よりなるポリエチレンテレフタレートを準備した。鞘成分として、エチレングリコール、１，４－ブタンジオール、ジエチレングリコール及びテレフタル酸の四元共重合体（融点１８３℃で極限粘度［η］０．７０）よりなる共重合ポリエステルを準備した。なお、四元共重合体の共重合モル比は、エチレングリコール４９．４モル％、１，４－ブタンジオール４９．３モル％、ジエチレングリコール１．３モル％及びテレフタル酸１００モル％である。なお、極限粘度［η］は、フェノールと四塩化エタンの等重量混合物を溶媒とし、濃度０．５ｇ／ｄｌ及び液温２０℃で測定したものである。
芯成分として、エチレングリコールとテレフタル酸の共重合体（融点２５６℃で極限粘度［η］０．７５）よりなるポリエチレンテレフタレートを準備した。鞘成分として、エチレングリコール、１，４－ブタンジオール、ジエチレングリコール及びテレフタル酸の四元共重合体（融点１８３℃で極限粘度［η］０．７０）よりなる共重合ポリエステルを準備した。なお、四元共重合体の共重合モル比は、エチレングリコール４９．４モル％、１，４－ブタンジオール４９．３モル％、ジエチレングリコール１．３モル％及びテレフタル酸１００モル％である。なお、極限粘度［η］は、フェノールと四塩化エタンの等重量混合物を溶媒とし、濃度０．５ｇ／ｄｌ及び液温２０℃で測定したものである。
孔径０．９ｍｍで孔数４８個の芯鞘型複合紡糸口金を具えた複合溶融紡糸装置に、上記したポリエチレンテレフタレートと共重合ポリエステルを供給し、口金温度を２８５℃とし、ポリエチレンテレフタレート：共重合ポリエステル＝２．７：１（重量比）として、複合溶融紡糸を行い、同心状芯鞘型複合接着性フィラメントを得た。得られた芯鞘型複合熱接着性フィラメント４８本が集束した糸条に、常法により冷却、延伸及び弛緩処理を施して、５６０デシテックス／４８フィラメントの芯鞘型マルチフィラメント糸を得た。
上記した芯鞘型マルチフィラメント糸を釜径３８インチで２０ゲージの丸編機に掛けて、編機回転数１２ｒｐｍでワッフル組織で製編し、重量２７３ｇ／ｍ2の伸長性ワッフル丸編物を得た。
［積層成型体の製造］
上記で準備した不織ウェブと伸長性ワッフル丸編物を積層した積層体を、２１０℃に加熱した一対の金属平板にて、無押圧下で１分間挟んで予備加熱した。予備加熱後、直ちに２０℃の雄型と雌型に挟み、雄型と雌型のクリアランスを２ｍｍとして、１分間冷間立体成型を行い、積層成型体を得た。
上記で準備した不織ウェブと伸長性ワッフル丸編物を積層した積層体を、２１０℃に加熱した一対の金属平板にて、無押圧下で１分間挟んで予備加熱した。予備加熱後、直ちに２０℃の雄型と雌型に挟み、雄型と雌型のクリアランスを２ｍｍとして、１分間冷間立体成型を行い、積層成型体を得た。
実施例２
伸長性編物として、芯鞘型マルチフィラメント糸の繊度を２８０デシテックス／４８本に変更し、丸編機の釜径を３３インチにゲージを２２ゲージに変更し、重量１３３ｇ／ｍ2の伸長性ワッフル丸編物に変更した他は、実施例１と同一の方法にて積層成型体を得た。
伸長性編物として、芯鞘型マルチフィラメント糸の繊度を２８０デシテックス／４８本に変更し、丸編機の釜径を３３インチにゲージを２２ゲージに変更し、重量１３３ｇ／ｍ2の伸長性ワッフル丸編物に変更した他は、実施例１と同一の方法にて積層成型体を得た。
実施例３
不織ウェブの重量を、６００ｇ／ｍ2（厚み２ｍｍ）とした他は、実施例２と同一の方法にて積層成型体を得た。
不織ウェブの重量を、６００ｇ／ｍ2（厚み２ｍｍ）とした他は、実施例２と同一の方法にて積層成型体を得た。
比較例１
積層体に代えて、実施例１で準備した不織ウェブのみを用いて、実施例１と同一の方法で予備加熱及び冷間立体成型を行った成型体を得た。
積層体に代えて、実施例１で準備した不織ウェブのみを用いて、実施例１と同一の方法で予備加熱及び冷間立体成型を行った成型体を得た。
実施例１、２及び比較例１で得られた積層成型体から試験片を採取し、以下の方法で、耐摩耗性及び剛性の試験を行った。
［耐摩耗性］
ＪＩＳ Ｌ ０８４９に規定されている学振型摩耗試験機（摩擦試験機ＩＩ型）の摩擦子の端面に、２０ｍｍ×２０ｍｍの試験片を両面粘着テープで貼り付けた。一方、学振型摩耗試験機（摩擦試験機ＩＩ型）の台には、３０ｍｍ×２３０ｍｍの大きさのサンドペーバー♯１００を貼り付けた。そして、摩擦子に２００ｇの荷重が掛けて、ストローク１２０ｍｍで速度３０往復／分の条件で、試験片を１００往復摩耗した。摩擦子を１００往復して摩耗した後の試験片の重量減少率（％）を測定した。その結果を表１に示した。
［表１］
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実施例１ 実施例２ 比較例１
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重量減少率（％） １．１３ １．７５ ６．３５
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ＪＩＳ Ｌ ０８４９に規定されている学振型摩耗試験機（摩擦試験機ＩＩ型）の摩擦子の端面に、２０ｍｍ×２０ｍｍの試験片を両面粘着テープで貼り付けた。一方、学振型摩耗試験機（摩擦試験機ＩＩ型）の台には、３０ｍｍ×２３０ｍｍの大きさのサンドペーバー♯１００を貼り付けた。そして、摩擦子に２００ｇの荷重が掛けて、ストローク１２０ｍｍで速度３０往復／分の条件で、試験片を１００往復摩耗した。摩擦子を１００往復して摩耗した後の試験片の重量減少率（％）を測定した。その結果を表１に示した。
［表１］
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実施例１ 実施例２ 比較例１
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重量減少率（％） １．１３ １．７５ ６．３５
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［剛性］
ＪＩＳ Ｋ ７１７１の記載に準拠して、幅１０ｍｍで長さ８０ｍｍの試験片を、支点間距離６４ｍｍ、試験速度１０ｍｍ／分で曲げ試験を行った。圧子を編物面（Ａ面）から負荷した場合と、不織ウェブ面（Ｂ面）から負荷した場合の最大曲げ応力（ＭＰａ）を測定した。また、曲げ応力が０．０１Ｎから５Ｎ間の曲げ弾性率（ＭＰａ）を測定した。これらの結果を表２に示した。
［表２］
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最大曲げ応力 曲げ弾性率
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Ａ面 Ｂ面 Ａ面 Ｂ面
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実施例１ ３．９８ ３．４９ １８０．９ １８４．３
実施例２ ３．１８ ２．８５ １８６．７ １６５．５
比較例１ ２．１２ ２．１１ １７１．４ １５７．８
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ＪＩＳ Ｋ ７１７１の記載に準拠して、幅１０ｍｍで長さ８０ｍｍの試験片を、支点間距離６４ｍｍ、試験速度１０ｍｍ／分で曲げ試験を行った。圧子を編物面（Ａ面）から負荷した場合と、不織ウェブ面（Ｂ面）から負荷した場合の最大曲げ応力（ＭＰａ）を測定した。また、曲げ応力が０．０１Ｎから５Ｎ間の曲げ弾性率（ＭＰａ）を測定した。これらの結果を表２に示した。
［表２］
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最大曲げ応力 曲げ弾性率
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Ａ面 Ｂ面 Ａ面 Ｂ面
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実施例１ ３．９８ ３．４９ １８０．９ １８４．３
実施例２ ３．１８ ２．８５ １８６．７ １６５．５
比較例１ ２．１２ ２．１１ １７１．４ １５７．８
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
実施例３及び比較例１で得られた積層成型体から試験片を採取し、以下の方法で、耐衝撃性の試験を行った。
［耐衝撃性］
ＪＩＳ Ｋ ５６００－５－３ ６．１に記載されたデュポン式衝撃変形試験器を用いて、３０ｍｍ×３０ｍｍの大きさの試験片を、編物面を上にして撃ち台の中央に設置し、編物面に先端半径Ｒ＝６．３５ｍｍの撃ち型を設置した。そして、５００ｇのおもりを４０ｍｍ、４５ｍｍ又は５０ｍｍの高さに設置し、落下させて、試験片の状態を目視確認した。その結果を表３に示した。
［表３］
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
おもりの高さ 実施例３ 比較例１ ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
４０ｍｍ 破れなし 破れなし
４５ｍｍ 破れなし 破れあり
５０ｍｍ 破れあり 破れあり
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ＪＩＳ Ｋ ５６００－５－３ ６．１に記載されたデュポン式衝撃変形試験器を用いて、３０ｍｍ×３０ｍｍの大きさの試験片を、編物面を上にして撃ち台の中央に設置し、編物面に先端半径Ｒ＝６．３５ｍｍの撃ち型を設置した。そして、５００ｇのおもりを４０ｍｍ、４５ｍｍ又は５０ｍｍの高さに設置し、落下させて、試験片の状態を目視確認した。その結果を表３に示した。
［表３］
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おもりの高さ 実施例３ 比較例１ ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
４０ｍｍ 破れなし 破れなし
４５ｍｍ 破れなし 破れあり
５０ｍｍ 破れあり 破れあり
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以上の結果から、実施例に係る方法で得られた積層成型体は、比較例に係る方法で得られた成型体に比べて、耐摩耗性、剛性及び耐衝撃性に優れていることが分かる。
Claims (10)
- 芯成分が高融点ポリエステル系重合体Ａよりなり、鞘成分が低融点ポリエステル系重合体Ｂよりなる芯鞘型複合繊維が集積されてなる不織ウェブと、芯成分が高融点ポリエステル系重合体Ｃよりなり、鞘成分が低融点ポリエステル系重合体Ｄよりなる芯鞘型マルチフィラメント糸で製編されてなり、該芯鞘型マルチフィラメント糸相互間が固着していない伸長性編物とを積層してなる積層体を準備する工程と、
前記積層体を加熱して、前記低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤを軟化又は溶融させる予備加熱工程と、
前記予備加熱工程後に、前記低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤが固化する前に、冷間立体成型を施すことを特徴とする積層成型体の製造方法。 - 芯成分が高融点ポリエステル系重合体Ａよりなり、鞘成分が低融点ポリエステル系重合体Ｂよりなる芯鞘型複合繊維が集積されてなる不織ウェブと、芯成分が高融点ポリエステル系重合体Ｃよりなり、鞘成分が低融点ポリエステル系重合体Ｄよりなる芯鞘型マルチフィラメント糸で製編されてなり、該芯鞘型マルチフィラメント糸相互間が固着していない伸長性編物とを積層してなる積層体を準備する工程と、
前記積層体に立体成型を施すと共に加熱して、前記低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤを軟化又は溶融させる加熱加圧工程と、
前記加熱加圧工程後に、前記低融点ポリエステル系重合体Ｂ及びＤを固化せしめることを特徴とする積層成型体の製造方法。 - 低融点ポリエステル系重合体Ｄは、エチレングリコール、テレフタル酸、１，４－ブタンジオール及びジエチレングリコールを含む共重合体である請求項１又は２記載の積層成型体の製造方法。
- 低融点ポリエステル系重合体Ｄは、エチレングリコール、テレフタル酸、１，４－ブタンジオール、カプロラクトン及びジエチレングリコールを含む共重合体である請求項１又は２記載の積層成型体の製造方法。
- 低融点ポリエステル系重合体Ｂは、エチレングリコール、アジピン酸及びテレフタル酸を含む共重合体である請求項１又は２記載の積層成型体の製造方法。
- 低融点ポリエステル系重合体Ｂは、エチレングリコール、アジピン酸、テレフタル酸、イソフタル酸及びジエチレングリコールを含む共重合体である請求項１又は２記載の積層成型体の製造方法。
- 不織ウェブが、ニードルパンチにより芯鞘型複合繊維が三次元的に交絡されてなるものである請求項１又は２記載の積層成型体の製造方法。
- 伸長性編物が緯編物又は経編物である請求項１又は２記載の積層成型体の製造方法。
- 緯編物がワッフル丸編物である請求項８記載の積層成型体の製造方法。
- 経編物がラッセル編物である請求項８記載の積層成型体の製造方法。
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