JP7317231B2 - 熱交換器、熱交換器を備えた室外機、および、室外機を備えた空気調和装置 - Google Patents

Description

本開示は、複数の扁平管を有する熱交換器、熱交換器を備えた室外機、および、室外機を備えた空気調和装置に関するものである。

従来、鉛直方向を管延伸方向とし、水平方向に間隔を空けて配列された複数の扁平管と、隣り合う扁平管の間にわたって接続され、扁平管に伝熱する複数のフィンと、複数の扁平管の上端部および下端部にそれぞれ設けられたヘッダとを備えた熱交換器がある（例えば、特許文献１参照）。

特許文献１の熱交換器は、冷房運転および暖房運転の両方が運転可能な空気調和装置の室外機に搭載される。そして、外気温度が低く熱交換器の表面温度が０℃以下となる低温環境で暖房運転が行われた場合には、熱交換器に着霜が生じる。そのため、熱交換器への着霜量が一定以上になると、熱交換器の表面の霜を溶かす除霜運転が行われる。除霜運転では、高温高圧のガス冷媒を一方のヘッダから流入させ、扁平管へ流すことで除霜を行う。

特開２０１８－９６６３８号公報

特許文献１のような従来の熱交換器では、除霜運転時、ヘッダから流入した冷媒が扁平管を流れるにつれて冷却され、下流になるほど液相が増加する。そして、液相が増加するにつれて冷媒の流速が下がるため、冷媒が逆流しやすくなり、冷媒が逆流すると除霜性能の低下を引き起こすという課題があった。

本開示は、以上のような課題を解決するためになされたもので、冷媒の逆流を抑制することができる熱交換器、熱交換器を備えた室外機、および、室外機を備えた空気調和装置を提供することを目的としている。

本開示に係る熱交換器は、水平方向に間隔を空けて配列された複数の扁平管を有する熱交換体と、前記熱交換体の上端部に設けられる上部ヘッダと、前記熱交換体の下端部に設けられる下部ヘッダと、蒸発器として機能する際に冷媒が流出し、凝縮器として機能する際に冷媒が流入する延長配管と、前記上部ヘッダおよび前記下部ヘッダのうち少なくとも一方の内部に設けられ、前記熱交換体を水平方向に複数の領域に仕切る仕切板と、を備え、前記仕切板は、各前記領域が、隣接する前記領域と対向流となるように設けられており、かつ、各前記領域が、凝縮器として機能する際の冷媒流れの上流側から下流側となるにつれて流路断面積が小さくなるように設けられており、前記延長配管は、前記下部ヘッダの長軸方向に沿って設けられており、かつ、少なくとも一部が前記下部ヘッダと接触しているものである。

また、本開示に係る空気調和装置の室外機は、上記の熱交換器を備えたものである。

また、本開示に係る空気調和装置は、上記の室外機を備えたものである。

本開示に係る熱交換器、熱交換器を備えた室外機、および、室外機を備えた空気調和装置によれば、仕切板は、熱交換体の各領域が、隣接する領域と対向流となるように設けられており、かつ、各領域が、凝縮器として機能する際の冷媒流れの上流側から下流側となるにつれて流路断面積が小さくなるように設けられている。このように、凝縮器として機能する際の冷媒流れの上流側から下流側となるにつれて各領域の流路断面積を小さくすることで、冷媒の液相が増加しても流速の低下を抑制することができるため、冷媒の逆流を抑制することができる。

実施の形態１に係る熱交換器を備えた空気調和装置の冷媒回路図である。 実施の形態１に係る熱交換器の斜視図である。 実施の形態１に係る熱交換器の除霜運転時の冷媒の流れを模式的に示す正面図である。 実施の形態１に係る熱交換器の扁平管の流路断面積を示す図である。 実施の形態２に係る熱交換器の除霜運転時の冷媒の流れを模式的に示す正面図である。 実施の形態３に係る熱交換器の除霜運転時の冷媒の流れを模式的に示す正面図である。 図６に示す熱交換器のＡ－Ａ断面矢視図である。 図６に示す熱交換器の変形例のＡ－Ａ断面矢視図である。 実施の形態４に係る熱交換器の曲げ加工領域を模式的に示す正面図である。 実施の形態４に係る熱交換器の曲げ加工領域を模式的に示す平面図である。 実施の形態５に係る熱交換器の除霜運転時の冷媒の流れを模式的に示す正面図である。 実施の形態６に係る熱交換器の除霜運転時の冷媒の流れを模式的に示す正面図である。 実施の形態７に係る熱交換器の要部を模式的に示す斜視図である。 実施の形態７に係る熱交換器を模式的に示す正面図である。 図１４に示すコルゲートフィンの各フィン面における排水スリットの位置関係について説明する図である。 実施の形態７に係る熱交換器のコルゲートフィンの表面における凝縮水の流れについて説明する図である。

以下、本開示の実施の形態を図面に基づいて説明する。なお、以下に説明する実施の形態によって本開示が限定されるものではない。また、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。

実施の形態１．
＜空気調和装置１００の構成＞
図１は、実施の形態１に係る熱交換器３０を備えた空気調和装置１００の冷媒回路図である。なお、図１中の実線矢印は冷房運転時の冷媒の流れを示しており、図１中の破線矢印は暖房運転時の冷媒の流れを示している。

図１に示すように、実施の形態１に係る熱交換器３０は、室外機１０と室内機２０とを備えた空気調和装置１００の室外機１０に搭載されている。室外機１０は、熱交換器３０の他、圧縮機１１と、流路切替装置１２と、ファン１３とを備えている。室内機２０は、絞り装置２１と、室内熱交換器２２と、室内ファン２３とを備えている。

また、空気調和装置１００は、圧縮機１１、流路切替装置１２、熱交換器３０、絞り装置２１、室内熱交換器２２が冷媒配管で接続され、冷媒が循環する冷媒回路を備えている。この空気調和装置１００は、流路切替装置１２の切り替えにより冷房運転および暖房運転の両方が運転可能である。

圧縮機１１は、低温低圧の冷媒を吸入し、吸入した冷媒を圧縮し、高温高圧の冷媒を吐出する。圧縮機１１は、例えば、運転周波数を変化させることにより、単位時間あたりの送出量である容量が制御されるインバータ圧縮機などからなる。

流路切替装置１２は、例えば四方弁であり、冷媒の流れる方向を切り替えることにより、冷房運転と暖房運転との切り替えを行う。流路切替装置１２は、冷房運転時に、図１の実線で示す状態に切り替わり、圧縮機１１の吐出側と熱交換器３０とが接続される。また、流路切替装置１２は、暖房運転時に、図１の破線で示す状態に切り替わり、圧縮機１１の吐出側と室内熱交換器２２とが接続される。

熱交換器３０は、室外空気と冷媒との間で熱交換を行う。熱交換器３０は、冷房運転の際に、冷媒の熱を室外空気に放熱して冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。また、熱交換器３０は、暖房運転の際に、冷媒を蒸発させ、その際の気化熱により室外空気を冷却する蒸発器として機能する。

ファン１３は、熱交換器３０に対して室外空気を供給するものであり、回転数が制御されることにより、熱交換器３０に対する送風量が調整される。

絞り装置２１は、例えば絞りの開度を調整することができる電子式膨張弁であり、開度を調整することによって熱交換器３０または室内熱交換器２２に流入する冷媒の圧力を制御する。なお、実施の形態１では、絞り装置２１は室内機２０に設けられているが、室外機１０に設けられていてもよく、設置箇所は限定されない。

室内熱交換器２２は、室内空気と冷媒との間で熱交換を行う。室内熱交換器２２は、冷房運転の際に、冷媒を蒸発させ、その際の気化熱により室外空気を冷却する蒸発器として機能する。また、室内熱交換器２２は、暖房運転の際に、冷媒の熱を室外空気に放熱して冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。

室内ファン２３は、室内熱交換器２２に対して室内空気を供給するものであり、回転数が制御されることにより、室内熱交換器２２に対する送風量が調整される。

＜熱交換器３０の構成＞
図２は、実施の形態１に係る熱交換器３０の斜視図である。
図２に示すように、熱交換器３０は、複数の扁平管３８と複数のフィン３９とを有する熱交換体３１を備えている。扁平管３８は、ファン１３によって発生した風が流れるように、間隔を空けて水平方向に並列して配置され、鉛直方向に延びる管内に鉛直方向に冷媒が流れる。フィン３９は、隣り合う扁平管３８の間にわたって接続され、扁平管３８に伝熱する。なお、フィン３９は、空気と冷媒との熱交換効率を向上させるものであり、たとえばコルゲートフィンが用いられる。しかし、これに限定されるものではない。扁平管３８の表面で空気と冷媒との熱交換が行われるため、フィン３９がなくてもよい。

熱交換体３１の下端部には、下部ヘッダ３４が設けられている。下部ヘッダ３４には、熱交換体３１の扁平管３８の下端部が直接挿入されている。また、熱交換体３１の上端部には、上部ヘッダ３５が設けられている。上部ヘッダ３５には、熱交換体３１の扁平管３８の下端部が直接挿入されている。

下部ヘッダ３４は、空気調和装置１００の冷媒回路にガス配管３７（後述する図３参照）を介して接続されており、ガスヘッダとも呼ばれる。下部ヘッダ３４は、冷房運転時に圧縮機１１からの高温高圧のガス冷媒を熱交換器３０に流入させ、暖房運転時に熱交換器３０で熱交換された後の低温低圧のガス冷媒を冷媒回路に流出させる。

上部ヘッダ３５は、空気調和装置１００の冷媒回路に液配管３６（後述する図３参照）を介して接続されており、液ヘッダとも呼ばれる。上部ヘッダ３５は、暖房運転時に低温低圧の二相冷媒を熱交換器３０に流入させ、冷房運転時に熱交換器３０で熱交換された後の低温高圧の液冷媒を冷媒回路に流出させる。

複数の扁平管３８、フィン３９、下部ヘッダ３４、および、上部ヘッダ３５は、いずれもアルミニウム製であり、ロウ付けによって接合されている。

＜冷房運転＞
圧縮機１１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、流路切替装置１２を介して熱交換器３０に流入する。熱交換器３０に流入した高温高圧のガス冷媒は、ファン１３によって取り込まれた室外空気と熱交換して放熱しながら凝縮し、低温高圧の液冷媒となって熱交換器３０から流出する。熱交換器３０から流出した低温高圧の液冷媒は、絞り装置２１によって減圧され、低温低圧の気液二相冷媒となり、室内熱交換器２２に流入する。室内熱交換器２２に流入した低温低圧の気液二相冷媒は、室内ファン２３によって取り込まれた室内空気と熱交換して吸熱しながら蒸発し、室内空気を冷却するとともに低温低圧のガス冷媒となって室内熱交換器２２から流出する。室内熱交換器２２から流出した低温低圧のガス冷媒は、圧縮機１１へ吸入され、再び高温高圧のガス冷媒となる。

＜暖房運転＞
圧縮機１１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、流路切替装置１２を介して室内熱交換器２２に流入する。室内熱交換器２２に流入した高温高圧のガス冷媒は、室内ファン２３によって取り込まれた室内空気と熱交換して放熱しながら凝縮し、室内空気を加熱するとともに低温高圧の液冷媒となって室内熱交換器２２から流出する。室内熱交換器２２から流出した低温高圧の液冷媒は、絞り装置２１によって減圧され、低温低圧の気液二相冷媒となり、熱交換器３０に流入する。熱交換器３０に流入した低温低圧の気液二相冷媒は、ファン１３によって取り込まれた室外空気と熱交換して吸熱しながら蒸発し、低温低圧のガス冷媒となって熱交換器３０から流出する。熱交換器３０から流出した低温低圧のガス冷媒は、圧縮機１１へ吸入され、再び高温高圧のガス冷媒となる。

＜除霜運転＞
扁平管３８およびフィン３９の表面温度が０℃以下となる低温環境において、暖房運転を行う場合には、熱交換器３０には着霜が生じる。熱交換器３０への着霜量が一定以上になると、ファン１３によって発生する風が通過する熱交換器３０の風路が閉塞され、熱交換器３０の性能が低下し、暖房性能が低下する。そこで、暖房性能が低下した場合には、熱交換器３０の表面の霜を溶かす除霜運転を行う。

除霜運転では、ファン１３が停止され、流路切替装置１２が冷房運転時と同じ状態に切り替えられ、高温高圧のガス冷媒が熱交換器３０に流入する。これにより、扁平管３８およびフィン３９に付着した霜が融解する。除霜運転が開始されると、高温高圧のガス冷媒は、下部ヘッダ３４を介して各扁平管３８に流入する。そして、扁平管３８に流入した高温の冷媒によって、扁平管３８およびフィン３９に付着した霜は融解して水に変化する。霜が融解して生じた水（以下、除霜水と称する）は、扁平管３８あるいはフィン３９に沿って熱交換器３０の下方へ排水される。付着した霜が融解したら除霜運転が終了され、暖房運転が再開される。

除霜運転時、下部ヘッダ３４から流入した冷媒が扁平管３８を流れるにつれて冷却され、下流になるほど液相が増加する。そして、液相が増加するにつれて冷媒の流速が下がるため、冷媒が逆流しやすくなり、従来では冷媒が逆流することによる除霜性能の低下を引き起こしていた。

図３は、実施の形態１に係る熱交換器３０の除霜運転時の冷媒の流れを模式的に示す正面図である。なお、図３中の白抜き矢印および黒の破線矢印は、いずれも冷媒の流れを示す。

実施の形態１に係る熱交換器３０では、図３に示すように、下部ヘッダ３４および上部ヘッダ３５に仕切板４０が設けられている。この仕切板４０は、熱交換体３１を水平方向に複数の領域に仕切るために設けられている。また、仕切板４０は、熱交換体３１の各領域が、隣接する領域と対向流となるように設けられており、かつ、熱交換体３１の領域が、凝縮器として機能する際の冷媒流れ（以下、除霜時冷媒流れと称する）の上流側から下流側となるにつれて流路断面積が小さくなるように設けられている。

実施の形態１では、仕切板４０は、下部ヘッダ３４および上部ヘッダ３５にそれぞれ１つ設けられている。つまり、仕切板４０は合計２つ設けられている。なお、仕切板４０の数は２つに限定されず、１つでもよいし、３つ以上でもよい。また、熱交換体３１は、仕切板４０によって３つの領域、具体的には、第１領域３１１、第２領域３１２、および、第３領域３１３に仕切られている。除霜時冷媒流れにおいて、第１領域３１１が最も上流側の領域であり、第３領域３１３が最も下流側の領域である。

そして、図３に示すように、熱交換体３１の第１領域３１１および第３領域３１３では、冷媒の流れは鉛直方向上向きの流れである上昇流となっており、熱交換体３１の第２領域３１２では、冷媒の流れは鉛直方向下向きの流れである下降流となっている。そのため、熱交換体３１の各領域は、隣接する領域と対向流となるように形成されている。ここで、除霜運転時の冷媒の流れとしては、図３の矢印に示すように、ガス配管３７、下部ヘッダ３４、熱交換体３１の第１領域３１１、上部ヘッダ３５、熱交換体３１の第２領域３１２、下部ヘッダ３４、熱交換体３１の第３領域３１３、上部ヘッダ３５、液配管３６の順となる。

また、熱交換体３１の第１領域３１１、第２領域３１２、第３領域３１３の水平方向の長さは、それぞれＬ１、Ｌ２、Ｌ３であり、Ｌ１＞Ｌ２＞Ｌ３となっている。そのため、熱交換体３１の第１領域３１１の扁平管３８の数が最も多く、流路断面積が最も大きい。また、熱交換体３１の第３領域３１３の扁平管３８の数が最も少なく、流路断面積が最も小さい。つまり、熱交換体３１の各領域は、除霜時冷媒流れの上流側から下流側となるにつれて流路断面積が小さくなっている。

このように、実施の形態１では、除霜時冷媒流れにおいて、下流側の領域では、上流側と同じ冷媒流量に対して流路断面積を上流側よりも小さくすることで、下流側の領域での流速を上流側よりも速くすることができる。そのため、冷媒が下流になるほど液相が増加したとしても、逆流を抑制することができ、冷媒が逆流することによる除霜性能の低下を抑制することができる。

また、熱交換器３０は、凝縮器として機能する際に、熱交換体３１の最も下流側の領域が上昇流となる場合、熱交換体３１の最も下流側かつ上昇流となる領域（以下、領域Ｚと称する）の冷媒の流れが、フラッディング定数Ｃ＞１となるように構成されている。ここで、フラッディング定数Ｃは、熱交換器３０が凝縮器として機能する際に、中間負荷能力（５０％能力）運転をしたときに、領域Ｚに流入する冷媒の流量を基準としたもので定義する。

フラッディング定数Ｃは、例えば一般的に知られているＷａｌｌｉｓの式によると、Ｃ＝Ｊ_Ｇ ^０．５＋Ｊ_Ｌ ^０．５で定義される。

ここで、Ｊ_Ｇは無次元ガス見かけ速度、Ｊ_Ｌは無次元液見かけ速度であり、それぞれ以下のように定義される。

Ｊ_Ｇ＝Ｕ_Ｇ×｛ρ_Ｇ／［９．８１×Ｄ_ｅｑ（ρ_Ｌ－ρ_Ｇ）］｝^０．５
Ｊ_Ｌ＝Ｕ_Ｌ×｛ρ_Ｌ／［９．８１×Ｄ_ｅｑ（ρ_Ｌ－ρ_Ｇ）］｝^０．５

図４は、実施の形態１に係る熱交換器３０の扁平管３８の流路断面積を示す図である。
Ｄ_ｅｑは、領域Ｚに配置される扁平管３８の本数Ｎと流路断面積Ａ_１（図４の斜線部の総和）とで定義される相当直径［ｍ］であり、Ｄ_ｅｑ＝［（４×Ａ_ｅｑ）／３．１４］^０．５で算出される。ここで、Ａ_ｅｑ＝Ａ_１×Ｎで算出される。

ρ_Ｌは冷媒の液密度［ｋｇ／ｍ^３］、ρ_Ｇは冷媒のガス密度［ｋｇ／ｍ^３］であり、それぞれ熱交換器３０に流入する冷媒の種類と圧力とによって算出可能な状態量である。

Ｕ_Ｇはガス見かけ速度［ｍ／ｓ］、Ｕ_Ｌは液見かけ速度［ｍ／ｓ］であり、Ｕ_Ｇ＝（Ｇ×ｘ）／ρ_Ｇ、Ｕ_Ｌ＝［Ｇ×（１－ｘ）］／ρ_Ｌで算出される。

Ｇは熱交換器３０に流入する高温高圧のガス冷媒の最大流速［ｋｇ／ｍ^２ｓ］であり、Ｍは熱交換器３０に流入する高温高圧のガス冷媒の最大流量［ｋｇ／ｓ］とすると、Ｇ＝Ｍ／Ａ_ｅｑで算出される。

ｘは領域Ｚに流入する冷媒の乾き度であり、例えば、熱交換器３０での熱交換量あるいは熱交換性能などから算出することができる。例えば、熱交換器３０の流入口から流出口までの間で冷媒の乾き度が１から０まで変化すると仮定し、熱交換量∝伝熱面積と仮定し、熱交換器３０の全部の扁平管３８の本数に対する、領域Ｚよりも上流側の領域に配置された扁平管３８の本数の比で推算することができる。例えば、実施の形態１では、ｘ＝１－（第１領域の扁平管の数＋第２領域の扁平管の数）／（第１領域の扁平管の数＋第２領域の扁平管の数＋第３領域の扁平管の数）で定義することができる。

このように、熱交換器３０は、凝縮器として機能する際に、熱交換体３１の最も下流側の領域が上昇流となる場合、熱交換体３１の領域Ｚの冷媒の流れが、フラッディング定数Ｃ＞１となるように構成されている。そのため、熱交換器３０が凝縮器として機能する際に、熱交換体３１の最も下流側の領域が上昇流であっても冷媒の逆流をより確実に抑制することができる。

以上、実施の形態１に係る熱交換器３０は、水平方向に間隔を空けて配列された複数の扁平管３８を有する熱交換体３１と、熱交換体３１の上端部に設けられる上部ヘッダ３５と、熱交換体３１の下端部に設けられる下部ヘッダ３４と、を備えている。また、熱交換器３０は、上部ヘッダ３５および下部ヘッダ３４のうち少なくとも一方の内部に設けられ、熱交換体３１を水平方向に複数の領域に仕切る仕切板４０と、を備えている。そして、仕切板４０は、各領域が、隣接する領域と対向流となるように設けられており、かつ、各領域が、凝縮器として機能する際の冷媒流れの上流側から下流側となるにつれて流路断面積が小さくなるように設けられているものである。

実施の形態１に係る熱交換器３０によれば、仕切板４０は、熱交換体３１の各領域が、隣接する領域と対向流となるように設けられており、かつ、各領域が、凝縮器として機能する際の冷媒流れの上流側から下流側となるにつれて流路断面積が小さくなるように設けられている。このように、凝縮器として機能する際の冷媒流れの上流側から下流側となるにつれて各領域の流路断面積を小さくすることで、冷媒の液相が増加しても流速の低下を抑制することができるため、冷媒の逆流を抑制することができる。

また、実施の形態１に係る室外機１０は、上記の熱交換器３０を備えたものである。実施の形態１に係る室外機１０によれば、上記の熱交換器３０と同様の効果が得られる。

また、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、上記の室外機１０を備えたものである。実施の形態１に係る空気調和装置１００によれば、上記の室外機１０と同様の効果が得られる。

実施の形態２．
以下、実施の形態２について説明するが、実施の形態１と重複するものについては説明を省略し、実施の形態１と同じ部分または相当する部分には同じ符号を付す。

図５は、実施の形態２に係る熱交換器３０の除霜運転時の冷媒の流れを模式的に示す正面図である。なお、図５中の白抜き矢印および黒の破線矢印は、いずれも冷媒の流れを示す。

実施の形態２に係る熱交換器３０では、図５に示すように、仕切板４０は、下部ヘッダ３４に２つ、上部ヘッダ３５に１つ設けられている。つまり、仕切板４０は合計３つ設けられている。また、熱交換体３１は、仕切板４０によって４つの領域、具体的には、第１領域３１１、第２領域３１２、第３領域３１３、および、第４領域３１４に仕切られている。ただし、仕切板４０の数は３つに限定されず、５つ以上の奇数であればよい。

下部ヘッダ３４の除霜時冷媒流れにおける最も上流側の部分（以下、第一部分３４１と称する）は、空気調和装置１００の冷媒回路にガス配管３７を介して接続されている。下部ヘッダ３４の第一部分３４１は、冷房運転時に圧縮機１１からの高温高圧のガス冷媒を熱交換器３０に流入させ、暖房運転時に熱交換器３０で熱交換された後の低温低圧のガス冷媒を冷媒回路に流出させる。

下部ヘッダ３４の除霜時冷媒流れにおける最も下流側の部分（以下、第二部分３４２と称する）は、上部ヘッダ３５は、空気調和装置１００の冷媒回路に液配管３６を介して接続されている。下部ヘッダ３４の第二部分３４２は、暖房運転時に低温低圧の二相冷媒を熱交換器３０に流入させ、冷房運転時に熱交換器３０で熱交換された後の低温高圧の液冷媒を冷媒回路に流出させる。

そして、図５に示すように、熱交換体３１の第１領域３１１および第３領域３１３では、冷媒の流れは上昇流となっており、熱交換体３１の第２領域３１２および第４領域３１４では、冷媒の流れは下降流となっている。そのため、熱交換体３１の各領域は、隣接する領域と対向流となるように形成されている。ここで、除霜運転時の冷媒の流れとしては、図５の矢印に示すように、ガス配管３７、下部ヘッダ３４、熱交換体３１の第１領域３１１、上部ヘッダ３５、熱交換体３１の第２領域３１２、下部ヘッダ３４、熱交換体３１の第３領域３１３、上部ヘッダ３５、熱交換体３１の第４領域３１４、下部ヘッダ３４、液配管３６の順となる。

また、熱交換体３１の第１領域３１１、第２領域３１２、第３領域３１３、第４領域３１４の水平方向の長さは、それぞれＬ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４であり、Ｌ１＞Ｌ２＞Ｌ３＞Ｌ４となっている。そのため、熱交換体３１の第１領域３１１の扁平管３８の数が最も多く、流路断面積が最も大きい。また、熱交換体３１の第４領域３１４の扁平管３８の数が最も少なく、流路断面積が最も小さい。つまり、熱交換体３１の各領域は、除霜時冷媒流れの上流側から下流側となるにつれて流路断面積が小さくなっている。

このように、除霜時冷媒流れにおいて、熱交換体３１の最も下流側の領域である第４領域３１４の冷媒の流れを下降流とすることで、冷媒が下流になるほど液相が増加したとしても、逆流を抑制することができる。さらに、下流側の領域では、上流側と同じ冷媒流量に対して流路断面積を上流側よりも小さくすることで、下流側の領域での流速を上流側よりも速くすることができる。そのため、冷媒が下流になるほど液相が増加したとしても、逆流をさらに抑制することができ、冷媒が逆流することによる除霜性能の低下をさらに抑制することができる。

以上、実施の形態２に係る熱交換器３０は、凝縮器として機能する際に、最も下流側の領域を流れる冷媒は下降流である。

実施の形態２に係る熱交換器３０によれば、凝縮器として機能する際に、最も下流側の領域を流れる冷媒は下降流であるため、冷媒が下流になるほど液相が増加したとしても、逆流を抑制することができる。

また、実施の形態２に係る室外機１０は、上記の熱交換器３０を備えている。実施の形態２に係る室外機１０によれば、上記の熱交換器３０と同様の効果が得られる。

また、実施の形態２に係る空気調和装置１００は、上記の室外機１０を備えている。実施の形態２に係る空気調和装置１００によれば、上記の室外機１０と同様の効果が得られる。

実施の形態３．
以下、実施の形態３について説明するが、実施の形態２と重複するものについては説明を省略し、実施の形態２と同じ部分または相当する部分には同じ符号を付す。

図６は、実施の形態３に係る熱交換器３０の除霜運転時の冷媒の流れを模式的に示す正面図である。図７は、図６に示す熱交換器３０のＡ－Ａ断面矢視図である。なお、図６中の白抜き矢印および黒の破線矢印は、いずれも冷媒の流れを示す。

実施の形態３に係る熱交換器３０では、図６および図７に示すように、下部ヘッダ３４の長軸方向に沿って延長配管３３が設けられている。
また、延長配管３３は、少なくとも一部が下部ヘッダ３４と接触している。また、延長配管３３は、下部ヘッダ３４の下方に配置されている。また、下部ヘッダ３４が液配管３６と接続されており、延長配管３３はガス配管３７と接続されている。また、延長配管３３と下部ヘッダ３４との接触部分には、開口部４４が形成されており、延長配管３３と下部ヘッダ３４とは連通している。この開口部４４は、熱交換体３１の第１領域３１１の下方に形成されている。

除霜運転時の冷媒の流れとしては、図６の矢印に示すように、ガス配管３７、延長配管３３、下部ヘッダ３４、熱交換体３１の第１領域３１１、上部ヘッダ３５、熱交換体３１の第２領域３１２、下部ヘッダ３４、熱交換体３１の第３領域３１３、上部ヘッダ３５、熱交換体３１の第４領域３１４、下部ヘッダ３４、液配管３６の順となる。

実施の形態３では、延長配管３３が下部ヘッダ３４と平行に設けられ、その少なくとも一部が下部ヘッダ３４と接触している。また、延長配管３３は、下部ヘッダ３４の下方に配置されている。このように、延長配管３３の少なくとも一部が下部ヘッダ３４と接触することで、除霜運転時に高温高圧のガス冷媒が流れる延長配管３３の熱を下部ヘッダ３４に伝えることができる。そして、下部ヘッダ３４に伝わった熱は、下部ヘッダ３４近傍の除霜水に伝わり、除霜水の温度が高くなる。そのため、除霜運転が終了後、暖房運転が再開されても、下部ヘッダ３４近傍の除霜水が再氷結するのを抑制することができる。その結果、暖房能力の低下および熱交換器３０の破損を抑制することができる。また、延長配管３３は、下部ヘッダ３４の下方に配置されており、除霜水の排水経路を邪魔しないため、排水性の悪化を防止することができる。

図８は、図６に示す熱交換器３０の変形例のＡ－Ａ断面矢視図である。
なお、実施の形態３では、下部ヘッダ３４とは別体として延長配管３３を設けた構成としたが、延長配管３３を下部ヘッダ３４と一体形成してもよい。その場合の変形例としては、図８に示すように、下部ヘッダ３４の内部には、その内部を鉛直方向に仕切る第二仕切板４１が設けられている。そのため、下部ヘッダ３４の内部には、上側の第一流路４２と下側の第二流路４３とが形成されている。そして、下部ヘッダ３４の上部が液配管３６と接続され、第一流路４２は液配管３６と連通している。また、下部ヘッダ３４の下部がガス配管３７と接続され、第二流路４３はガス配管３７と連通している。つまり、下部ヘッダ３４の第二流路４３を形成する部分が、実施の形態３の延長配管３３に相当し、下部ヘッダ３４の第二流路４３を形成する部分が、実施の形態３の下部ヘッダ３４に相当する。

このように、実施の形態３の変形例に係る熱交換器３０では、下部ヘッダ３４の第二流路４３が下部ヘッダ３４の第一流路４２と平行に形成されており、第二流路４３は第二仕切板４１を介して第一流路４２に隣接して形成されている。そのため、除霜運転時に高温高圧のガス冷媒が流れる下部ヘッダ３４の第二流路４３の熱を、第二仕切板４１を介して下部ヘッダ３４の第一流路４２に伝えることができる。そして、下部ヘッダ３４の第一流路４２に伝わった熱は、下部ヘッダ３４近傍の除霜水に伝わり、除霜水の温度が高くなる。そのため、除霜運転が終了後、暖房運転が再開されても、下部ヘッダ３４近傍の除霜水が再氷結するのを抑制することができる。その結果、暖房能力の低下および熱交換器３０の破損を抑制することができる。また、下部ヘッダ３４の第二流路４３は下部ヘッダ３４の第一流路４２の下方に配置されており、除霜水の排水経路を邪魔しないため、排水性の悪化を防止することができる。

以上、実施の形態３に係る熱交換器３０は、蒸発器として機能する際に冷媒が流出し、凝縮器として機能する際に冷媒が流入する延長配管３３を備えている。そして、延長配管３３は、下部ヘッダ３４の長軸方向に沿って設けられており、かつ、少なくとも一部が下部ヘッダ３４と接触している。

実施の形態３に係る熱交換器３０によれば、延長配管３３の少なくとも一部が下部ヘッダ３４と接触することで、除霜運転時に高温高圧のガス冷媒が流れる延長配管３３の熱を下部ヘッダ３４に伝えることができる。そして、下部ヘッダ３４に伝わった熱は、下部ヘッダ３４近傍の除霜水に伝わり、除霜水の温度が高くなる。そのため、除霜運転が終了後、暖房運転が再開されても、下部ヘッダ３４近傍の除霜水が再氷結するのを抑制することができる。その結果、暖房能力の低下および熱交換器３０の破損を抑制することができる。

また、実施の形態３に係る室外機１０は、上記の熱交換器３０を備えている。実施の形態３に係る室外機１０によれば、上記の熱交換器３０と同様の効果が得られる。

また、実施の形態３に係る空気調和装置１００は、上記の室外機１０を備えている。実施の形態３に係る空気調和装置１００によれば、上記の室外機１０と同様の効果が得られる。

実施の形態４．
以下、実施の形態４について説明するが、実施の形態２と重複するものについては説明を省略し、実施の形態２と同じ部分または相当する部分には同じ符号を付す。

図９は、実施の形態４に係る熱交換器３０の曲げ加工領域５０を模式的に示す正面図である。図１０は、実施の形態４に係る熱交換器３０の曲げ加工領域５０を模式的に示す平面図である。

熱交換器３０は、室外機１０に高密度に実装して熱交換性能を向上させため、および、室外機１０を小型化するためなどの理由により、曲げ加工が施される場合がある。その場合は、図９および図１０に示す曲げ加工領域５０内に曲げ加工を施す。このとき、曲げ加工領域５０内に仕切板４０が設けられていると、熱交換器３０に曲げ加工を施す際に仕切板４０に変形が生じ、熱交換性能の低下を招く。そこで、実施の形態４では、曲げ加工領域５０内に仕切板４０が設けられておらず、曲げ加工領域５０外に仕切板４０が設けられている。このように、仕切板４０を曲げ加工領域５０外に設けることで、熱交換器３０に曲げ加工を施しても仕切板４０に変形が生じないため、熱交換性能の向上および室外機１０の小型化を行いつつ、熱交換性能が低下するのを抑制することができる。

以上、実施の形態４に係る熱交換器３０において、上部ヘッダ３５および下部ヘッダ３４は、曲げ加工が施される曲げ加工領域５０を有し、仕切板４０は、曲げ加工領域５０以外の領域に配置されている。

実施の形態４に係る熱交換器３０によれば、仕切板４０が曲げ加工領域５０外に設けられているため、熱交換器３０に曲げ加工を施しても仕切板４０に変形が生じない。そのため、熱交換性能の向上および室外機１０の小型化を行いつつ、熱交換性能が低下するのを抑制することができる。

また、実施の形態４に係る室外機１０は、上記の熱交換器３０を備えている。実施の形態４に係る室外機１０によれば、上記の熱交換器３０と同様の効果が得られる。

また、実施の形態４に係る空気調和装置１００は、上記の室外機１０を備えている。実施の形態４に係る空気調和装置１００によれば、上記の室外機１０と同様の効果が得られる。

実施の形態５．
以下、実施の形態５について説明するが、実施の形態２と重複するものについては説明を省略し、実施の形態２と同じ部分または相当する部分には同じ符号を付す。

図１１は、実施の形態５に係る熱交換器３０の除霜運転時の冷媒の流れを模式的に示す正面図である。なお、図１１中の白抜き矢印および黒の破線矢印は、いずれも冷媒の流れを示す。

実施の形態５に係る熱交換器３０では、図１１に示すように、複数の熱交換部を有している。具体的には、熱交換器３０は、第一熱交換部３０ａと第二熱交換部３０ｂとを有する。第一熱交換部３０ａは、複数の扁平管３８と複数のフィン３９とを有する第一熱交換体３１ａと、第一熱交換体３１ａの下端部に設けられた第一下部ヘッダ３４ａと、第一熱交換体３１ａの上端部に設けられた第一上部ヘッダ３５ａとを備えている。また、第二熱交換部３０ｂは、複数の扁平管３８と複数のフィン３９とを有する第二熱交換体３１ｂと、第二熱交換体３１ｂの下端部に設けられた第二下部ヘッダ３４ｂと、第二熱交換体３１ｂの上端部に設けられた第二上部ヘッダ３５ｂとを備えている。

第一下部ヘッダ３４ａは、空気調和装置１００の冷媒回路にガス配管３７を介して接続されている。第一下部ヘッダ３４ａは、冷房運転時に圧縮機１１からの高温高圧のガス冷媒を熱交換器３０に流入させ、暖房運転時に熱交換器３０で熱交換された後の低温低圧のガス冷媒を冷媒回路に流出させる。

第二下部ヘッダ３４ｂは、空気調和装置１００の冷媒回路に液配管３６を介して接続されている。第二下部ヘッダ３４ｂは、暖房運転時に低温低圧の二相冷媒を熱交換器３０に流入させ、冷房運転時に熱交換器３０で熱交換された後の低温高圧の液冷媒を冷媒回路に流出させる。

また、第一上部ヘッダ３５ａと第二上部ヘッダ３５ｂとが、接続管６０で接続されて連通している。なお、第一上部ヘッダ３５ａと第二上部ヘッダ３５ｂとではなく、第一下部ヘッダ３４ａと第二下部ヘッダ３４ｂとが、接続管６０で接続されて連通していてもよい。この場合、実施の形態５では、第一上部ヘッダ３５ａにガス配管３７が接続され、第二下部ヘッダ３４ｂに液配管３６が接続される。

また、第二熱交換部３０ｂには、仕切板４０が設けられている。仕切板４０は、第二下部ヘッダ３４ｂおよび第二上部ヘッダ３５ｂにそれぞれ１つ設けられている。つまり、仕切板４０は合計２つ設けられている。また、第二熱交換体３１ｂは、仕切板４０によって３つの領域、具体的には、第１領域３１ｂ１、第２領域３１ｂ２、および、第３領域３１ｂ３に仕切られている。ただし、仕切板４０の数は２つに限定されず、１つでもよいし、３つ以上でもよい。なお、第一熱交換部３０ａには、仕切板４０は設けられていない。

そして、図１１に示すように、第二熱交換体３１ｂの第１領域３１ｂ１および第３領域３１ｂ３では、冷媒の流れは上昇流となっており、第二熱交換体３１ｂの第２領域３１ｂ２では、冷媒の流れは下降流となっている。さらに、第一熱交換体３１ａでは、冷媒の流れは上昇流となっている。そのため、熱交換体３１の各領域は、隣接する領域と対向流となるように形成されている。ここで、除霜運転時の冷媒の流れとしては、図１１の矢印に示すように、ガス配管３７、第一下部ヘッダ３４ａ、第一熱交換体３１ａ、第一上部ヘッダ３５ａ、接続管６０、第二上部ヘッダ３５ｂの第一領域３５ｂ１、第二熱交換体３１ｂの第１領域３１ｂ１、第二下部ヘッダ３４ｂの第一流路３４ｂ１、第二熱交換体３１ｂの第２領域３１ｂ２、第二上部ヘッダ３５ｂの第二領域３５ｂ２、第二熱交換体３１ｂの第３領域３１ｂ３、第二下部ヘッダ３４ｂの第二流路３４ｂ２、液配管３６の順となる。

また、第一熱交換体３１ａ、第二熱交換体３１ｂの第１領域３１ｂ１、第２領域３１ｂ２、第３領域３１ｂ３の水平方向の長さは、それぞれＬ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４であり、Ｌ１＞Ｌ２＞Ｌ３＞４となっている。そのため、第一熱交換体３１ａの扁平管３８の数が最も多く、流路断面積が最も大きい。また、第二熱交換体３１ｂの第３領域３１ｂ３の扁平管３８の数が最も少なく、流路断面積が最も小さい。つまり、第一熱交換体３１ａおよび第二熱交換体３１ｂの各領域は、除霜時冷媒流れの上流側から下流側となるにつれて流路断面積が小さくなっている。

このように、除霜時冷媒流れにおいて、下流側の領域では、上流側と同じ冷媒流量に対して流路断面積を上流側よりも小さくすることで、下流側の領域での流速を上流側よりも速くすることができる。そのため、冷媒が下流になるほど液相が増加したとしても、逆流を抑制することができ、冷媒が逆流することによる除霜性能の低下を抑制することができる。

また、熱交換器３０を第一熱交換部３０ａと第二熱交換部３０ｂとに分けて構成し、それらを接続管６０で接続することで、熱交換器３０に曲げ加工を容易に施すことができる。また、第一熱交換部３０ａと第二熱交換部３０ｂとは接続されているため、第一熱交換部３０ａおよび第二熱交換部３０ｂのうち一方のヘッダのみにガス配管３７を接続すればよい。そのため、配管引き回しスペースを小さくでき、熱交換器３０を室外機１０に高密度に実装して熱交換性能を向上させることができる。

なお、実施の形態５に係る熱交換器３０では、２つの熱交換部を有しているが、それに限定されず、３つ以上有していてもよい。熱交換器３０が３つ以上の熱交換部を有している場合、隣接する熱交換部の上部ヘッダ同士または下部ヘッダ同士をそれぞれ接続管６０で接続し、隣接する熱交換部同士を上部ヘッダまたは下部ヘッダで連通させる。

以上、実施の形態５に係る熱交換器３０において、熱交換体３１は第一熱交換体３１ａと第二熱交換体３１ｂとを備えている。また、上部ヘッダ３５は、第一熱交換体３１ａの上端部に設けられる第一上部ヘッダ３５ａと第二熱交換体３１ｂの上端部に設けられる第二上部ヘッダ３５ｂとを備えている。また、下部ヘッダ３４は、第一熱交換体３１ａの下端部に設けられる第一下部ヘッダ３４ａと第二熱交換体３１ｂの下端部に設けられる第二下部ヘッダ３４ｂとを備えている。そして、第一上部ヘッダ３５ａと第二上部ヘッダ３５ｂ、または、第一下部ヘッダ３４ａと第二下部ヘッダ３４ｂとは、接続管６０で接続されて連通している。

実施の形態５に係る熱交換器３０によれば、第一上部ヘッダ３５ａと第二上部ヘッダ３５ｂ、または、第一下部ヘッダ３４ａと第二下部ヘッダ３４ｂとは、接続管６０で接続されて連通しているため、熱交換器３０に曲げ加工を容易に施すことができる。また、第一熱交換部３０ａと第二熱交換部３０ｂとは接続されているため、第一熱交換部３０ａおよび第二熱交換部３０ｂのうち一方のヘッダのみにガス配管３７を接続すればよい。そのため、配管引き回しスペースを小さくでき、熱交換器３０を室外機１０に高密度に実装して熱交換性能を向上させることができる。

また、実施の形態５に係る室外機１０は、上記の熱交換器３０を備えている。実施の形態５に係る室外機１０によれば、上記の熱交換器３０と同様の効果が得られる。

また、実施の形態５に係る空気調和装置１００は、上記の室外機１０を備えている。実施の形態５に係る空気調和装置１００によれば、上記の室外機１０と同様の効果が得られる。

実施の形態６．
以下、実施の形態６について説明するが、実施の形態５と重複するものについては説明を省略し、実施の形態５と同じ部分または相当する部分には同じ符号を付す。

図１２は、実施の形態６に係る熱交換器３０の除霜運転時の冷媒の流れを模式的に示す正面図である。

実施の形態６に係る熱交換器３０では、図１２に示すように、第一熱交換体３１ａと第二熱交換体３１ｂとは鉛直方向に異なる長さを有しており、第一熱交換体３１ａが第二熱交換体３１ｂよりも長くなっている。また、第一熱交換体３１ａは第二熱交換体３１ｂと同じ高さとなる位置、または、第一熱交換体３１ａは第二熱交換体３１ｂより高い位置に配置されている。

そして、第一上部ヘッダ３５ａと第二上部ヘッダ３５ｂとが、接続管６０で接続されて連通している。

このようにすることで、除霜時冷媒流れにおいて、接続管６０を流れる冷媒は下降流あるいは水平方向の流れである水平流となる。そのため、接続管６０を流れる冷媒が上昇流となることによる逆流を抑制することができ、冷媒が逆流することによる除霜性能の低下を抑制することができる。

なお、実施の形態６に係る熱交換器３０では、２つの熱交換部を有しているが、それに限定されず、３つ以上有していてもよい。熱交換器３０が３つ以上の熱交換部を有している場合、隣接する熱交換部の上部ヘッダ同士または下部ヘッダ同士をそれぞれ接続管６０で接続し、隣接する熱交換部同士を上部ヘッダまたは下部ヘッダで連通させ、かつ、除霜時冷媒流れにおいて、各接続管６０を流れる冷媒は下降流あるいは水平流となるようにする。

以上、実施の形態６に係る熱交換器３０において、第一熱交換体３１ａと第二熱交換体３１ｂとは異なる長さを有しており、凝縮器として機能する際に、接続管６０を流れる冷媒は下降流あるいは水平流である。

実施の形態６に係る熱交換器３０によれば、凝縮器として機能する際に、接続管６０を流れる冷媒は下降流あるいは水平方向の流れである水平流である。そのため、接続管６０を流れる冷媒が上昇流となることによる逆流を抑制することができ、冷媒が逆流することによる除霜性能の低下を抑制することができる。

また、実施の形態６に係る室外機１０は、上記の熱交換器３０を備えている。実施の形態６に係る室外機１０によれば、上記の熱交換器３０と同様の効果が得られる。

また、実施の形態６に係る空気調和装置１００は、上記の室外機１０を備えている。実施の形態６に係る空気調和装置１００によれば、上記の室外機１０と同様の効果が得られる。

実施の形態７．
以下、実施の形態７について説明するが、実施の形態１～６と重複するものについては説明を省略し、実施の形態１～６と同じ部分または相当する部分には同じ符号を付す。

図１３は、実施の形態７に係る熱交換器３０の要部を模式的に示す斜視図である。
図１３に示すように、実施の形態７に係る熱交換器３０は、複数の扁平管３８と複数のコルゲートフィン３９ａとを有する。コルゲートフィン３９ａは、波形状に形成されて複数の頂部３９０を有し、隣り合う扁平管３８の間から空気の流通方向（以下、第一方向と称する）において上流側に突出している一端部分を除き、各頂部３９０が扁平管３８の扁平面と面接触している。なお、コルゲートフィン３９ａと扁平管３８とは、ロウ付けによって接合されている。コルゲートフィン３９ａは、例えばアルミニウム合金の板材を材質とする。そして、板材の表面にはロウ材層が積層されており、そのロウ材層は、例えばアルミシリコン系のアルミニウムを含むロウ材で形成されている。また、板材の板厚は、５０μｍ～２００μｍ程度である。

コルゲートフィン３９ａは、扁平管３８の配列方向（以下、第二方向と称する）に隣り合う頂部３９０の間にフィン面３５０を有し、各フィン面３５０は、高さ方向に配置されている。また、各フィン面３５０は、ルーバー３６０および排水スリット３７０を有する。ルーバー３６０は、各フィン面３５０の第一方向に沿って複数配置されている。つまり、ルーバー３６０は、それぞれ気流に沿って並んでいる。ルーバー３６０は、フィン面３５０の一部が切り起こされることにより設けられている。また、フィン面３５０の一部が切り起こされることにより、各ルーバー３６０と対応する位置に空気を通過させるスリット３６０ａが形成されている。そして、ルーバー３６０は、スリット３６０ａを通過する空気を導く役割を果たす。

排水スリット３７０は、各フィン面３５０の第一方向における中央部付近に形成されており、フィン面３５０上の水を排出する。排水スリット３７０は、第二方向に延びた長方形状を有している。ここで、各排水スリット３７０は、後述するように、第二方向における中心位置が、少なくとも高さ方向において隣り合うフィン面３５０で互いにずれており、端部の位置も第二方向において互いに異なる。

熱交換器３０が蒸発器として機能する場合、扁平管３８およびコルゲートフィン３９ａの表面は、熱交換器３０を通過する空気の温度よりも低い。そのため、空気中の水分が、扁平管３８およびコルゲートフィン３９ａの表面で結露し、凝縮水３８０が発生する。

コルゲートフィン３９ａの各フィン面３５０の表面に発生した凝縮水３８０は、排水スリット３７０に流れ、下方のフィン面３５０に流下する。その際、凝縮水３８０の量が多い領域では、凝縮水３８０がフィン面３５０の表面上を流れやすいため、排水スリット３７０を通じて下方のフィン面３５０に流下しやすくなる。一方、凝縮水３８０の量が少ない領域では、凝縮水３８０がフィン面３５０の表面に保持されて滞留しやすく、フィン面３５０の表面上を流れにくい。

図１４は、実施の形態７に係る熱交換器３０を模式的に示す正面図である。図１５は、図１４に示すコルゲートフィン３９ａの各フィン面３５０における排水スリット３７０の位置関係について説明する図である。なお、図１５の（ａ）～（ｅ）は、図１４の（ａ）～（ｅ）の位置におけるフィン面３５０をそれぞれ示している。

上述の通り、図１４および図１５に示すように、各排水スリット３７０は、第二方向における中心位置が、少なくとも高さ方向において隣り合うフィン面３５０で互いにずれ、端部の位置も第二方向において互いに異なるように形成されている。なお、特に限定するものではないが、実施の形態７に係る熱交換器３０では、１つのコルゲートフィン３９ａの各フィン面３５０において、第二方向における中心位置が同じとなる排水スリット３７０が、周期的に現れるものとする。

そのため、排水スリット３７０の第二方向における端部から流下した凝縮水３８０は、一つ下のフィン面３５０上に落ちる。そして、一つ下のフィン面３５０上に落ちた凝縮水３８０は、そのフィン面３５０の表面に保持されて滞留している凝縮水３８０と合流し、合流によって量が多くなった凝縮水３８０は、排水スリット３７０を通じて下方のフィン面３５０に流下しやすくなる。したがって、フィン面３５０の表面に保持される凝縮水３８０の量が少なくなるため、効率よく排水することができ、除霜性能の低下を抑制することができる

図１６は、実施の形態７に係る熱交換器３０のコルゲートフィン３９ａの表面における凝縮水３８０の流れについて説明する図である。
扁平管３８と接合されている部分であるコルゲートフィン３９ａの頂部３９０は、コルゲートフィン３９ａが折り曲げられることにより形成されており、頂部３９０ではフィン面３５０間の間隔が狭くなる。そのため、頂部３９０における凝縮水３８０は、表面張力によって頂部３９０に保持されて滞留しやすくなる。

実施の形態７に係る熱交換器３０では、例えば図１５（ｄ）、図１５（ｅ）および図１６に示すように、排水スリット３７０の第二方向における端部を、頂部３９０または頂部３９０近傍に配置することができる。排水スリット３７０の第二方向における端部が頂部３９０または頂部３９０近傍にあると、頂部３９０における凝縮水３８０とその上方のフィン面３５０から流下する凝縮水３８０とを合流させることができる。頂部３９０における凝縮水３８０は、その上方のフィン面３５０から流下する凝縮水３８０と合流することで、表面張力が破壊されて頂部３９０から流れ出し、その下方のフィン面３５０に流下する。また、図１５（ａ）～（ｃ）に示すように、フィン面３５０の第二方向における両端部に排水スリット３７０が配置されることで、さらに効率よく排水することができる。

以上、実施の形態７に係る熱交換器３０において、各フィン面３５０には、排水する排水スリット３７０が形成されており、高さ方向において隣り合うフィン面３５０に形成された排水スリット３７０の端部の位置が、扁平管３８の配列方向において互いに異なる。

実施の形態７に係る熱交換器３０によれば、排水スリット３７０の、扁平管３８の配列方向における端部から流下した凝縮水３８０は、一つ下のフィン面３５０上に落ちる。そして、一つ下のフィン面３５０上に落ちた凝縮水３８０は、そのフィン面３５０の表面に保持されて滞留している凝縮水３８０と合流し、合流によって量が多くなった凝縮水３８０は、排水スリット３７０を通じて下方のフィン面３５０に流下しやすくなる。したがって、フィン面３５０の表面に保持される凝縮水３８０の量が少なくなるため、効率よく排水することができ、除霜性能の低下を抑制することができる。

１０ 室外機、１１ 圧縮機、１２ 流路切替装置、１３ ファン、２０ 室内機、２１ 絞り装置、２２ 室内熱交換器、２３ 室内ファン、３０ 熱交換器、３０ａ 第一熱交換部、３０ｂ 第二熱交換部、３１ 熱交換体、３１ａ 第一熱交換体、３１ｂ 第二熱交換体、３１ｂ１ 第１領域、３１ｂ２ 第２領域、３１ｂ３ 第３領域、３３ 延長配管、３４ 下部ヘッダ、３４ａ 第一下部ヘッダ、３４ｂ 第二下部ヘッダ、３４ｂ１ 第一流路、３４ｂ２ 第二流路、３５ 上部ヘッダ、３５ａ 第一上部ヘッダ、３５ｂ 第二上部ヘッダ、３５ｂ１ 第一領域、３５ｂ２ 第二領域、３６ 液配管、３７ ガス配管、３８ 扁平管、３９ フィン、３９ａ コルゲートフィン、４０ 仕切板、４１ 第二仕切板、４２ 第一流路、４３ 第二流路、４４ 開口部、５０ 曲げ加工領域、６０ 接続管、１００ 空気調和装置、３１１ 第１領域、３１２ 第２領域、３１３ 第３領域、３１４ 第４領域、３４１ 第一部分、３４２ 第二部分、３５０ フィン面、３６０ ルーバー、３６０ａ スリット、３７０ 排水スリット、３８０ 凝縮水、３９０ 頂部。

Claims (9)

1. 水平方向に間隔を空けて配列された複数の扁平管を有する熱交換体と、
   前記熱交換体の上端部に設けられる上部ヘッダと、
   前記熱交換体の下端部に設けられる下部ヘッダと、
   蒸発器として機能する際に冷媒が流出し、凝縮器として機能する際に冷媒が流入する延長配管と、
   前記上部ヘッダおよび前記下部ヘッダのうち少なくとも一方の内部に設けられ、前記熱交換体を水平方向に複数の領域に仕切る仕切板と、を備え、
   前記仕切板は、
   各前記領域が、隣接する前記領域と対向流となるように設けられており、かつ、各前記領域が、凝縮器として機能する際の冷媒流れの上流側から下流側となるにつれて流路断面積が小さくなるように設けられており、
   前記延長配管は、
   前記下部ヘッダの長軸方向に沿って設けられており、かつ、少なくとも一部が前記下部ヘッダと接触している
   熱交換器。
2. 水平方向に間隔を空けて配列された複数の扁平管を有する熱交換体と、
   前記熱交換体の上端部に設けられる上部ヘッダと、
   前記熱交換体の下端部に設けられる下部ヘッダと、
   前記上部ヘッダおよび前記下部ヘッダのうち少なくとも一方の内部に設けられ、前記熱交換体を水平方向に複数の領域に仕切る仕切板と、を備え、
   前記仕切板は、
   各前記領域が、隣接する前記領域と対向流となるように設けられており、かつ、各前記領域が、凝縮器として機能する際の冷媒流れの上流側から下流側となるにつれて流路断面積が小さくなるように設けられており、
   凝縮器として機能する際に、最も下流側の領域を流れる冷媒は上昇流であり、該領域の冷媒の流れが、フラッディング定数Ｃ＞１である
   熱交換器。
3. 前記上部ヘッダおよび前記下部ヘッダは、曲げ加工が施される曲げ加工領域を有し、
   前記仕切板は、前記曲げ加工領域以外の領域に配置されている
   請求項１または２に記載の熱交換器。
4. 前記熱交換体は第一熱交換体と第二熱交換体とを備え、
   上部ヘッダは、前記第一熱交換体の上端部に設けられる第一上部ヘッダと前記第二熱交換体の上端部に設けられる第二上部ヘッダとを備え、
   下部ヘッダは、前記第一熱交換体の下端部に設けられる第一下部ヘッダと前記第二熱交換体の下端部に設けられる第二下部ヘッダとを備え、
   前記第一上部ヘッダと前記第二上部ヘッダ、または、前記第一下部ヘッダと前記第二下部ヘッダとは、接続管で接続されて連通している
   請求項１～３のいずれか一項に記載の熱交換器。
5. 前記第一熱交換体と前記第二熱交換体とは異なる長さを有しており、
   凝縮器として機能する際に、前記接続管を流れる冷媒は下降流あるいは水平流である
   請求項４に記載の熱交換器。
6. 隣り合う前記扁平管の間に配置された複数のコルゲートフィンを備え、
   各コルゲートフィンは、波形状を有し、
   前記扁平管に接合される複数の頂部と、
   前記頂部の間に設けられ、高さ方向に配置された複数のフィン面と、を備えた
   請求項１～５のいずれか一項に記載の熱交換器。
7. 各フィン面には、排水する排水スリットが形成されており、
   高さ方向において隣り合う前記フィン面に形成された前記排水スリットの端部の位置が、前記扁平管の配列方向において互いに異なる
   請求項６に記載の熱交換器。
8. 請求項１～７のいずれか一項に記載の熱交換器を備えた
   室外機。
9. 請求項８に記載の室外機を備えた
   空気調和装置。

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