JP7274585B2 - マグネシウム合金板材およびその製造方法 - Google Patents
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Description
[関係式1]
[Zn]/[Gd]≧3.0
但し、[Zn]、[Gd]は各元素の重量%を意味する。
さらに具体的に、前記関係式1は3.0以上および13.0以下であってもよい。
前記マグネシウム合金板材100重量%に対して、Mn:0.3重量%(0重量%除外)以下をさらに含むことができる。
前記マグネシウム合金板材は二次相を含み、前記マグネシウム合金板材の面積40000μm2当り二次相の個数は1個~20個であり得る。
このとき、前記二次相の平均粒径は0.1~3μmであり得る。
前記マグネシウム合金板材の平均結晶粒径は5~30μmであり得る。
前記マグネシウム合金板材の限界ドーム高さ(LDH)は10.5mm以上であり得る。
前記マグネシウム合金板材は、エッジクラックが5mm以内であり得る。
前記マグネシウム合金板材は、(0001)面に対する最大集合強度が4.5以下であり得る。
[関係式1]
[Zn]/[Gd]≧3.0
但し、[Zn]、[Gd]は各元素の重量%を意味する。
さらに具体的に、前記関係式1は、3.0以上および13.0以下であってもよい。
前記合金溶湯100重量%に対して、Mn:0.3重量%(0重量%除外)以下をさらに含むことができる。
前記鋳造材を均質化熱処理する段階は、300~500℃の温度範囲で実施することができる。
具体的に、5時間以上実施することができる。
前記圧延材を準備する段階は、150~350℃の温度範囲で圧延することができる。
具体的に、圧延1回当り0%超過および30%以下の圧下率で圧延することができる。
Zn元素は具体的に、後述のGd元素と共に結晶粒界または双晶境界に固溶される場合、集合組織分散効果が大きくなり得る。
具体的に、Zn元素が0.1重量%未満である場合、成形性および圧延性向上効果が微小であることがある。一方、1.5重量%を超過して添加する場合、二次相分率増加と粗大化によって機械的物性および成形性が低下することがある。
Gd元素は、結晶粒界(grain boundary)あるいは双晶境界(twin boundary)に固溶されて偏析(segregation)し得る。偏析とは、溶質元素がある特定部位に集中して存在することを意味する。よって、本発明の一実施形態には双晶境界(twin boundary)あるいは結晶粒界(grain boundary)に集中して存在するということを意味し得る。よって、Gd元素は前述の界面に偏析し得る。
但し、0.08重量%未満の場合、固溶強化効果が微小なことがある。
[関係式1]
[Zn]/[Gd]≧3.0
但し、[Zn]、[Gd]は各元素の重量%を意味する。
Mn成分はFe-Mn系化合物を形成して、板材内Fe成分の含量を低減する役割を果たす。即ち、Fe不純物制御に容易である。
但し、Mn成分の上限値を0.3重量%に限定する理由は、マンガンを0.3重量%超過して添加すればGd固溶度が小さくなって成形性が低下するためである。
このとき、上記二次相は、Mg5Gd、MgZn、またはこれらの組み合わせであり得る。
具体的に、二次相の平均粒径と個数は前述の合金成分の組成範囲と関係式1を制御したことによる結果である。二次相の平均粒径と個数を上記範囲に制御して、非底面すべり系の活性化を向上させることができる。これによって、成形性に優れたマグネシウム合金板材を提供することができる。
具体的に、マグネシウム合金板材の平均結晶粒径が上記範囲である場合、成形性がさらに優れることになる。さらに具体的に、上記範囲より小さい場合、常温成形性が低下することがある。上記範囲より大きい場合には、高温で成形性が低下することがある。
本明細書で限界ドーム高さ(LDH)とは、常温でのエリクソン試験を通じて導出される値を意味する。限界ドーム高さを通じて材料の成形性を比較することができる。
エッジクラックとは、マグネシウム合金板材表面部の周縁に形成された溝を意味する。エッジクラックは、加工性が低い場合に誘発されることがある。即ち、成形性の高い合金であるほど加工性が良いためエッジクラックが低減できる。
[関係式1]
[Zn]/[Gd]≧3
但し、[Zn]、[Gd]は各元素の重量%を意味する。
具体的に、マグネシウム合金は上記温度範囲で鋳造することができる。
具体的には、ストリップキャスティング、重力鋳造、またはこれらの組み合わせを通じて鋳造することができる。但し、これに制限するのではない。
上記鋳造材を均質化熱処理する段階は、300~500℃の温度範囲で実施することができる。具体的に、1時間以上実施することができる。
具体的に、150℃以上の温度が確保されてこそエッジクラックなく圧延が可能であり得る。350℃を超過して圧延することは現実的に量産性に符合しない。
本明細書で圧下率とは、圧延時圧延ロールを通過する前の材料の厚さと圧延ロールを通過した後の材料の厚さの差を圧延ロールを通過する前の材料の厚さで割った後、100をかけたものを意味する。
上記中間焼鈍する段階は、300~500℃の温度範囲で実施することができる。
具体的に、10分~15時間実施することができる。
具体的に、10分~15時間実施することができる。
上記条件で最終焼鈍することによって再結晶を容易に形成することができる。
上記値は、従来のアルミニウム金属と類似の水準の常温成形性を意味し得る。
下記表1に開示された合金成分の重量%によって実施例および比較例の合金溶湯を準備した。
その後、上記溶湯キャスティング法で鋳造して鋳造材を準備した。
その後、この鋳造材を400℃で7時間均質化熱処理した。
この均質化熱処理された鋳造材を300℃で圧延1回当り約20%の圧下率で圧延した。この圧延中に中間焼鈍も実施した。具体的に、400℃で1時間実施した。
最後に、この圧延材を400℃で1時間最終焼鈍した。
このように製造されたマグネシウム合金板材の厚さは0.4~1.8mmであった。
また、実施例および比較例のエリクソン値は下記のように測定して示した。
横、縦それぞれ50~60mm大きさのマグネシウム合金板材を使用し、板材の表面には板材と球形パンチ間の摩擦を減少させるために潤滑剤を使用した。
このとき、ダイおよび球形パンチの温度は常温にしてテストを実施した。
より一層具体的に、マグネシウム合金板材を上部ダイと下部ダイの間に挿入した後、板材の外周部を10kNの力で固定し、その後20mmの直径を有する球形(dome)パンチを使用して5mm/minの速度で板材に変形を加えた。その後、板材が破断されるまでパンチを挿入した後、破断時に板材の変形高さを測定する方式で行った。
このように測定した板材の変形高さをエリクソン値または限界ドーム高さ(LDH)という。これから板材の成形性を比較することができる。具体的には、マグネシウム合金板材の変形高さが高いほどエリクソン値が大きく、成形性が優れることになる。
図1は、Mg-Gd二元系の状態図を示したものである。
具体的に、図1はMg-Zn0.5重量%-xGdの状態図であり、400℃でのGd固溶量が分かる。また、図1のように各元素含量による状態図を描いて図2を導出することができる。
具体的に、図2は、図1のMg-Gd二元系状態図のようにAl、Zn、Mgの3元素の状態図を作成した時、固溶可能なGd量を測定して示したものである。
図2に示されたところから、アルミニウムを含む場合、Gd固溶が不可能であるのを確認することができる。よって、前述のように、本発明の一実施形態はアルミニウムを含まなくてもよい。但し、不純物水準にはアルミニウムが存在し得る。
また、表1に開示されているように、ガドリニウム(Gd)と亜鉛(Zn)を共に含み、ガドリニウムに対する亜鉛の重量比が3以上である本願実施例の場合、エリクソン値に優れた結果が分かる。
一方、比較例2のようにGdとZnを全て含む場合、比較例1に比べてエリクソン値が顕著に増加したことが分かる。これは、GdとZnが共に固溶されて粒界に偏析しながら固溶強化効果が発現したためである。
但し、比較例2の場合、Zn/Gd(関係式1)の値が3未満であることが分かる。その結果、比較例1に比べてはエリクソン値が優れるが、実施例に比べてはエリクソン値が劣位であるのを確認することができる。
より具体的に、本願実施例はアルミニウムと類似の水準の常温成形性であり得る。商用されるアルミニウム合金のうちのAl5083は常温でのエリクソン値が約12mm水準である。
図3は、実施例1と比較例4の段階別微細組織を光学顕微鏡(Optical Microscopy)で観察して示したものである。
具体的に、図3の熱処理後写真に示されているように、実施例1は比較例4に比べて二次相の個数が顕著に少ないのを肉眼でも確認することができる。さらに具体的に、実施例1の場合、面積40000μm2当り二次相の個数が約20個以下であって少ないことが分かる。一方、比較例4は同じ面積当り50~100個水準であって実施例より多いことが分かる。
このとき、二次相はMg5GdおよびMgZnである。
また、実施例に比べて比較例で粗大な粒径の二次相がさらに多く含まれたのを確認することができる。
これにより、先に表1でも開示したように、比較例4の常温エリクソン値は9.3mmであるのに反し、実施例1の常温エリクソン値は11.0mmであって常温成形性がさらに優れることが分かる。
即ち、本願実施例のようにガドリニウム(Gd)の組成範囲とガドリニウムと亜鉛との関係式(Zn/Gd)を通じて二次相の分率と大きさを制御して変形挙動を妨害する因子を減らすことができる。
図4は、実施例2および3と比較例4の(0001)面をXRD極点図法で分析した結果を示したものである。
XRD極点図法を通じて結晶粒の結晶方位による集合組織を示すことができる。
よって、最大集合強度値が小さいほど多様な方位の結晶粒が分布し、底面結晶粒の分率が少なくて成形性が優れるのを意味する。
但し、図4に示されているように、実施例3は比較例4に比べて最大集合強度値が小幅高いことが分かる。さらに、実施例3は比較例4と比較して極点図形状も類似であることが分かる。
ガドリニウムの量が多い場合、二次相の大きさが粗大化され、二次相分率が増加して成形性が低下することがある。これは先に図3で確認した通りである。
さらに、関係式1による値が3未満である場合、結晶粒界または双晶境界に共に偏析されるガドリニウムと亜鉛の量が減少して非底面すべり系活性化が低下することがある。
この場合、ガドリニウムの含量が過度に少なくて固溶強化効果が微小であることが分かる。
Claims (13)
- マグネシウム合金板材全体100重量%に対して、Zn:0.1~1.5重量%、Gd:0.08~0.7重量%、残部Mgおよびその他不可避的不純物からなり、
下記関係式1を満足し、
前記マグネシウム合金板材は二次相を含み、
前記二次相は、Mg5Gd、MgZn、またはこれらの組み合わせであり、
前記マグネシウム合金板材の面積40000μm2当り二次相の個数は1個~20個であり、
前記二次相の平均粒径は0.1~3μmであり、
前記マグネシウム合金板材の平均結晶粒径は5~30μmである、マグネシウム合金板材。
[関係式1] 15.0≧[Zn]/[Gd]≧3.0
(但し、[Zn]、[Gd]は各元素の重量%を意味する。) - 前記マグネシウム合金板材は、下記関係式1を満足する、請求項1に記載のマグネシウム合金板材。
[関係式1] 13.0≧[Zn]/[Gd]≧3.0
(但し、[Zn]、[Gd]は各元素の重量%を意味する。) - 前記マグネシウム合金板材100重量%に対して、Mn:0.3重量%(0重量%除外)以下をさらに含む、請求項2に記載のマグネシウム合金板材。
- 前記マグネシウム合金板材の限界ドーム高さ(LDH)は10.5mm以上であり、
前記限界ドーム高さ(LDH)は、前記マグネシウム合金板材を上部ダイと下部ダイの間に挿入した後、前記マグネシウム合金板材の外周部を10kNの力で固定し、その後20mmの直径を有する球形(dome)パンチを使用して5mm/minの速度で前記マグネシウム合金板材に変形を加えた後、前記マグネシウム合金板材が破断されるまでパンチを挿入した後、破断時の前記マグネシウム合金板材の変形高さである、請求項1~3のいずれか1項に記載のマグネシウム合金板材。 - 前記マグネシウム合金板材はエッジクラックが5mm以内である、請求項1~4のいずれか1項に記載のマグネシウム合金板材。
- 前記マグネシウム合金板材は(0001)面に対する最大集合強度が4.5以下である、請求項1~5のいずれか1項に記載のマグネシウム合金板材。
- 全体100重量%に対して、Zn:0.1~1.5重量%、Gd:0.08~0.7重量%、残部Mgおよびその他不可避的不純物を合金溶湯を鋳造して鋳造材を準備する段階;
前記鋳造材を均質化熱処理する段階;
前記均質化熱処理された鋳造材を圧延して圧延材を準備する段階;および
前記圧延材を最終焼鈍する段階を含み、
前記合金溶湯は下記関係式1を満足し、
製造されたマグネシウム合金板材は二次相を含み、
前記二次相は、Mg5Gd、MgZn、またはこれらの組み合わせであり、
前記マグネシウム合金板材の面積40000μm2当り二次相の個数は1個~20個であり、
前記二次相の平均粒径は0.1~3μmであり、
前記マグネシウム合金板材の平均結晶粒径は5~30μmである、マグネシウム合金板材の製造方法。
[関係式1] 15.0≧[Zn]/[Gd]≧3.0
(但し、[Zn]、[Gd]は各元素の重量%を意味する。) - 前記合金溶湯は下記関係式1を満足する、請求項7に記載のマグネシウム合金板材の製造方法。
[関係式1] 13.0≧[Zn]/[Gd]≧3.0
(但し、[Zn]、[Gd]は各元素の重量%を意味する。) - 前記合金溶湯100重量%に対して、Mn:0.3重量%(0重量%除外)以下をさらに含む、請求項7又は8に記載のマグネシウム合金板材の製造方法。
- 前記鋳造材を均質化熱処理する段階は、300~500℃の温度範囲で実施する、請求項7~9のいずれか1項に記載のマグネシウム合金板材の製造方法。
- 前記鋳造材を均質化熱処理する段階は、5時間以上実施する、請求項7~10のいずれか1項に記載のマグネシウム合金板材の製造方法。
- 前記圧延材を準備する段階は、150~350℃の温度範囲で圧延する、請求項7~11のいずれか1項に記載のマグネシウム合金板材の製造方法。
- 前記圧延材を準備する段階は、圧延1回当り0%超過および30%以下の圧下率で圧延する、請求項7~12のいずれか1項に記載のマグネシウム合金板材の製造方法。
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