JP7257955B2 - 低い液相線温度を有する改変された溶融亜鉛めっき被膜、その製造方法及び使用方法 - Google Patents
低い液相線温度を有する改変された溶融亜鉛めっき被膜、その製造方法及び使用方法 Download PDFInfo
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Description
本出願は、米国特許法第119条(e)に基づいて、2016年8月8日に出願された米国仮特許出願第62/372,193号の優先権を主張し、その利益を得るものであり、その出願は参照によりその全体が本明細書に組み込まれる。
「液相線温度」は、合金が完全に液体である最低温度である。合金は、この温度より低いと固体になり始める。本発明は、液相線温度より高い温度を使用することができるが、ミクロ組織の形成のような利点は、所与の被膜に対して可能な最低の液相線温度を利用することによって達成することができる。
[実施例1]
図1は、Thermo-Calc Softwareを使用して作成した異なるモル分率における亜鉛-アルミニウム-マグネシウム系の三元グラフを示す。グラフ中の温度は、Kelvinである。共晶温度は、630Kより低い。図2は、図1と比較するための文献(P.LiangらThermochimica Acta,314 (1998) 87~110)からのZn-Al-Mg系の三元グラフを提供する。図2の温度は、セ氏である。図3Aは、モル分率におけるZn-Al-Mg系の液相線投影を示し、一方、図3Bは、質量分率におけるZn-Al-Mg系の液相線投影を示す。図4A~4Dは、異なる温度における等温断面図(質量分率)を示す。図4Aは、Zn-Al-Mg系の液相面を示す。Zn-Al-Mg系の共晶点は、Zn-3.9Al-2.45Mgに対して約344.5℃(約617.5K)である。約357℃(約630K)におけるZn-Al-Mgに対する液体点は、図4Bのグラフに示されている。図4Cは、約347℃(約620K)におけるZn-Al-Mgに対する液体点を示す。図4Dは、約345℃(約618K)におけるZn-Al-Mgに対する液体点を示す。図4B~4Dに示されているように、液体状態の面積は、この材料に対する温度が低下するにつれて低下する。
潜在的な四元系に対する液相線温度は、出発点として三元の結果を使用して評価することができる。幾つかのドーパントがZn-Al-Mgとの組合せのために考察された。ドーパントは銅、チタン、アンチモン、スズ、ビスマス、ガリウム、及びインジウムを含む。Zn-Al-Mg-Tiに対する液相線温度は、約350℃より高い可能性があり、したがって、被膜の液相線温度を低下させる利益を提供しない。
以下の方法を利用して、様々なZn-Al-Mg-ドーパント系に対する液相線温度を決定した。図19は、四元Zn-Al-Mg-ドーパント系の液相線温度を決定するのに使用した三元状態図を示す。最初に、Zn-Al-Mg三元状態図をより小さい正三角形により分割した後、ドーパント(例えばドーパントとしてのスズ)を添加した四元合金の液相線温度を計算するための点を選択した。次に、各四元合金の液体の計算された体積分率が100%であった温度をその四元合金の液相線温度として決定した。計算は、Zn-Al-Mg系の共晶温度付近の点から始めた。四元合金の温度が約344.5℃より低いとき、この温度付近の追加の点を計算する。例えば、Thermo Calcのようなソフトウェアをこれらの計算に使用することができる。
本発明の発明を例証するために様々なZn-Al-Mg-Sn系について実験を実施し、計算した。当業者には理解されるように、スズに加えて他のドーパントを使用することができ、不要な実験をすることなく液相線温度を計算することができる。
本発明の合金により耐食性を増大することができる。耐食性は、設計されるいずれの亜鉛めっき被膜でも依然として重大な必須要件である。図26~27は、被膜の作動温度(即ち亜鉛浴温度)と腐食電位と5%錆までの時間との関係を示す。本研究により、特定の合金元素の添加はZn浴温度を有意に低下させることができるということが確認された。合金元素の添加が亜鉛めっき被膜の耐食性に及ぼす影響は二重である、(1)Zn浴温度の影響、及び(2)合金の影響。図26(文献-Bakhtiari, A.ら, The effect of zinc bath temperature on the morphology, texture and corrosion behavior of industrially produced hot-dip galvanized coatings. Metall. Mater. Eng. 20,41~52 (2014))は、幾つかの溶融亜鉛めっき被膜の報告された耐食性を、450~480℃の範囲に及ぶZn浴温度の関数として示す(被膜は全て同一の組成を有することに注意)。腐食電位(より高い負の値は増大した電気防食に関連する)及び5%錆までの時間(より高い値は改良された耐食性に関連する)に関して。試験した範囲において、Zn浴温度が低下すると、高い腐食性能がもたらされた。図27(文献-Aoki, T.ら, Results of 10-year atmospheric corrosion testing of hot dip Zn-5 mass% Al alloy coated sheet steel. Galvatech'95,Chicago,1995; Shimizu, T.ら,Corrosion products of hot-dip Zn-6%Al-3%Mg coated steel subjected to atmospheric exposure. ISIJ 89,166~173 (2003); Shimoda, N.ら,Atmospheric corrosion resistance of Zn-11%Al-3%Mg-0.2%Si coated steel. Galvatech'11,Genova,Italy,2011;及びArcelorMitall Steel Specification, Magnelis(登録商標) ,2014)は、4種の異なる天然環境、即ち、田舎、海洋、工業及び厳しい海洋における亜鉛めっき被膜の平均腐食損失をまとめて示す。純粋な亜鉛被膜の性能と比較して、亜鉛合金被膜(この場合はAl及び/又はMgを添加)は、全ての天然環境で曝露年数にわたってずっと低い腐食(厚さ)損失、即ち、より良好な耐食性を有する。文献からの結果は、特定の合金の添加が適切な耐電食性を提供することができることを示唆し、本発明の合金の利点を支持している。
本発明は、以下の態様を含む。
[項1]
低下した液相線温度で金属材料を被覆する方法であって、
金属材料を準備する工程と、
金属材料を亜鉛基合金被膜で被覆して被覆された金属材料を形成する工程であって、亜鉛基合金被膜の液相線温度がドーピング材料を含まない亜鉛基合金材料の液相線温度より低い工程と、
金属材料を亜鉛基被膜で被覆するとき金属材料内の第1のミクロ組織を変更する工程と を備える、方法。
[項2]
亜鉛基合金被膜が亜鉛-マグネシウム-アルミニウム被膜である、請求項1に記載の方法。
[項3]
ドーピング材料が、スズ、リチウム、ガリウム、マグネシウム、インジウム、及びこれらの組合せからなる群から選択される、請求項1に記載の方法。
[項4]
亜鉛基合金被膜の液相線温度が419℃より低い、請求項1に記載の方法。
[項5]
亜鉛基合金被膜の液相線温度が約300℃~約365℃の間である、請求項1に記載の方法。
[項6]
亜鉛基合金被膜の組成式が、Zn-aAl-bMg-ドーパント、Zn-bMg-(x)ドーパント、Zn-aAl-(x)ドーパント、Zn-aAl-bMg-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 、Zn-bMg-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 、Zn-aAl-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 、Zn-3.9Al-2.45Mg-(x)ドーパント、又はZn-3.9Al-2.45Mg-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 からなる群から選択される、請求項1に記載の方法。
[項7]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-4Al-3Mg-ドーパントであり、ドーパントがスズ、ガリウム、ビスマス、又はインジウムからなる群から選択され、ドーパントの質量分率が1~15の間である、請求項6に記載の方法。
[項8]
ドーパントの質量分率が1~9の間である、請求項7に記載の方法。
[項9]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-4Al-bMg-8Snであり、bが1~6の間である、請求項6に記載の方法。
[項10]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-aAl-3Mg-8Snであり、aが1~15の間である、請求項6に記載の方法。
[項11]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-7Al-3Mg-xSnであり、xが1~12の間である、請求項6に記載の方法。
[項12]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-15Al-1Mg-xSnであり、xが1~20の間である、請求項6に記載の方法。
[項13]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-aAl-3Mg-10Gaであり、aが1~10の間である、請求項6に記載の方法。
[項14]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-3.5-bMg-6Inであり、bが1~4の間である、請求項6に記載の方法。
[項15]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-aAl-2.5Mg-6Inであり、aが1~6の間である、請求項6に記載の方法。
[項16]
第1のミクロ組織が、マルテンサイト、フェライト、ベイナイト及びこれらの組合せからなる群から選択される、請求項1に記載の方法。
[項17]
代わりのミクロ組織が、焼き戻しマルテンサイト、オーステンパー処理したベイナイト、及びこれらの組合せからなる群から選択される、請求項16に記載の方法。
[項18]
代わりのミクロ組織が炭素時効を欠く、請求項16に記載の方法。
[項19]
亜鉛基合金被膜で被覆された金属材料を含む、被覆された基材合金であって、亜鉛基合金被膜が、
亜鉛基合金、及び
少なくとも1種のドーパント
を含み、亜鉛基合金被膜の液相線温度が419℃より低い、被覆された基材合金。
[項20]
少なくとも1種のドーパントが、スズ、リチウム、ガリウム、及びインジウムからなる群から選択される、請求項19に記載の合金材料。
[項21]
少なくとも1種のドーパントが、銅、チタン、アンチモン、ケイ素、ビスマス、ガリウム、インジウム、スズ、鉛、リチウム、及びカリウムからなる群から選択される、請求項19に記載の合金材料。
[項22]
亜鉛基被膜がZn-Al-Mg-ドーパントの組成式を有する、請求項19に記載の合金材料。
[項23]
亜鉛基被膜がZn-3.9Al-2.45Mg-(x)ドーパントの組成式を有する、請求項19に記載の合金材料。
[項24]
マグネシウムの質量分率が約10.05%未満である、請求項19に記載の合金材料。
[項25]
アルミニウムの質量分率が約0%より大きく、約20%未満である、請求項19に記載の合金材料。
[項26]
アルミニウムの質量分率が約3.35%~約13.4%の間である、請求項19に記載の合金材料。
[項27]
少なくとも1種のドーパントの質量分率が約0%より大きく、約12%未満である、請求項19に記載の合金材料。
[項28]
亜鉛基合金がZn-Al及びZn-Al-Mgからなる群から選択される、請求項19に記載の合金材料。
[項29]
亜鉛基合金がZn-Alであり、ドーパントがマグネシウムである、請求項28に記載の合金材料。
[項30]
金属材料が、薄鋼板、帯鋼、棒鋼、鋼棒、鋼管、鋼線、強化棒鋼、鋼板、金物類、及びこれらの組合せからなる群から選択される合金鋼である、請求項19に記載の合金材料。
[項31]
合金が炭素時効されない、請求項19に記載の合金材料。
[項32]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-4Al-3Mg-ドーパントであり、ドーパントがスズ、ガリウム、ビスマス、又はインジウムからなる群から選択され、ドーパントの質量分率が1~15の間である、請求項19に記載の合金材料。
[項33]
ドーパントの質量分率が1~9の間である、請求項32に記載の合金材料。
[項34]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-4Al-bMg-8Snであり、bが1~6の間である、請求項19に記載の合金材料。
[項35]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-aAl-3Mg-8Snであり、aが1~15の間である、請求項19に記載の合金材料。
[項36]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-7Al-3Mg-xSnであり、xが1~12の間である、請求項19に記載の合金材料。
[項37]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-15Al-1Mg-xSnであり、xが1~20の間である、請求項19に記載の合金材料。
[項38]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-aAl-3Mg-10Gaであり、aが1~10の間である、請求項19に記載の合金材料。
[項39]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-3.5-bMg-6Inであり、bが1~4の間である、請求項19に記載の合金材料。
[項40]
亜鉛基合金被膜の組成式がZn-aAl-2.5Mg-6Inであり、aが1~6の間である、請求項19に記載の合金材料。
[項41]
金属材料がマルテンサイトを含む、請求項19に記載の合金材料。
[項42]
被覆鋼が焼き戻しマルテンサイトを更に含む、請求項41に記載の合金材料。
[項43]
金属材料がフェライトを含む、請求項19に記載の合金材料。
[項44]
被覆鋼が炭素時効されない、請求項43に記載の合金材料。
[項45]
被覆鋼がベイナイトを含む、請求項19に記載の合金材料。
[項46]
亜鉛めっきのための亜鉛基合金被膜の液相線温度を低下させる方法であって、
亜鉛基合金をドーパントと組み合わせる工程を含み、
ドーパントがアルミニウム、マグネシウム、銅、チタン、アンチモン、ケイ素、ビスマス、ガリウム、インジウム、スズ、鉛、リチウム、カリウム又はこれらの組合せからなる群から選択される、方法。
[項47]
ドーパントを含む亜鉛基合金の液相線温度が、ドーパントを含まない亜鉛基合金の液相線温度より低い、請求項46に記載の方法。
[項48]
ドーパントを含む亜鉛基合金の液相線温度が約420℃より低い、請求項47に記載の方法。
[項49]
ドーパントを含む亜鉛基合金の組成式が、Zn-aAl-bMg-ドーパント、Zn-bMg-(x)ドーパント、Zn-aAl-(x)ドーパント、Zn-aAl-bMg-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 、Zn-bMg-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 、Zn-aAl-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 、Zn-3.9Al-2.45Mg-(x)ドーパント、Zn-3.9Al-2.45Mg-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 からなる群から選択される、請求項46に記載の方法。
[項50]
組成式がアルミニウムを含み、「a」が0~20の間である、請求項50に記載の方法。
[項51]
組成式がマグネシウムを含み、「b」が0~20の間である、請求項50に記載の方法。
[項52]
組成式が第1のドーパントを含み、「x」が0~40の間である、請求項50に記載の方法。
[項53]
組成式が第2のドーパントを含み、「y」が0~40の間である、請求項50に記載の方法。
[項54]
ドーパントを含む亜鉛基合金の液相線温度が275℃~約419℃の間である、請求項47に記載の方法。
[項55]
ドーパントを含む亜鉛基合金の液相線温度が279℃~約365℃の間である、請求項47に記載の方法。
[項56]
組成式がZn-4Al-3Mg-ドーパントであり、ドーパントがスズ、ガリウム、ビスマス、又はインジウムからなる群から選択され、ドーパントの質量分率が1~15の間である、請求項50に記載の方法。
[項57]
ドーパントの質量分率が1~9の間である、請求項56に記載の方法。
[項58]
組成式がZn-4Al-bMg-8Snであり、bが1~6の間である、請求項50に記載の方法。
[項59]
組成式がZn-aAl-3Mg-8Snであり、aが1~15の間である、請求項50に記載の方法。
[項60]
組成式がZn-7Al-3Mg-xSnであり、xが1~12の間である、請求項50に記載の方法。
[項61]
組成式がZn-15Al-1Mg-xSnであり、xが1~20の間である、請求項50に記載の方法。
[項62]
組成式がZn-aAl-3Mg-10Gaであり、aが1~10の間である、請求項50に記載の方法。
[項63]
組成式がZn-3.5-bMg-6Inであり、bが1~4の間である、請求項50に記載の方法。
[項64]
組成式がZn-aAl-2.5Mg-6Inであり、aが1~6の間である、請求項50に記載の方法。
[項65]
被覆鋼を製造する方法であって、
液体被膜を準備する工程であって、
被膜の液相線温度が鋼内に代わりのミクロ組織を形成する焼き入れ温度より低く、代わりのミクロ組織が鋼のマルテンサイト焼き戻し、ベイナイトオーステンパー処理、又は炭素時効の少なくとも1つにおける変化である、工程と、
鋼を被膜で被覆する工程と、
被覆中鋼内に代わりのミクロ組織を形成する工程と
を備える、方法。
[項66]
鋼が、薄鋼板、帯鋼、棒鋼、鋼棒、鋼管、鋼線、強化棒鋼、鋼板、及び金物類からなる群から選択される、請求項65に記載の方法。
[項67]
液相線温度が約420℃より低い、請求項65に記載の方法。
[項68]
焼き入れ温度が液相線温度より高く420℃より低い、請求項65に記載の方法。
[項69]
液体被膜の組成式が、Zn-aAl-bMg-ドーパント、Zn-bMg-(x)ドーパント、Zn-aAl-(x)ドーパント、Zn-aAl-bMg-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 、Zn-bMg-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 、Zn-aAl-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 、Zn-3.9Al-2.45Mg-(x)ドーパント、Zn-3.9Al-2.45Mg-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 からなる群から選択される、請求項65に記載の方法。
[項70]
組成式がアルミニウムを含み、「a」が0~20の間である、請求項69に記載の方法。
[項71]
組成式がマグネシウムを含み、「b」が0~20の間である、請求項69に記載の方法。
[項72]
組成式が第1のドーパントを含み、「x」が0~40の間である、請求項69に記載の方法。
[項73]
組成式が第2のドーパントを含み、「y」が0~40の間である、請求項69に記載の方法。
[項74]
被膜が、浸漬又は噴霧の少なくとも1つによって付けられる、請求項65に記載の方法。
[項75]
鋼がマルテンサイトを含む、請求項65に記載の方法。
[項76]
被覆鋼が焼き戻しマルテンサイトを更に含む、請求項69に記載の方法。
[項77]
鋼がフェライトを含む、請求項65に記載の方法。
[項78]
被覆鋼が炭素時効されない、請求項77に記載の方法。
[項79]
被覆鋼がオーステンパー処理したベイナイトを更に含む、請求項65に記載の方法。
[項80]
組成式がZn-4Al-3Mg-ドーパントであり、ドーパントがスズ、ガリウム、ビスマス、又はインジウムからなる群から選択され、ドーパントの質量分率が1~15の間である、請求項69に記載の方法。
[項81]
ドーパントの質量分率が1~9の間である、請求項80に記載の方法。
[項82]
組成式がZn-4Al-bMg-8Snであり、bが1~6の間である、請求項69に記載の方法。
[項83]
組成式がZn-aAl-3Mg-8Snであり、aが1~15の間である、請求項69に記載の方法。
[項84]
組成式がZn-7Al-3Mg-xSnであり、xが1~12の間である、請求項69に記載の方法。
[項85]
組成式がZn-15Al-1Mg-xSnであり、xが1~20の間である、請求項69に記載の方法。
[項86]
組成式がZn-aAl-3Mg-10Gaであり、aが1~10の間である、請求項69に記載の方法。
[項87]
組成式がZn-3.5-bMg-6Inであり、bが1~4の間である、請求項69に記載の方法。
[項88]
組成式がZn-aAl-2.5Mg-6Inであり、aが1~6の間である、請求項69に記載の方法。
[項89]
鋼基材と、
鋼基材内の第1のミクロ組織を変更することにより形成した鋼基材内の代わりのミクロ組織と、
鋼基材の少なくとも一部分上の被膜とを
備え、
代わりのミクロ組織が被覆プロセス中に形成される、被覆鋼。
[項90]
代わりのミクロ組織が被覆プロセス中のコーティング浴の作動温度範囲に依存し、鋼基材が作動温度範囲で焼き入れされて鋼基材内に代わりのミクロ組織を形成する、請求項89に記載の被覆鋼。
[項91]
鋼基材が、薄鋼板、帯鋼、棒鋼、鋼棒、鋼管、鋼線、強化棒鋼、鋼板、及び金物類からなる群から選択される、請求項89に記載の被覆鋼。
[項92]
第1のミクロ組織がマルテンサイトである、請求項89に記載の被覆鋼。
[項93]
代わりのミクロ組織が焼き戻しマルテンサイトである、請求項89に記載の被覆鋼。
[項94]
第1のミクロ組織がフェライトである、請求項89に記載の被覆鋼。
[項95]
代わりのミクロ組織が炭素時効されない、請求項89に記載の被覆鋼。
[項96]
代わりのミクロ組織がオーステンパー処理したベイナイトである、請求項89に記載の被覆鋼。
[項97]
被膜の組成式が、Zn-aAl-bMg-ドーパント、Zn-bMg-(x)ドーパント、Zn-aAl-(x)ドーパント、Zn-aAl-bMg-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 、Zn-bMg-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 、Zn-aAl-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 、Zn-3.9Al-2.45Mg-(x)ドーパント、Zn-3.9Al-2.45Mg-(x)ドーパント 1 -(y)ドーパント 2 からなる群から選択される、請求項89に記載の被覆鋼。
[項98]
組成式がアルミニウムを含み、「a」が0~20の間である、請求項97に記載の被覆鋼。
[項99]
組成式がマグネシウムを含み、「b」が0~20の間である、請求項97に記載の被覆鋼。
[項100]
組成式が第1のドーパントを含み、「x」が0~40の間である、請求項97に記載の被覆鋼。
[項101]
組成式が第2のドーパントを含み、「y」が0~40の間である、請求項97に記載の被覆鋼。
[項102]
組成式がZn-4Al-3Mg-ドーパントであり、ドーパントがスズ、ガリウム、ビスマス、又はインジウムからなる群から選択され、ドーパントの質量分率が1~15の間である、請求項97に記載の被覆鋼。
[項103]
ドーパントの質量分率が1~9の間である、請求項102に記載の被覆鋼。
[項104]
組成式がZn-4Al-bMg-8Snであり、bが1~6の間である、請求項97に記載の被覆鋼。
[項105]
組成式がZn-aAl-3Mg-8Snであり、aが1~15の間である、請求項97に記載の被覆鋼。
[項106]
組成式がZn-7Al-3Mg-xSnであり、xが1~12の間である、請求項97に記載の被覆鋼。
[項107]
組成式がZn-15Al-1Mg-xSnであり、xが1~20の間である、請求項97に記載の被覆鋼。
[項108]
組成式がZn-aAl-3Mg-10Gaであり、aが1~10の間である、請求項97に記載の被覆鋼。
[項109]
組成式がZn-3.5-bMg-6Inであり、bが1~4の間である、請求項97に記載の被覆鋼。
[項110]
組成式がZn-aAl-2.5Mg-6Inであり、aが1~6の間である、請求項97に記載の被覆鋼。
Claims (14)
- 低下した浴温度でフェライト、マルテンサイト、又はベイナイトを第1のミクロ組織として含有する鋼又は合金鋼材料を被覆する方法であって、
鋼又は合金鋼材料を準備する工程と、
亜鉛基合金浴において、鋼又は合金鋼材料を、焼き入れと、亜鉛基合金材料及び少なくとも1種のドーパントを含む亜鉛基合金被膜での被覆とを同時に行うことで、被覆された鋼又は合金鋼材料を形成する工程であって、亜鉛基合金浴における亜鉛基合金被膜の液相線温度が275℃~365℃の間であり、かつ亜鉛基合金浴が液相線温度より0℃~50℃だけ高い作動温度を有する工程と、
鋼又は合金鋼材料を亜鉛基被膜で被覆するとき、鋼又は合金鋼材料内のフェライト、マルテンサイト、又はベイナイトの上記第1のミクロ組織を変更することで、マルテンサイト焼き戻し、ベイナイト焼き戻し、又は炭素時効を欠くの少なくとも1つの変化により代わりのミクロ組織を形成する工程と
を備える、方法。 - 亜鉛基合金被膜が亜鉛-マグネシウム-アルミニウム被膜である、請求項1に記載の方法。
- ドーパントが、スズ、リチウム、ガリウム、マグネシウム、インジウム、及びこれらの組合せからなる群から選択される、請求項1に記載の方法。
- 亜鉛基合金被膜の液相線温度が300℃~365℃の間である、請求項1に記載の方法。
- 亜鉛基合金被膜の組成式が、Zn-aAl-bMg-ドーパント、Zn-bMg-(x)ドーパント、Zn-aAl-(x)ドーパント、Zn-aAl-bMg-(x)ドーパント1-(y)ドーパント2、Zn-bMg-(x)ドーパント1-(y)ドーパント2、Zn-aAl-(x)ドーパント1-(y)ドーパント2、Zn-3.9Al-2.45Mg-(x)ドーパント、又はZn-3.9Al-2.45Mg-(x)ドーパント1-(y)ドーパント2からなる群から選択される、請求項1に記載の方法。
- 亜鉛基合金被膜の組成式がZn-4Al-3Mg-ドーパントであり、ドーパントがスズ、ガリウム、ビスマス、又はインジウムからなる群から選択され、亜鉛基合金被膜におけるドーパントの質量分率が1~15の間である、請求項5に記載の方法。
- 亜鉛基合金被膜におけるドーパントの質量分率が1~9の間である、請求項6に記載の方法。
- 亜鉛基合金被膜の組成式がZn-4Al-bMg-8Snであり、bが1~6の間である、請求項5に記載の方法。
- 亜鉛基合金被膜の組成式がZn-aAl-3Mg-8Snであり、aが1~15の間である、請求項5に記載の方法。
- 亜鉛基合金被膜の組成式がZn-7Al-3Mg-xSnであり、xが1~12の間である、請求項5に記載の方法。
- 亜鉛基合金被膜の組成式がZn-15Al-1Mg-xSnであり、xが1~20の間である、請求項5に記載の方法。
- 亜鉛基合金被膜の組成式がZn-aAl-3Mg-10Gaであり、aが1~10の間である、請求項5に記載の方法。
- 亜鉛基合金被膜の組成式がZn-3.5Al-bMg-6Inであり、bが1~4の間である、請求項5に記載の方法。
- 亜鉛基合金被膜の組成式がZn-aAl-2.5Mg-6Inであり、aが1~6の間である、請求項5に記載の方法。
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