JP7217143B2

JP7217143B2 - 柱と基礎の接合構造

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Publication number: JP7217143B2
Application number: JP2018238758A
Authority: JP
Inventors: 浩徳岡崎
Original assignee: Daiwa House Industry Co Ltd
Current assignee: Daiwa House Industry Co Ltd
Priority date: 2018-12-20
Filing date: 2018-12-20
Publication date: 2023-02-02
Anticipated expiration: 2038-12-20
Also published as: JP2020100978A

Description

本発明は、柱と基礎の接合構造に関する。

鉄骨造の住宅等の建物においては、コンクリート製の布基礎等の基礎に対して、鋼製柱の下端に接合されているベースプレートがアンカーボルトを介して固定されている。建物の壁は、複数の柱と梁とにより軸組構造を形成し、この軸組構造に対してブレース等が内蔵されることにより耐力壁が形成される。建物は、各種の耐力壁をバランスよく配置することにより、所定の耐震性を確保するように設計されている。

建物の出隅部や角部等にある耐力壁においては、基礎の端部に近接して配設される柱の柱脚にブレースの下端が取り付けられる場合が往々にしてある。例えば、二本の柱と、少なくとも二本の柱の上端同士を接合する梁とにより形成される耐力壁に関し、この二本の柱のうちの一方の柱の柱脚と他方の柱の柱頭に亘ってブレースが取り付けられている形態の耐力壁が一般に適用される。

この形態の耐力壁において、例えばコンセント等の位置の関係等により、上記するように、基礎の端部に近接している柱の柱脚にブレースの下端が取り付けられる場合がある。あるいは、例えば１Ｐ幅（例えば９１０ｍｍ幅等）程度で上記するブレースを内蔵する袖壁においては、袖壁の幅に応じた基礎の上に袖壁が施工され得る。このような袖壁においても、二本の柱のいずれか一方の柱の柱脚には、ブレースの下端が取り付けられることになるため、このようにブレースの下端が取り付けられている柱は、基礎の端部に近接して配設されることになる。

このように、基礎の端部に近接して配設される柱の柱脚にブレースの下端が取り付けられている場合には、様々な課題が生じ得る。まず、地震時の水平力が耐力壁に作用した際に、この水平力は耐力壁を構成する二本の柱と基礎を繋ぐアンカーボルトを介して基礎に伝達されることになる。アンカーボルトと基礎の端部までの端空きが小さ過ぎると、アンカーボルトから伝達される水平力に起因するせん断力により、基礎の端部のコンクリートが割裂破壊を生じ得ることから、端空き寸法を十分に確保する必要がある。

しかしながら、端空き寸法を十分に確保することは、基礎の端部側のアンカーボルトから基礎の端部までの距離を長くし、基礎の平面寸法を大きくすることに繋がる。このことから、地震時の水平力に起因するせん断力による基礎の破壊を防止しながら、アンカーボルトから端空きまでの距離を可及的に小さくすることが望まれる。

また、柱脚にブレースの下端が取り付けられている柱を基礎に固定するアンカーボルトには、上記する地震時の水平力に起因するせん断力のみならず、柱から作用する引抜き力に起因する引張力も生じ得ることから、これら複数の外力に抗し得るように設計がなされる必要がある。

そのため、例えば耐力壁を構成する二本の柱の柱脚同士を連結することにより、基礎の端部側の柱のアンカーボルトが負担する地震時の水平力に起因するせん断力を低減する方策もある。しかしながら、二本の柱の柱脚同士を連結する構造を採用すると、基礎上に配設される大引や根太等の納まりに影響を与え得るとともに、壁の下地材の配置変更が余儀なくされ得る等、他の部材の配置に影響が生じることから好ましくない。

ここで、建物基礎のアンカーボルトに接触して係合する補強金物を備えた建物基礎構造が提案されている。具体的には、この補強金物は、建物基礎のアンカーボルトに接触して係合する接触係合部と、接触係合部から水平方向に離間した位置で建物基礎となるコンクリートに定着してアンカーボルトにせん断力が加えられた際に抵抗となる定着部と、定着部を接触係合部に連結する連結部とを備えている。補強金物は、建物基礎の端部に設けられるアンカーボルトに、定着部が建物基礎の端空き側と反対に位置するように設けられている（例えば、特許文献１参照）。

特開２０１６－１１３８７６号公報

特許文献１に記載の建物基礎構造によれば、アンカーボルトと基礎の端部の端空きが小さい場合においても、基礎となるコンクリートの割裂破壊を防止することができるとしている。ところで、特許文献１の記載からは明確でないが、ブレースの下端が柱脚に取り付けられている柱と基礎の接合構造に対して、特許文献１に記載される補強金物を備えたアンカーボルトが適用される場合、上記するように、地震時の水平力に起因するせん断力のみならず、柱からの引抜き力に起因する引張力にも抗する必要がある。しかしながら、特許文献１では、せん断力のみが対抗するべき外力として取り上げられており、アンカーボルトが地震時の水平力に起因するせん断力と引抜き力に起因する引張力の双方に抗しながら、アンカーボルトと基礎の端部までの端空きを小さくするための構成については記載がない。

本発明は上記する問題に鑑みてなされたものであり、地震時の水平力に起因するせん断力と引抜き力に起因する引張力の双方にアンカーボルトが抗しながら、アンカーボルトと基礎の端部の端空きを可及的に小さくできる柱と基礎の接合構造を提供することを目的としている。

前記目的を達成すべく、本発明による柱と基礎の接合構造の一態様は、
ブレースの一端が柱脚に取り付けられている柱と、コンクリート製の基礎とが接合される、柱と基礎の接合構造であって、
前記基礎の天端には、該基礎の端部側であって前記柱の直下にある第一アンカーボルトと、該第一アンカーボルトよりも前記ブレース側にある第二アンカーボルトと、が配設され、
前記基礎の天端に前記柱脚が接合されているベースプレートが配設され、
前記ベースプレートには、前記第一アンカーボルトが挿通される第一アンカー孔と、前記第二アンカーボルトが挿通される第二アンカー孔が開設されており、
前記第一アンカーボルト及び前記第二アンカーボルトにより前記ベースプレートが前記基礎に接合されており、
前記第一アンカーボルトと前記第一アンカー孔の第一クリアランスよりも、前記第二アンカーボルトと前記第二アンカー孔の第二クリアランスが小さいことを特徴とする。

本態様によれば、基礎の端部側の第一アンカーボルトとベースプレートの第一アンカー孔との間の第一クリアランスよりも、相対的にブレース側（内側）の第二アンカーボルトと第二アンカー孔との間の第二クリアランスが小さいことにより、地震時の水平力に起因するせん断力がまず第二アンカーボルトに作用することから、せん断力の全部もしくは殆どを第二アンカーボルトに負担させることができる。そして、基礎の端部側にある第一アンカーボルトは柱の直下にあることから、柱の引抜き力に起因する引張力がまず第一アンカーボルトに作用し、引張力の全部もしくはその殆どを第一アンカーボルトに負担させることができる。このように、ベースプレートに開設されているアンカー孔とアンカーボルトの間のクリアランスを、柱直下のアンカーボルトとそれよりも内側のアンカーボルトとで変化させることにより、柱を介して作用するせん断力と引張力を負担するアンカーボルトの棲み分けを図ることができる。そして、基礎の端部近傍の第一アンカーボルトがせん断力を主として負担しないことから、せん断力による基礎端部の割裂破壊の危険性が低減され、このことによって第一アンカーボルトと基礎の端部の端空きを可及的に小さくすることができる。

本態様の接合構造は、コンクリート製の基礎の端部と、この端部の近傍においてアンカーボルトにより基礎に固定される柱との接合構造であり、少なくとも二本のアンカーボルトを有している。ここで、「端部」とは、建物の出隅部の隅角部や、袖壁の端部、平面視Ｔの字状の外壁の交差部などにおいて、布基礎等の基礎が外側に臨む部分である。この基礎の端部の近傍にある柱の柱脚にブレースの一端が取り付けられている構造においては、耐力壁に対して地震時に左右交互の水平力が作用した際に、柱には引抜き力と押込み力が交互に作用する。引抜き力が作用する場合は基礎の端部と反対側（ブレース側）へ向かう内側のせん断力が作用し、押込み力が作用する場合は基礎の端部側へ向かう外側のせん断力が作用する。内側のせん断力が作用する場合は基礎の端部の割裂破壊は問題とならないが、外側のせん断力が作用する場合はこの割裂破壊が問題となり得る。

本態様の接合構造では、相対的に基礎の端部から遠い位置にある第二アンカーボルトがせん断力の全部もしくは殆どを負担することにより、基礎の端部における割裂破壊の発生を抑制することにしている。仮に基礎の端部の近傍にある第一アンカーボルトがせん断力の多くを負担してしまうと、せん断力が付与された第一アンカーボルトからの反力による端部のコンクリートの割裂破壊の恐れがある。

ここで、第一アンカーボルトと第二アンカーボルトは、同径のアンカーボルトが適用されてもよいし、例えば相対的に大径の第一アンカーボルトが適用されてもよく、作用するせん断力と引張力により双方のアンカー径が適宜設定される。但し、１Ｐ幅程度の耐力壁の場合は、耐力壁の幅に対して高さが高くなることから、水平力に起因するせん断力よりも引抜き力に起因する引張力が卓越する傾向にあり、このような場合は引張力を主として負担する第一アンカーボルトのアンカー径を相対的に大きくする必要がある。

また、例えば、第二アンカーボルトを相対的に小径としておくことにより、二本のアンカーボルトの打設位置が設計位置からずれている場合の台直し施工の際に、相対的に小径の第二アンカーボルトの一部を曲げてその水平位置を調整することにより、現場における台直し施工を容易に行うことが可能になる。

また、本発明による柱と基礎の接合構造の他の態様は、前記柱の柱芯上に前記第一アンカーボルトが配設されていることを特徴とする。

本態様によれば、柱の柱芯上に第一アンカーボルトが配設されていることにより、柱から作用する引張力が第一アンカーボルトに直接作用し易くなり、第一アンカーボルトによる引張力の負担と、第二アンカーボルトによるせん断力の負担をより一層明確に棲み分けることができる。また、引張力による偏心モーメントがベースプレートに生じ難くなることから、ベースプレートの厚みを可及的に薄くすることができる。

また、本発明による柱と基礎の接合構造の他の態様は、前記基礎における前記第一アンカーボルトの周囲において、該基礎の天端から所定深度までの範囲に弾性材が埋設されていることを特徴とする。

本態様によれば、仮にせん断力の一部が基礎の端部側にある第一アンカーボルトに作用した場合であっても、基礎における第一アンカーボルトの周囲において、基礎の天端から所定深度までの範囲に弾性材が埋設されていることにより、変形自在な弾性材の内部において第一アンカーボルトが弾性変形もしくは塑性変形しながらせん断力を吸収することができる。そのため、第一アンカーボルトよりも端部側の基礎に対してせん断力による第一アンカーボルトの反力を付与することが抑制され、この反力に起因する基礎端部の割裂破壊等を抑制することができる。また、基礎における第一アンカーボルトの周囲において、基礎天端から所定深度までの間に弾性材が配設されていることにより、基礎内への水分の浸入を抑制することができる。この弾性材としては、比較的発泡倍率の高い発泡樹脂やゴム等が挙げられる。

以上の説明から理解できるように、本発明の柱と基礎の接合構造によれば、地震時の水平力に起因するせん断力と引抜き力に起因する引張力の双方にアンカーボルトが抗しながら、アンカーボルトと基礎の端部の端空きを可及的に小さくすることができる。

実施形態に係る柱と基礎の接合構造を有する耐力壁の一例の正面図である。図１のII部の拡大図であって、第１の実施形態に係る柱と基礎の接合構造の一例の縦断面図である。図２のIII－III矢視図である。第２の実施形態に係る柱と基礎の接合構造の一例の縦断面図である。

以下、各実施形態に係る柱と基礎の接合構造について、添付の図面を参照しながら説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の構成要素については、同一の符号を付することにより重複した説明を省く場合がある。

［耐力壁の一例と、第１の実施形態に係る柱と基礎の接合構造］
はじめに、図１乃至図３を参照して、耐力壁の一例と、第１の実施形態に係る柱と基礎の接合構造の一例について説明する。ここで、図１は、実施形態に係る柱と基礎の接合構造を有する耐力壁の一例の正面図である。また、図２は、図１のII部の拡大図であって、第１の実施形態に係る柱と基礎の接合構造の一例の縦断面図であり、図３は、図２のIII－III矢視図である。

耐力壁５０は、間隔を置いて立設される一対の柱１０，２０と、一対の柱１０，２０の間に間隔を置いて横架される一対の梁３０と、一方の柱２０の上端にあるガセットプレート４１と他方の柱１０の下端にあるガセットプレート４１とに両端が接合されているブレース４０とを有する。柱１０、２０はそれぞれ、ベースプレート７０を介してアンカーボルト８１，８５によりコンクリート製（鉄筋コンクリート製）の基礎６０の天端６１に固定されている。

また、図示例の耐力壁５０は、基礎６０の端部６２の近傍に一方の柱１０が配設されており、柱１０の直下のアンカーボルト８１と端部６２の間に端空きＣを有する。そして、端部６２の近傍にある柱１０の柱脚にブレース４０の一端が接合されており、このような柱１０と基礎６０を、ベースプレート７０を介して二本のアンカーボルト８１，８５が接合することにより、実施形態に係る柱と基礎の接合構造１００が形成される。ここで、基礎６０の端部６２は、建物の出隅部の隅角部や、袖壁の端部、平面視Ｔの字状の外壁の交差部などにおいて、布基礎等の基礎６０が外側に臨む部分である。

尚、接合構造１００の詳細については以下で詳説するが、例えば基礎６０の端部６２の近傍における柱１０においては、その直下に一方の第一アンカーボルト８１が配設され、柱１０よりも内側（ブレース側）において他方の第二アンカーボルト８５が配設されており、ベースプレート７０は柱１０の下端から内側に張り出している。

耐力壁５０の幅ｔ１は、例えば通常の１Ｐ幅（例えば９１０ｍｍ幅等）に設定され得る。尚、図示例は、耐力壁５０が配設される構面を有する一階部分の一部のみを示しているが、この耐力壁５０を有する建物は二階以上の建物にも適用される。

柱１０，２０は角形鋼管やＨ形鋼等の形鋼材により形成され、梁３０はＨ形鋼等の形鋼材により形成され、相互にボルト接合（例えば複数の中ボルトによる固定）され、もしくは溶接にて接合されている。また、ブレース４０は、圧縮力に抵抗可能なブレースであり、平鋼板、Ｈ形鋼、山形鋼、溝形鋼等の形鋼材、角形鋼管などにより形成され得るが、図示例のブレース４０は平鋼板により形成されている。尚、本明細書において、「溶接」とは、開先溶接（完全溶け込み溶接、部分溶け込み溶接）や隅肉溶接など、接続部に要求される強度や接続態様（剛接続、ピン接続）に応じて選択される適宜の溶接を示す。

耐力壁５０を含む構面には、地震時において、左右方向に繰り返しの水平力Ｈ１，Ｈ２が作用する。図示例の耐力壁５０においては、紙面左方向への水平力Ｈ１により、基礎６０の端部６２の近傍にある柱１０には引抜き力Ｐ１が作用し、この引抜き力Ｐ１により、少なくとも柱１０の直下にある第一アンカーボルト８１には引張力Ｔ１が作用する。また、この際に、二本のアンカーボルト８１，８５には、水平力Ｈ１と同方向である耐力壁５０の内側方向のせん断力Ｓ１が作用し得る。

一方、紙面右方向への水平力Ｈ２により、基礎６０の端部６２の近傍にある柱１０には押込み力Ｐ２が作用し、この押込み力Ｐ２により、少なくとも柱１０の直下にある第一アンカーボルト８１には圧縮力Ｔ２が作用する。また、この際に、二本のアンカーボルト８１，８５には、水平力Ｈ２と同方向である基礎６０の端部６２側へ向かう外側方向のせん断力Ｓ２が作用し得る。内側方向のせん断力Ｓ１と異なり、外側方向のせん断力Ｓ２が二本のアンカーボルト８１，８５のうち、特に端部６２側の第一アンカーボルト８１に作用すると、端空きＣが小さい場合には、例えば内側の第二アンカーボルト８５の頂部を起点とした割裂破壊面Ｄに沿って基礎６０の割裂破壊の恐れがある。

以下で説明するように、本実施形態に係る接合構造１００は、この基礎６０の端部６２の近傍における割裂破壊を抑制しながら、可及的に端空きＣを小さくすることを可能とした接合構造である。次に、図２及び図３を参照して、第１の実施形態に係る柱と基礎の接合構造１００について詳説する。

図３に一点鎖線で示すように、平面視コの字状の鋼製縦材１５と、鋼製縦材１５の上端に溶接にて接合されている鋼製の台座プレート１６とを有する台座ブロック１７が、柱１０の下端に溶接にて接合されている。この台座ブロック１７により、その内側に第一アンカーボルト８２のナット締めを行うことができる。

台座ブロック１７の下端には鋼製のベースプレート７０が溶接にて接合されている。図２に示すように、第一アンカーボルト８１は、柱１０の柱芯Ｌ１上に配設されており、図示例では、この柱芯Ｌ１とブレース芯Ｌ２の交点がベースプレート７０と基礎６０の天端の界面において第一アンカーボルト８１と交差している。

柱１０の内側面にはガセットプレート４１が溶接にて接合されており、ブレース４０の一端４２がガセットプレート４１にボルト接合されている。

柱１０の柱脚にある台座ブロック１７の下端には、ベースプレート７０が溶接にて接合されている。図２及び図３に示すように、ベースプレート７０には、第一アンカーボルト８１が挿通される第一アンカー孔７１と、第二アンカーボルト８５が挿通される第二アンカー孔７２が開設されている。そして、第一アンカーボルト８１と第一アンカー孔７１の間の第一クリアランスＧ１よりも、第二アンカーボルト８５と第二アンカー孔７２の間の第二クリアランスＧ２が小さくなるように設定されている。

図２に示すように、ベースプレート７０が基礎６０の天端６１に載置され、第一アンカーボルト８１は、第一アンカー孔７１を介して、柱１０の柱芯Ｌ１に沿って基礎６０の内部に所定の埋め込み長だけ埋設されている。基礎６０の天端６１から上方に突出している第一アンカーボルト８１に対して、第一アンカー孔７１よりも大径の座金８３が取り付けられ、締め付けナット８２にて締め付けられることにより、第一アンカーボルト８１のベースプレート７０への固定が図られている。そして、第一アンカーボルト８１と基礎６０の端部６２との間には端空きＣを有する。

一方、第二アンカーボルト８５は、第二アンカー孔７２を介して、柱１０の柱芯Ｌ１よりもブレース側（内側）において、基礎６０の内部に所定の埋め込み長だけ埋設されている。基礎６０の天端６１から上方に突出している第二アンカーボルト８５に対して、第二アンカー孔７２よりも大径の座金８７が取り付けられ、締め付けナット８６にて締め付けられることにより、第二アンカーボルト８５のベースプレート７０への固定が図られている。尚、図示例の接合構造１００は、二本のアンカーボルト８１，８５によりベースプレート７０が基礎６０に固定される形態であるが、例えば、アンカーボルト８１，８５がそれぞれ二本ずつの計四本のアンカーボルトによりベースプレート７０が基礎６０に固定される形態等であってもよい。

このように、二本の第一アンカーボルト８１と第二アンカーボルト８５により、ベースプレート７０と連続する柱１０が基礎６０に接合される。

接合構造１００では、基礎６０の端部６２側の第一アンカーボルト８１とベースプレート７０の第一アンカー孔７１との間の第一クリアランスＧ１よりも、相対的にブレース４０側（内側）の第二アンカーボルト８５と第二アンカー孔７２との間の第二クリアランスＧ２が小さいことにより、地震時の水平力Ｈ２に起因するせん断力Ｓ２がまず第二アンカーボルト８５に作用する。そのため、せん断力Ｓ２の全部もしくは殆どを、基礎６０の端部６２から遠い位置にある第二アンカーボルト８５に負担させることができる。

また、基礎６０の端部６２側にある第一アンカーボルト８１は、柱１０の直下にあることから、柱１０の引抜き力Ｐ１に起因する引張力Ｔ１がまず第一アンカーボルト８１に作用する。そのため、引張力Ｔ１の全部もしくはその殆どを第一アンカーボルト８１に負担させることができる。

このように、ベースプレート７０に開設されているアンカー孔７１，７２とアンカーボルト８１，８５の間のクリアランスＧ１，Ｇ２を、柱１０直下のアンカーボルト８１とそれよりも内側のアンカーボルト８５とで変化させることにより、柱１０を介して作用するせん断力Ｓ２と引張力Ｔ１を負担するアンカーボルトの棲み分けを図ることができる。

そして、基礎６０の端部６２近傍の第一アンカーボルト８１がせん断力Ｓ２を主として負担しないことから、せん断力Ｓ２による基礎６０の端部において割裂破壊面Ｄに沿う割裂破壊の危険性を低減することができる。このことにより、第一アンカーボルト８１と基礎６０の端部６２の間の端空きＣを可及的に小さくすることが可能になる。このように、接合構造１００によれば、地震時の水平力Ｈ２に起因するせん断力Ｓ２と引抜き力Ｐ１に起因する引張力Ｔ１の双方にアンカーボルト８１，８５が抗しながら、アンカーボルト８１，８５と基礎６０の端部６２の端空きＣを可及的に小さくすることができる。

尚、実際には、引張力Ｔ１の全部を第一アンカーボルト８１が負担せず、ベースプレート７０を介してその一部が第二アンカーボルト８５に伝達され、第二アンカーボルト８５も引張力Ｔ１の一部を負担し得る。仮に、台座ブロック１７と、ベースプレート７０において台座ブロック１７から張出している箇所に亘って補強リブ（図示せず）を取付けておくと、ベースプレート７０の曲げ剛性が補強リブにより高められることから、引張力Ｔ１が作用した際に第二アンカーボルト８５にはより多くの引張力が作用し得る。

しかしながら、図示例の接合構造１００では、このような補強リブを適用しないことから、引張力Ｔ１を主として第一アンカーボルト８１に負担させることを可能にしている。尤も、第一アンカーボルト８１の負担する引張力を軽減して、そのアンカー径を小さくしたい場合には、ベースプレート７０の厚みを厚くしたり、上記する補強リブを適用することにより、引張力Ｔ１のより多くの割合を第二アンカーボルト８５に負担させるようにしてもよい。

また、図示する接合構造１００を有する耐力壁５０は１Ｐ幅程度の耐力壁であり、耐力壁５０の幅に対して高さが高くなることから、一般に水平力に起因するせん断力よりも引抜き力に起因する引張力が卓越する傾向にある。このような場合は、引張力を主として負担する第一アンカーボルト８１のアンカー径を相対的に大きくしてよい。例えば、第一アンカーボルト８１にＭ２２を適用し、第二アンカーボルト８５にＭ１６を適用できる。このように第二アンカーボルト８５を相対的に小径としておくことにより、例えば、二本のアンカーボルト８１，８５の打設位置が設計位置からずれている場合の台直し施工の際に、相対的に小径の第二アンカーボルト８５の一部を曲げてその水平位置を調整することができ、現場における台直し施工を容易に行うことが可能になる。

第一アンカーボルト８１にＭ２２を適用し、第二アンカーボルト８５にＭ１６を適用する場合、ベースプレート７０の第一アンカー孔７１をφ２７ｍｍ（第一クリアランスＧ１の最大値は５ｍｍ）、第二アンカー孔７２をφ１８ｍｍ（第二クリアランスＧ２の最大値は２ｍｍ）程度に設定することができる。そして、この際、アンカー位置出し用のアンカー定規の穴径は、ベースプレート７０の第一クリアランスＧ１と第二クリアランスＧ２の双方の最大値の差分３ｍｍ（５ｍｍ－２ｍｍ）より小さい、例えば０．５ｍｍ程度に設定するのがよい。

［第２の実施形態に係る柱と基礎の接合構造］
次に、図４を参照して、第２の実施形態に係る柱と基礎の接合構造の一例について説明する。ここで、図４は、第２の実施形態に係る柱と基礎の接合構造の一例の縦断面図である。

図示する接合構造１００Ａは、基礎６０における第一アンカーボルト８１の周囲において、基礎６０の天端から所定深度ｔ２までの範囲に座ぐり部６３が設けられ、この座ぐり部６３に弾性材９０が埋設されている。

ここで、弾性材９０は、例えば発砲倍率の比較的高い発砲樹脂やゴム等により形成される。また、所定深度ｔ２は、例えば、基礎６０の天端６１から５０ｍｍ乃至１５０ｍｍ程度が設定される。

地震時の水平力に起因するせん断力の一部が第一アンカーボルト８１に作用した場合に、端空きＣが小さい場合には基礎端部の割裂破壊の恐れがある。これに対し、接合構造１００Ａでは、基礎６０における第一アンカーボルト８１の周囲において、基礎６０の天端６１から所定深度ｔ２までの範囲に弾性材９０が埋設されていることにより、変形自在な弾性材９０の内部において第一アンカーボルト８１が弾性変形もしくは塑性変形しながらせん断力を吸収することができる。そのため、第一アンカーボルト８１よりも端部側の基礎に対してせん断力による第一アンカーボルト８１の反力を付与することが抑制され、この反力に起因する基礎端部の割裂破壊を抑制することができる。

上記実施形態に挙げた構成等に対し、その他の構成要素が組み合わされるなどした他の実施形態であってもよく、また、本発明はここで示した構成に何等限定されるものではない。この点に関しては、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で変更することが可能であり、その応用形態に応じて適切に定めることができる。

１０、２０：柱、３０：梁、４０：ブレース、４１：ガセットプレート、５０：耐力壁、６０：基礎、６１：天端（基礎天端）、６２：端部、７０：ベースプレート、７１：第一アンカー孔（アンカー孔）、７２：第二アンカー孔（アンカー孔）、８１：第一アンカーボルト（アンカーボルト）、８２：ナット、８３：座金、８５：第二アンカーボルト（アンカーボルト）、８６：ナット、８７：座金、９０：弾性材、１００，１００Ａ：接合構造（柱と基礎の接合構造）、Ｇ１：第一クリアランス、Ｇ２：第二クリアランス、Ｃ：端空き、Ｈ１，Ｈ２：水平力、Ｐ１：引抜き力、Ｐ２：押込み力、Ｔ１：引張力、Ｔ２：圧縮力、Ｓ１，Ｓ２：せん断力、Ｄ：割裂破壊面

Claims

ブレースの一端が柱脚に取り付けられている柱と、コンクリート製の基礎とが接合される、柱と基礎の接合構造であって、
前記基礎の天端のうち、該基礎が外部に臨む部分である該基礎の端部の近傍であって前記柱の直下に第一アンカーボルトが配設され、該第一アンカーボルトよりも前記端部から遠い位置にある前記ブレース側に第二アンカーボルトが配設され、該基礎の端部側へ向かう外側方向のせん断力が作用した際に、前記第二アンカーボルトの頂部を起点として該基礎の前記端部まで延びる割裂破壊が生じる可能性のある位置に、該第一アンカーボルトと該第二アンカーボルトが設けられており、
前記基礎の天端に前記柱脚が接合されているベースプレートが配設され、
前記ベースプレートには、前記第一アンカーボルトが挿通される第一アンカー孔と、前記第二アンカーボルトが挿通される第二アンカー孔が開設されており、
前記第一アンカーボルト及び前記第二アンカーボルトにより前記ベースプレートが前記基礎に接合されており、
前記第一アンカーボルトと前記第一アンカー孔の第一クリアランスよりも、前記第二アンカーボルトと前記第二アンカー孔の第二クリアランスが小さく設定されており、この設定により、前記せん断力が前記第一アンカーボルトよりも先に前記第二アンカーボルトに作用して、該第一アンカーボルトが負担するせん断力が低減されることを特徴とする、柱と基礎の接合構造。
前記柱の柱芯上に前記第一アンカーボルトが配設されていることを特徴とする、請求項１に記載の柱と基礎の接合構造。
前記基礎における前記第一アンカーボルトの周囲において、該基礎の天端から所定深度までの範囲に弾性材が埋設されていることを特徴とする、請求項１又は２に記載の柱と基礎の接合構造。