JP7205709B2 - 表面被覆切削工具 - Google Patents

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Description

この発明は、合金鋼などの断続切削加工において、硬質被覆層が優れた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮し、長期の使用にわたって優れた切削性能を発揮する表面被覆切削工具(以下、被覆工具という)に関するものである。
一般に、被覆工具として、各種の鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削り加工にバイトの先端部に着脱自在に取り付けて用いられるスローアウエイチップ、前記被削材の穴あけ切削加工などに用いられるドリルやミニチュアドリル、前記被削材の面削加工や溝加工、肩加工などに用いられるエンドミル、前記被削材の歯形の歯切加工などに用いられるソリッドホブ、ピニオンカッタなどが知られている。
そして、被覆工具の切削性能改善を目的として、従来から、数多くの提案がなされている。
例えば、特許文献1に示すように、工具基体表面に、物理蒸着によって堆積された耐火性層を含むコーティングを含む被覆工具であって、 前記耐火性層がM1-xAlN(式中、x≧0.68であり、MがTi、CrまたはZrである)を含み、前記耐火性層が立方晶結晶相を含有し、少なくとも25GPaの硬度を有する厚膜、高硬度および低残留応力の耐摩耗性被覆工具が提案されている。
また、特許文献2には、工具基体表面にTiAlN層からなる硬質被覆層を被覆した被覆工具において、前記硬質被覆層が、層厚方向にそって、Al最高含有点(Ti最低含有点)とAl最低含有点(Ti最高含有点)とが所定間隔をおいて交互に繰り返し存在し、かつ前記Al最高含有点から前記Al最低含有点、前記Al最低含有点から前記Al最高含有点へAl(Ti)含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、さらに、上記Al最高含有点が、組成式:(Ti1-XAl)N(ただし、原子比で、Xは0.70~0.95を示す)、上記Al最低含有点が、組成式:(Ti1-YAl )N(ただし、原子比で、Yは0.40~0.65を示す)、をそれぞれ満足し、かつ隣り合う上記Al最高含有点とAl最低含有点の間隔が、0.01~0.1μmである耐摩耗性に優れた被覆工具が提案されている。
特開2015-36189号公報 特開2003-211304号公報
近年の切削加工装置の高性能化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削加工はますます高速化・高能率化の傾向にあるが、前記従来の被覆工具においては、これを鋼や鋳鉄などの通常の切削条件での切削加工に用いた場合には、特段の問題は生じないが、これを、例えば、合金鋼等の断続切削加工のような、高熱発生を伴い、しかも、切刃に対して衝撃的・断続的な高負荷がかかる切削加工に用いた場合には、クラックの発生・伝播を十分に抑制することができず、また、摩耗進行も促進されるため、比較的短時間で使用寿命に至ることが現状である。
例えば、特許文献1に示される従来被覆工具においては、M1-xAlNの一つの形態であるTiAlN層は高硬度で耐摩耗性に優れる層であり、Al含有量が多いほど耐摩耗性に優れるが、その一方で、格子歪が大きくなるため、耐チッピング性が低下するという問題がある。
また、特許文献2に示される従来被覆工具においては、層厚方向に組成変化を形成することで高温硬さと耐熱性、靱性を両立せしめることができるが、層内の異方性によって、層厚に垂直方向のクラックの発生・伝播を十分に防止することはできないことがあるという問題がある。
そこで、本発明者等は、上述の観点から、合金鋼等の断続切削加工のような、高熱発生を伴い、しかも、切刃に対して衝撃的・断続的な高負荷が作用する切削加工条件下であっても、硬質被覆層が優れた耐チッピング性と耐摩耗性を両立し得る被覆工具を開発すべく、硬質被覆層の成分組成、結晶構造および層構造等に着目し研究を行った結果、以下のような知見を得た。
すなわち、本発明者は、工具基体表面に、TiとAlの複合窒化物(以下、「TiAlN」で示す場合がある)層からなる硬質被覆層を形成した被覆工具において、該層におけるAlのTiとAlとの合量に占める組成割合を比較的高くし、もって、硬質被覆層全体としての耐摩耗性を確保するとともに、逃げ面・すくい面となる該層内には、少なくとも、工具基体表面の法線とのなす角度が30度以下の方向、または、35度以上70度以下の方向に、Ti成分の組成が相対的に高い帯状領域(以下、「高Ti帯状領域」という場合がある)を形成することによって、前記特許文献2に示されるような異方性を有する硬質被覆層によってもたらされる剥離発生という問題点を解消するとともに、靱性を有する高Ti帯状領域が切削加工時の衝撃的、断続的な負荷を吸収・緩和することによって、硬質被覆層中のクラックの発生・伝播を抑制し、これらを原因とするチッピング発生を抑制し得る、という知見を得た。
さらに、該層内に工具基体表面の法線とのなす角が35度以上70度以下の方向に高Ti帯状領域が形成されることにより、硬質被覆表面から基材方向に伸展するクラックの伝播を抑制することが分かった。
したがって、この知見に基づいて作成された被覆工具は、高熱発生を伴い、しかも、切刃に対して衝撃的・断続的な高負荷が作用する断続切削加工条件下で、優れた耐チッピング性と耐摩耗性を両立することができるのである。
ここで、本発明者は、前記知見を基にして、硬質被覆層に形成する高Ti帯状領域の刃先稜線部(定義は後述する)における形態について、更に研究を行ったところ、新たに、以下の知見を得た。
すなわち、TiAlN層からなる硬質被覆層を形成した被覆工具において、逃げ面・すくい面に工具基体表面の法線とのなす角が35度以上70度以下の方向に高Ti帯状領域を有することに加えて、刃先稜線部に、所定角度範囲内の高Ti帯状領域を有することにより、より一層確実に、前記特許文献2に示されるような異方性を有する硬質被覆層によってもたらされる剥離発生という問題点を解消するとともに、靱性を有する高Ti帯状領域が、切削加工時の衝撃的、断続的な負荷を吸収・緩和することによって、硬質被覆層中のクラックの発生・伝播を抑制し、これらを原因とするチッピング発生を抑制し得ることを新たに知見した。
さらに、前記刃先稜線部の混入溶滴の面積率が所定の値以下であれば、被覆工具の硬質被覆層の摩耗により表面に露出した混入溶滴が、前記硬質被覆層から脱落することによる硬質被覆層の剥離やクラックの発生を抑制できるということも新たに知見した。
したがって、これら知見に基づいて作製された被覆工具は、高熱発生を伴い、しかも、切刃に対して衝撃的・断続的な高負荷が作用する断続切削加工条件下で、特に優れた耐チッピング性と耐摩耗性を両立することができるのである。
この発明は、前記の新たな知見に基づいてなされたものであって、
「(1)WC基超硬合金、TiCN基サーメットおよびcBN焼結体のいずれかからなる工具基体の表面に、0.5~8.0μmの平均層厚のTiとAlの複合窒化物層を少なくとも含む硬質被覆層が設けられた表面被覆切削工具において、
前記TiとAlの複合窒化物層は、その組成を、組成式:(TiAl1-x)Nで表した場合、0.10≦x≦0.35(ただし、xは原子比)を満足する平均組成を有し、
前記TiとAlの複合窒化物層中には、前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域が、
刃先稜線部以外では、工具基体表面の法線とのなす角度が35度以上70度以下の方向に存在し、かつ、
刃先稜線部においては、工具表面同士の延長線がなす角を2θとするとき、当該角の二等分線となす角が0.7θ度以下となる範囲ですくい面側と逃げ面側にそれぞれ存在すること、
を特徴とする表面被覆切削工具。
(2)前記刃先稜線部において、最大長さが50nm以上の大きさを有する混入溶滴の面積の和(Sdp)の硬質被覆層の面積(Sc)に対する比が0.001以下であることを特徴とする前記(1)に記載の表面被覆切削工具。
(3)前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域のTi成分の平均組成をYとした場合、前記TiとAlの複合窒化物層におけるTi成分の平均組成xと前記Yは、(x+0.01)≦Y≦(x+0.05)の関係を満足することを特徴とする前記(1)または(2)に記載の表面被覆切削工具。
(4)前記刃先稜線部以外では、前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域が傾斜している角度に対して垂直な方向における平均幅Wは、30~500nmであることを特徴とする前記(3)に記載の表面被覆切削工具。
(5)前記刃先稜線部以外では、前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域が前記TiとAlの複合窒化物層の縦断面に占める、平均面積割合Stは3~50面積%であることを特徴とする前記(1)~(4)のいずれかに記載の表面被覆切削工具。
(6)前記刃先稜線部以外では、前記TiとAlの複合窒化物層は、立方晶構造の結晶粒と六方晶構造の結晶粒の混合組織からなり、前記TiとAlの複合窒化物層の縦断面に占める立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sは30面積%以上であることを特徴とする前記(1)~(5)のいずれかに記載の表面被覆切削工具。」
である。
本発明の被覆工具は、硬質被覆層を構成するTiAlN層中に、TiAlN層のTi成分の平均組成xに比して、Ti成分の組成が相対的に高い高Ti帯状領域が、刃先稜線部以外では、工具基体表面の法線とのなす角度が35度以上70度以下の方向に存在し、かつ、刃先稜線部においては、工具表面同士の延長線がなす角を2θとするとき、当該角の二等分線となす角が0.7θ度以下となる範囲ですくい面側と逃げ面側にそれぞれ存在している。これによって硬質被覆層全体の特性の異方性が解消されて耐剥離性が向上し、さらに、靱性を有する高Ti帯状領域が切削加工時の衝撃的、断続的な負荷を吸収・緩和することによって、硬質被覆層中のクラックの発生・伝播が抑制され、加えて、これらを原因とするチッピング発生が抑制されることによって、高熱発生を伴い、しかも、切刃に対して衝撃的・断続的な高負荷が作用する断続切削加工条件に供された場合であっても、優れた耐チッピング性と耐摩耗性を両立することができる。
また、刃先稜線部において、最大長さが50nm以上となる混入溶滴の面積率が0.001以下であるため、硬質被覆層が摩耗した場合に露出する混入溶滴の脱落による硬質被覆層の剥離を抑えることができる。
本発明被覆工具の逃げ面・すくい面(刃先稜線部以外)におけるTiAlN層の縦断面模式図を示す。 本発明被覆工具の刃先稜線部におけるTiAlN層の縦断面模式図(高Ti領域の表示を省略)を示す。 図2の刃先部分の拡大図(刃先稜線部のみの高Ti領域の表示あり)を示す。 本発明被覆工具のTiAlN層を成膜するのに用いるアークイオンプレーティング(AIP)装置およびスパッタリング装置を示し、(a)は概略平面図、(b)は概略正面図である。
次に、この発明の被覆工具について、詳細に説明する。
TiAlN層の平均層厚:
硬質被覆層は、少なくともTiAlN層を含むが、該TiAlN層の平均層厚が0.5μm未満では、TiAlN層によって付与される長期の耐摩耗性向上効果が十分に得られず、一方、平均層厚が8.0μmを超えると、欠損やチッピングが発生しやすくなることがあるため、TiAlN層の平均層厚を0.5~8.0μmとする。
TiAlN層の平均組成:
TiAlN層を、
組成式:(TiAl1-x)N
で表した場合、0.10≦x≦0.35(ただし、xは原子比)を満足する平均組成を有することが必要である。
Ti成分の平均組成を表すxが0.10未満である場合には、六方晶構造のTiAlN結晶粒が形成されやすくなり、TiAlN層の硬度が低下し高速切削において十分な耐摩耗性を得ることができない。
一方、Ti成分の平均組成を表すxが0.35を超える場合には、Al成分の組成割合が減少するため、TiAlN層の高温硬さおよび高温耐酸化性が低下する。
したがって、Ti成分の平均組成xは、0.10≦x≦0.35とする。
なお、工具基体表面の汚染の影響などで不可避的に検出される炭素や酸素などの元素を除いてTi、Al、Nの含有割合の原子比を定量し、TiとAlとNの含有割合の原子比の合計に対するNの含有割合が0.45以上0.65以下の範囲であれば、前記xの範囲が満足される限り、同等の効果が得られ特に問題はない。
刃先稜線部以外におけるTiAlN層中の立方晶構造の結晶粒の平均面積割合S:
本発明のTiAlN層では、Al成分の平均組成割合1-x(ただし、1-xは原子比)を0.65~0.90と高くしているため、TiAlN層は、立方晶構造の結晶粒と六方晶構造の結晶粒の混合組織からなるが、TiAlN層の縦断面に占める立方晶構造の結晶粒の平均面積割合S(面積%)は30面積%以上とすることが望ましい。
これは、立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sが30面積%未満では、相対的に、六方晶構造の結晶粒の面積割合が増加するためTiAlN層の硬さが低下し、その結果、耐摩耗性が低下することがあるためである。
なお、立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sは、例えば、後述するように、電界放出型走査電子顕微鏡と電子線後方散乱回折装置を用いて、TiAlN層の工具基体表面に垂直な方向の断面を測定することにより求めることができる。
高Ti帯状領域:
TiAlN層中に、Ti成分の平均組成xに比して、Ti成分の平均組成xが相対的に高い高Ti帯状領域は、次の(1)~(6)のとおりである。
(1)工具基体表面(逃げ面、すくい面:刃先稜線部以外)の法線とのなす角
本発明では、工具基体表面(逃げ面、すくい面:刃先稜線部以外)の法線とのなす角度が35度以上70度以下の方向となるように形成する(図1を参照)。
この角度範囲とした理由は、35度未満であると、高切込み等の切れ刃に高負荷が掛かる切削において硬質被覆層の表面のクラック発生・進展が生じやすく、一方、70度を超えると硬質被覆層が積層膜であるときと同様の層厚方向の剥離が生じやすくなるためである。
なお、本発明の知見に先行する知見において、30度以下であれば、層厚方向の異方性がないためTiAlN層の剥離が生じることはなく、しかも、高Ti帯状領域の存在によって靱性が向上し、切削加工時に断続的・衝撃的負荷が作用しても、TiAlN層のチッピング発生、欠損発生が抑制されることがわかっているため、前記35度未満とは、30度以下を除くものである。
この角度の測定は、高Ti帯状領域の特定がなされた後に行うものであるから、後述する高Ti帯状領域の特定の欄で説明する。
(2)刃先稜線部では、工具表面同士の延長線がなす角を2θとするとき、当該角の二等分線となす角が0.7θ度以下となる範囲ですくい面側と逃げ面側にそれぞれ存在する。ここでいう、すくい面側と逃げ面側にそれぞれ存在するとは、すくい面側と逃げ面側に、それぞれ、1つ以上存在することである。
この刃先稜線部の高Ti帯状領域が存在することにより、硬質被覆層の剥離がより一層確実になる。
なお、この角の二等分線(13)となす角度の測定は、高Ti帯状領域の特定がなされた後に行うものであるから、後述する高Ti帯状領域の特定の欄で説明する。
ここで、本発明でいう刃先稜線部とは、以下に定義されるものである。すなわち、図2および図3(図2および図3の縦横比、縮尺は正確ではない)に示されるように、
本発明の被覆工具の厚さ方向に垂直な硬質皮膜(2)を含む断面(縦断面)において、すくい面(3)、逃げ面(4)をそれぞれ近似する直線(以下、それぞれを、「すくい面の近似直線(5)」、および、「逃げ面の近似直線(6)」といい、総称するときは、「工具表面同士の延長線」という)同士の交点(7)と、この交点(7)に最も近い前記断面の硬質皮膜上の点(M)とを通る直線を「刃先法線(8)」といい、
前記すくい面の近似線(5)が前記すくい面(3)との接触がなくなる点を「すくい面の屈曲点(9)」といい、
前記逃げ面の近似線(6)が前記逃げ面(4)との接触がなくなる点を「逃げ面の屈曲点(10)」というとき、
前記刃先法線(8)と前記すくい面の屈曲点(9)との距離をr1、
前記刃先法線(8)と前記逃げ面の屈曲点(10)との距離をr2、
R=(r1+r2)/2とすると、
前記刃先法線(8)と前記すくい面(3)との距離が3Rとなる前記すくい面上の点(11)と、前記刃先法線(8)と前記逃げ面(4)との距離が3Rとなる前記逃げ面上の点(12)とを結んだ硬質被膜(2)上の領域をいう。
(3)Ti成分の平均組成
高Ti帯状領域のTi成分の平均組成をYとした場合、TiとAlの複合窒化物層におけるTi成分の平均組成xとYは、(x+0.01)≦Y≦(x+0.05)の関係を満足することが好ましい。
これは、Yが(x+0.01)未満であると、TiAlN層全体に対して高Ti帯状領域の靱性が十分ではないため衝撃の吸収・緩和が不十分なときがあり、(x+0.05)を超えると、高Ti帯状領域が必要な硬度を得ることができず、TiAlN層全体の耐摩耗性が低下してしまうことがあるためである。
(4)平均幅W
高Ti帯状領域の幅とは、図1に示すように、高Ti帯状領域が傾斜している角度に対して垂直な方向における幅をいい、刃先稜線部以外では、その平均幅Wは30~500nmであることが望ましい。
これは、前記Wが30nm未満では、TiAlN層が全体としてほぼ均質な組成となるため、靱性向上効果、衝撃の吸収・緩和効果を期待することができないときがあり、一方、前記Wが500nmを超えると、TiAlN層中に部分的な低硬度領域が形成され、偏摩耗発生等により耐摩耗性が低下することがあるという理由による。
なお、高Ti帯状領域の平均幅とは、後記するように、例えば、透過型電子顕微鏡(TEM)を用いたエネルギー分散型X線分析法(EDS)(以下、「TEM-EDS」という)によりTiAlN層の縦断面のTi成分の組成を測定した場合に、Ti成分の平均組成Yが、例えば、前記した(x+0.01)≦Y≦(x+0.05)の関係を満たすTi帯状領域の平均幅である。
(5)刃先稜線部以外における平均面積割合St
刃先稜線部以外において、高Ti帯状領域がTiAlN層に占める平均面積割合Stは、3~50面積%であることが望ましい。
これは、Stが3面積%未満の場合には、高Ti帯状領域を形成したことによる靱性向上効果、衝撃の吸収・緩和効果が少ないため、耐チッピング性の改善度合いが低いことがあり、一方、Stが50面積%を超える場合には、高Ti帯状領域が低硬度領域として形成され、その結果、偏摩耗発生等により耐摩耗性が低下することがある、という理由による。
(6)高Ti帯状領域の特定
少なくとも500nmの帯状の幅が入る視野で測定したTEM-EDSによる測定像において、
刃先稜線部以外では、基体表面の法線とのなす角が35度以上70度以下である直線上の複数の測定点におけるTi成分の組成Yが、
刃先稜線部(すくい面側と逃げ面側の両方)では、工具表面同士の延長線がなす角を2θとするとき、当該角の二等分線となす角が0.7θ度以下となる直線上の複数の測定点におけるTi成分の組成Yが、
それぞれ、所定のTiの濃度の高い領域、例えば、(x+0.01)以上(x+0.05)以下の範囲内(なお、xは、既述したTiAlN層全体におけるTi成分の平均組成)にあるか否かによって、該直線が高Ti帯状領域に属するか直線であるか否かを判定する。
ついで、前記直線が高Ti帯状領域に属する場合には、該直線に直交する方向にTi成分の組成を測定し、測定したTi成分の組成が、当該所定のTiの濃度の高い領域、例えば、(x+0.01)≦Y≦(x+0.05)の関係から外れる位置を、高Ti帯状領域の境界として特定する。
それから、前記で特定された高Ti帯状領域の複数位置においてTi成分の組成を測定し、これらを平均することによって、高Ti帯状領域におけるTi成分の平均組成Yを求めることができる。
また、前記で特定された高Ti帯状領域の輪郭を確定し、複数位置における幅を測定し、これらを平均することによって、高Ti帯状領域の平均幅Wを求めることができる。
そして、この確定された高Ti帯状領域の輪郭を当該高Ti帯状領域の境界線とする。刃先稜線部以外では、工具基体表面の法線となす角度を測定し、この測定した角度を高Ti帯状領域ごとに平均したものを工具基体の法線となす角度とする。また、刃先稜線部では、この境界線と工具表面同士の延長線がなす角の二等分線(13)となす角度を測定して高Ti帯状領域ごとに平均したものを前記角の二等分線となす角度とする。
結晶構造と面積割合の測定:
本発明のTiAlN層は、立方晶構造の結晶粒と六方晶構造の結晶粒の混合組織からなるが、結晶構造と面積割合は、例えば、電界放出型走査電子顕微鏡と電子線後方散乱回折装置を用いて、TiAlN層の工具基体表面に垂直な方向の断面を測定することにより求めることができる。
より具体的に言えば、TiAlN層の工具基体表面に垂直な方向の断面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に70度の入射角度で15kVの加速電圧の電子線を1nAの照射電流で、前記断面研磨面の測定範囲内に存在する結晶粒個々に照射し、工具基体と水平方向に長さ100μm、工具基体表面と垂直な方向の断面に沿って層厚以下の距離の測定範囲内について0.01μm/stepの間隔で、電子線後方散乱回折像を測定し、個々の結晶粒の結晶構造を解析することで、立方晶構造の結晶粒の面積割合を測定することができる。
前記測定を5箇所の測定範囲で行い、これらの平均値として、立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sを算出する。なお、0.01μm/stepの間隔とした測定点は、より詳細には、測定範囲内を充填するように一辺が0.01μmの正三角形を配置して、その各々の正三角形の頂点を測定点としており、一つの測定点での測定結果はこの正三角形一つの面積の測定結果を代表する測定結果となっている。従って、前記に示したように、測定点数の割合から面積割合が求められる。
混入溶滴:
混入溶滴とは、例えば、AIP装置により成膜された硬質皮膜に一般的に存在するドロップレットともいわれるもので、アーク放電により溶融したターゲット成分が液滴として飛散し、硬質被覆層中に取り込まれた粒のことである。本発明では、混入液滴について、以下に定義する。すなわち、走査型電子顕微鏡(SEM)を用いたエネルギー分散型X線分析法(EDS)(以下、「SEM-EDS」という)のマッピング分析によりTiAlN層の縦断面のAl、Ti、N成分の組成を測定したときに、Alおよび/またはTiが検出され、かつN成分が検出されない領域とする。
混入溶滴の面積比率:
前記混入溶滴に関して、刃先稜線部(すくい面側と逃げ面側の両方)のTiAlN層の縦断面をSEM-EDSマッピング分析により倍率10000倍で観察し、混入液滴の最大長さが50nm以上である粒の面積の和をSdpとし、前記刃先稜線部のTiAlN層の縦断面の面積をScとした場合に、SdpのScに対する比、Sdp/Scが0.001以下を満足することが好ましい。
その理由は、0.001を超えると、刃先稜線部のTiAlN層全体に対して混入液滴の比率が大きくなり、被覆工具として使用され硬質被覆層が摩耗したときに、露出する混入溶滴が脱落することによる硬質被覆層の剥離が増加してしまうためである。
ここでいう最大長さとは混入液滴の輪郭線上の任意の2点間の最大値を指す。
TiAlN層の成膜方法:
前記特徴を備える本発明のTiAlN層は、例えば、以下の方法によって成膜することができる。
(その1)
図4(a)、(b)に示すアークイオンプレーティング(AIP)装置内に、所定組成のTi-Al合金ターゲットを配置するとともに、WC基超硬合金、TiCN基サーメットおよびcBN焼結体のいずれかからなる工具基体をAIP装置の回転テーブル上に載置し、工具基体に対するボンバード前処理および工具基体の温度(成膜温度)、Nガス圧、成膜時のバイアス電圧、バイアス電圧上昇速度を制御してアーク放電を発生させることにより、本発明のTiAlN層を成膜することができる。
特に、低バイアス電圧による処理から高バイアス電圧の処理に漸次変化させることで、自発的にTi成分の組成分布を形成させ、低温から高温へと処理温度を漸次変化させ、さらに、工具基体の温度(成膜温度)とNガス圧、バイアス電圧、バイアス電圧上昇速度の制御により、
刃先稜線部以外では、工具基体表面の法線とのなす角度が35度以上70度以下の方向に平行な結晶方位に沿う原子の積層関係(高Ti帯状領域)を、
刃先稜線部(すくい面側と逃げ面側の両方)では、工具表面同士の延長線がなす角を2θとするとき、当該角の二等分線となす角が0.7θ度以下となる方向に沿う原子の積層関係(高Ti帯状領域)を、それぞれ、形成することができる。
ここで、特に、刃先稜線部における高Ti帯状領域は、低温から高温へと処理温度を漸次変化させることよって形成できると推察している。
(その2)
図4に示すアノード電源の一つを高出力パルススパッタ電源に替えた大出力パルススパッタ装置を用い、工具基体を回転テーブル上の中心軸から半径方向に所定距離離れた位置に外周部にそって装着し、該装置内に、所定組成のTi-Al合金ターゲット(カソード電極)を配置し、工具基体表面をボンバード洗浄し、次いで、該装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入し、スパッタガスとしてアルゴンガスを導入して、前記工具基体の温度を低温処理温度から、横軸を時間、縦軸を処理温度(設定温度)としたグラフに表したときに、温度変化が直線状または階段状となるように、高温処理温度まで上昇させて、この温度に保持し、Ti-Al合金ターゲット(カソード電極)に所定スパッタ条件を印可してプラズマ放電を発生させ、直流の低バイアス電圧を前記工具基体に対して所定時間に印可して、直線状もしくは階段状に順次バイアス電圧を上昇させ、直流の高バイアス電圧を印加して、本発明の刃先稜線部の混入液滴の面積率が所定値以下のTiAlN層を成膜することができる。
なお、本発明において、TiAlNを含む硬質被覆層と工具基体との間に、TiN等の介在層を設けたり、該硬質被覆層の表面にAl等の被覆層を更に設けてもよい。
次に、この発明の被覆工具を実施例により具体的に説明する。
なお、具体的な説明としては、WC基超硬合金を工具基体とする被覆工具について説明するが、TiCN基サーメットあるいはcBN焼結体を工具基体とする被覆工具についても同様である。
工具基体の作製:
原料粉末として、いずれも0.5~5μmの平均粒径を有する、Co粉末、TaC粉末、NbC粉末、VC粉末、Cr粉末、WC粉末を用意し、これら原料粉末を、表1に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてボールミルで72時間湿式混合し、減圧乾燥し後、100MPaの圧力でプレス成形し、これらの圧粉成形体を焼結し、所定寸法となるように加工して、ISO規格SEEN1203AFENのインサート形状をもったWC基超硬合金工具基体1~2を製造した。
Figure 0007205709000001
前記の工具基体1~2のそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図4に示すAIP装置の回転テーブル上の中心軸から半径方向に所定距離離れた位置に外周部にそって装着し、AIP装置内に、所定組成のTi-Al合金ターゲット(カソード電極)を配置し、
まず、装置内を排気して真空に保持しながら、ヒータで工具基体を表2に示すボンバード条件の工具基体温度に加熱した後、前記回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体に表2に示す直流バイアス電圧を印加し、かつ、Ti-Al合金ターゲット(カソード電極)に表2に示すアーク電流を流してアーク放電を発生させ、もって工具基体表面をボンバード洗浄し、
次いで、装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して表2に示すNガス圧とすると共に、前記回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体の温度を表2に示す低温処理温度から、横軸を時間、縦軸を処理温度(設定温度)としたグラフに表したときに、温度変化が直線状または階段状となるように、高温処理温度まで上昇させて、この温度に保持し、Ti-Al合金ターゲット(カソード電極)に表2に示すアーク電流を流してアーク放電を発生させ、表2に示す直流の低バイアス電圧を工具基体に対して表2に示す所定時間印加して、ついで表2に示す上昇速度に沿うように、横軸を時間、縦軸をバイアス電圧(-V)としたグラフに表した際に直線状もしくは階段状に順次バイアス電圧を上昇させ、ついで、表2に示す直流の高バイアス電圧を印加して、TiAlN層を成膜することにより、表4に示す平均層厚、Ti成分の平均組成x、立方晶構造の結晶粒の平均面積割合S、所定の高Ti帯状領域(Ti成分の平均組成Y、平均幅W、平均面積割合St)を有する本発明被覆工具1~10(以下、本発明工具1~10という)をそれぞれ製造した。
比較の目的で、図4に示すAIP装置を用いて、表3に示すボンバード条件、同じく表3に示す成膜条件(処理温度は一定)でTiAlN層を形成することにより、表5に示す比較例被覆工具1~10(以下、比較例工具1~10という)をそれぞれ製造した。
前記で作製した本発明工具1~10および比較例工具1~10のTiAlN層について、走査型電子顕微鏡を用いて断面測定し、5ヶ所の測定値の平均値から、平均層厚を算出した。
また、TiAlN層におけるTi成分の組成を、TEM-EDSにより3箇所の膜厚方向に0.4μm以上、基体表面に平行な方向に1μm以上の視野範囲で測定し、その測定値の平均値を、TiAlN層のTi成分の平均組成xとして求めた。
表4、表5に、それぞれの値を示す。
また、本発明工具1~10および比較例工具1~10のTiAlN層について、TEM-EDSにより、TiAlN層における高Ti帯状領域の存在の有無を確認するとともに、高Ti帯状領域が存在する場合には、該領域におけるTi成分の平均組成Y、該領域の平均幅W、該領域がTiAlN層の縦断面に占める平均面積割合Stを求めた。
具体的には、図1~3に示すようなTiAlN層の縦断面について、少なくとも500nmの帯状の幅が入る視野で測定したTEM-EDSによる測定像をもとに、
(1)刃先稜線部以外では、基体表面の法線とのなす角が35度以上70度以下である直線上の複数の測定点におけるTi成分の組成を測定し、
(2)刃先稜線部(すくい面側と逃げ面側の両方)では、工具表面同士の延長線がなす角を2θとするとき、当該角の二等分線となす角が0.7θ以下度となる直線上の複数の測定点におけるTi組成を測定し、
それぞれの測定値が(x+0.01)以上(x+0.05)以下の範囲内にあるか否かによって、該直線が高Ti帯状領域に属するか直線であるか否かを判定する。
次に、前記直線が高Ti帯状領域に属する直線であると判定された場合には、該直線に直交する方向にTi成分の組成を測定し、測定したTi成分の組成が、(x+0.01)≦Y≦(x+0.05)の関係から外れる位置を、高Ti帯状領域の境界として特定する。
次いで、前記で特定された高Ti帯状領域の複数位置においてTi成分の組成を測定し、これらを平均することによって、高Ti帯状領域におけるTi成分の平均組成Yを求める。
つづいて、前記で特定された高Ti帯状領域の輪郭を確定し、複数位置における幅を測定し、これらを平均することによって、高Ti帯状領域の平均幅Wを求める。
さらに、前記で求めた高Ti帯状領域の輪郭から、測定視野の面積中に存在する高Ti帯状領域の合計面積を求めることにより、TiAlN層の縦断面に占める高Ti帯状領域の平均面積割合Stを算出する。
そして、この確定された高Ti帯状領域の輪郭を当該高Ti帯状領域の境界線とする。刃先稜線部以外では、工具基体表面の法線となす角度を測定し、この測定した角度を高Ti帯状領域ごとに平均したものを工具基体の法線となす角とする。また、刃先稜線部では、この境界線と工具表面同士の延長線がなす角の二等分線となす角度を測定して高Ti帯状領域ごとに平均したものを前記角の二等分線となす角とする。
表4、表5に、それぞれの値を示す。なお、これら表において、「工具基体表面の法線となす角度(度)」および「工具表面同士の延長線がなす角(2θ)の二等分線に対する高Ti帯状領域の平均角度(θに対する比)は、それぞれ、「工具基体表面の法線と35~75度の高Ti帯状領域」であるものの角度の平均、「工具表面同士の延長線がなす角(2θ)の二等分線に対して0.7θ度以内の高Ti帯状領域」であるものの平均である。
また、本発明工具1~10および比較例工具1~10のTiAlN層について、電界放出型走査電子顕微鏡と電子線後方散乱回折装置を用いて、TiAlN層全体に占める立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sを求めた。
具体的には、工具基体表面に垂直な方向のTiAlN層の断面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に70度の入射角度で15kVの加速電圧の電子線を1nAの照射電流で、前記断面研磨面の測定範囲内に存在する結晶粒個々に照射し、工具基体と水平方向に長さ100μm、工具基体表面と垂直な方向の断面に沿って層厚以下の距離の測定範囲内について0.01μm/stepの間隔で、電子線後方散乱回折像を測定し、個々の結晶粒の結晶構造を解析することで、立方晶構造の結晶粒の面積割合を測定した。
前記測定を5箇所の測定範囲で行い、これらの平均値として、TiAlN層全体に占める立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sを算出した。
表4、表5に、その値を示す。
Figure 0007205709000002
Figure 0007205709000003
Figure 0007205709000004
Figure 0007205709000005
次いで、本発明工具1~10および比較例工具1~10について、以下の条件で、高速断続切削の一種である乾式高速正面フライス、センターカット切削加工試験を実施し、切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
切削試験:乾式高速正面フライス、センターカット切削加工
カッタ径: 125 mm
被削材: JIS・SCM445幅100mm、長さ365mmのブロック材
切削速度: 360 m/min
切り込み: 2.5 mm
一刃送り量: 0.23mm/刃
切削時間: 7分
表6に、試験結果を示す。
Figure 0007205709000006
また、前記の工具基体1~2のそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図4に示すアノード電源の一つを高出力パルススパッタ電源に替えた大出力パルススパッタ装置を用いて、表7に示すボンバード条件で洗浄し、TiAlN層成膜条件によりTiAlN層を成膜した。
すなわち、まず、装置内を排気して真空に保持しながら、ヒータで工具基体を表7に示すボンバード条件の工具基体温度に加熱した後、前記回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体に表7に示す直流バイアス電圧を印加し、かつ、Ti-Al合金ターゲット(カソード電極)に表7に示すアーク電流を流してアーク放電を発生させ、もって工具基体表面をボンバード洗浄し、
次いで、装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して表7に示すNガス圧とすると共に、スパッタガスとしてアルゴンガスを導入して表7に示すArガス圧とし、前記回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体の温度を表7に示す低温処理温度から、横軸を時間、縦軸を処理温度(設定温度)としたグラフに表したときに、温度変化が直線状または階段状となるように、高温処理温度まで上昇させて、この温度に保持し、Ti-Al合金ターゲット(カソード電極)に表7に示すスパッタ投入電力、ピーク電流、パルス周波数、パルス印加時間を持つスパッタ条件を印加してプラズマ放電を発生させ、表7に示す直流の低バイアス電圧を工具基体に対して表7に示す所定時間印加して、ついで表7に示す上昇速度に沿うように、横軸を時間、縦軸をバイアス電圧(-V)としたグラフに表した際に直線状もしくは階段状に順次バイアス電圧を上昇させ、ついで、表7に示す直流の高バイアス電圧を印加して、TiAlN層を成膜することにより、表8に示す平均層厚、Ti成分の平均組成x、立方晶構造の結晶粒の平均面積割合S、所定の高Ti帯状領域(Ti成分の平均組成Y、平均幅W、平均面積割合St)を有する本発明被覆工具11~16(以下、本発明工具11~16という)をそれぞれ製造した。
前記で製造した本発明工具11~16のTiAlN層について、本発明工具1~10と同様に、平均層厚、Ti成分の平均組成x、高Ti帯状領域の存在の有無の確認と該領域におけるTi成分の平均組成Y、平均幅w、平均面積率St、刃先稜線部以外では該領域の境界線と工具基体表面の法線となす角の平均値、刃先稜線部では該境界線と工具表面同士の延長線がなす角の二等分線となす角の平均値を、それぞれ、求めた。その結果を表8に示す。
次に、本発明工具1~16および比較工具1~10について、TiAlN層の刃先稜線部における混入溶滴の面積率を求めた。すなわち、刃先稜線部のTiAlN層の全領域において倍率10000倍のSEM-EDSにより観察して、最大長さが50nm以上である混入溶滴の面積の総和(Sdp)を求め、前記領域のTiAlN層の面積(Sc)との比Sdp/Scを算出した。結果を表9に示す。
また、本発明工具11~16については、本発明工具1~10と同様の切削試験を行い、逃げ面の摩耗量を求めた。結果を表10に示す。
Figure 0007205709000007
Figure 0007205709000008
Figure 0007205709000009
Figure 0007205709000010
表6に示される結果から、本発明の被覆工具は、硬質被覆層としてTiAlN層を含み、該TiAlN層には、高Ti帯状領域が、刃先稜線部以外では、工具基体表面の法線とのなす角度が35度以上70度以下の方向に存在し、刃先稜線部では、工具表面同士の延長線がなす角を2θとするとき、当該角の二等分線となす角が0.7θ度以下の方向に存在していることから、これによって、靱性が向上し、かつ、層中の層厚方向の異方性がないために、高熱発生を伴い、しかも、切刃に対して衝撃的・断続的な高負荷が作用する合金鋼の断続切削加工において、優れた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮する。
また、表9、10に示す結果から明らかなように、刃先稜線部のTiAlN層内の混入溶滴の面積率が所定の値以下である本発明工具11~16は、工具消耗により表層へ出現する混入液滴が低下し、混入液滴の剥離や脱離による工具損傷が抑制されることから、より一層優れた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮する。
これに対して、TiAlN層中に、高Ti帯状領域が形成されていない比較例の被覆工具は、チッピングの発生によって、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
この発明の被覆工具は、合金鋼などの断続切削加工に供した場合に、優れた耐チッピング性とともに長期の使用にわたって優れた耐摩耗性を発揮するものであるから、切削加工装置のFA化、並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
1:工具基体
2:硬質被膜
3:すくい面
4:逃げ面
5:すくい面の近似直線
6:逃げ面の近似直線
7:交点
8:刃先法線
9:すくい面の屈曲点
10:逃げ面の屈曲点
11:刃先法線とすくい面との距離が3Rとなるすくい面上の点
12:刃先法線と逃げ面との距離が3Rとなる逃げ面上の点
13:角の二等分線
14:角の二等分線に平行な直線
M:交点に最も近い硬質皮膜上の点

Claims (6)

  1. WC基超硬合金、TiCN基サーメットおよびcBN焼結体のいずれかからなる工具基体の表面に、0.5~8.0μmの平均層厚のTiとAlの複合窒化物層を少なくとも含む硬質被覆層が設けられた表面被覆切削工具において、
    前記TiとAlの複合窒化物層は、その組成を、組成式:(TiAl1-x)Nで表した場合、0.10≦x≦0.35(ただし、xは原子比)を満足する平均組成を有し、
    前記TiとAlの複合窒化物層中には、前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域が、
    刃先稜線部以外では、工具基体表面の法線とのなす角度が35度以上70度以下の方向に存在し、かつ、
    刃先稜線部においては、工具表面同士の延長線がなす角を2θとするとき、当該角の二等分線となす角が0.7θ度以下となる範囲ですくい面側と逃げ面側にそれぞれ存在すること、
    を特徴とする表面被覆切削工具。
  2. 前記刃先稜線部において、最大長さ50nm以上の大きさを有する混入溶滴の面積の和(Sdp)の硬質被覆層の面積(Sc)に対する比が0.001以下であることを特徴とする請求項1に記載の表面被覆切削工具。
  3. 前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域のTi成分の平均組成をYとした場合、前記TiとAlの複合窒化物層におけるTi成分の平均組成xと前記Yは、(x+0.01)≦Y≦(x+0.05)の関係を満足することを特徴とする請求項1または2に記載の表面被覆切削工具。
  4. 前記刃先稜線部以外では、前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域が傾斜している角度に対して垂直な方向における平均幅Wは、30~500nmであることを特徴とする請求項3に記載の表面被覆切削工具。
  5. 前記刃先稜線部以外では、前記Ti成分の平均組成に比してTi成分の組成が相対的に高い帯状領域が前記TiとAlの複合窒化物層の縦断面に占める、平均面積割合Stは3~50面積%であることを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載の表面被覆切削工具。
  6. 前記刃先稜線部以外では、前記TiとAlの複合窒化物層は、立方晶構造の結晶粒と六方晶構造の結晶粒の混合組織からなり、前記TiとAlの複合窒化物層の縦断面に占める立方晶構造の結晶粒の平均面積割合Sは30面積%以上であることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載の表面被覆切削工具。
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6863649B1 (ja) * 2019-08-06 2021-04-21 住友電工ハードメタル株式会社 切削工具
JP7415223B2 (ja) * 2020-02-14 2024-01-17 三菱マテリアル株式会社 強断続切削加工においてすぐれた耐チッピング性、耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000034561A (ja) 1998-07-17 2000-02-02 Mitsubishi Materials Corp アーク式イオンプレーティング法により粗大ドロップレットの少ない金属化合物薄膜を形成する方法
JP2003113463A (ja) 2001-08-03 2003-04-18 Toshiba Tungaloy Co Ltd TiAl化合物膜被覆部材およびその製造方法
JP2003211304A (ja) 2002-01-21 2003-07-29 Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具
JP2015036189A (ja) 2013-08-16 2015-02-23 ケンナメタル インコーポレイテッドKennametal Inc. 低応力硬質コーティングおよびその適用
WO2017170536A1 (ja) 2016-03-30 2017-10-05 三菱日立ツール株式会社 被覆切削工具
JP2018043326A (ja) 2016-09-16 2018-03-22 三菱マテリアル株式会社 表面被覆切削工具
JP2018051748A (ja) 2016-09-26 2018-04-05 三菱日立ツール株式会社 硬質皮膜被覆工具及びその製造方法
JP2018144224A (ja) 2017-03-08 2018-09-20 三菱マテリアル株式会社 表面被覆切削工具

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000034561A (ja) 1998-07-17 2000-02-02 Mitsubishi Materials Corp アーク式イオンプレーティング法により粗大ドロップレットの少ない金属化合物薄膜を形成する方法
JP2003113463A (ja) 2001-08-03 2003-04-18 Toshiba Tungaloy Co Ltd TiAl化合物膜被覆部材およびその製造方法
JP2003211304A (ja) 2002-01-21 2003-07-29 Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具
JP2015036189A (ja) 2013-08-16 2015-02-23 ケンナメタル インコーポレイテッドKennametal Inc. 低応力硬質コーティングおよびその適用
WO2017170536A1 (ja) 2016-03-30 2017-10-05 三菱日立ツール株式会社 被覆切削工具
JP2018043326A (ja) 2016-09-16 2018-03-22 三菱マテリアル株式会社 表面被覆切削工具
JP2018051748A (ja) 2016-09-26 2018-04-05 三菱日立ツール株式会社 硬質皮膜被覆工具及びその製造方法
JP2018144224A (ja) 2017-03-08 2018-09-20 三菱マテリアル株式会社 表面被覆切削工具

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