JP7158366B2

JP7158366B2 - リアクトル構造

Info

Publication number: JP7158366B2
Application number: JP2019214820A
Authority: JP
Inventors: 達朗坂本
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2019-11-28
Filing date: 2019-11-28
Publication date: 2022-10-21
Anticipated expiration: 2039-11-28
Also published as: CN112863816A; US12106886B2; US20210166863A1; JP2021086922A

Description

本願は、リアクトル構造に関するものである。

例えば、電気自動車又はプラグインハイブリッド自動車といった電動車両では、高電圧バッテリーの電力を動力とするモータを駆動するために電力変換装置を有する。電力変換装置には、電力の平滑、昇圧又は降圧等の様々な目的でリアクトルが使用される。

大きな電力密度が求められる電動車両用の電力変換装置のリアクトルでは、損失密度が大きくポッティング等の充填剤を用いた強制冷却が行われる。ここで損失とはリアクトルの損失であり、リアクトルを構成する巻き線とコアで発生する損失をいう。
従来のリアクトルとして、コアと、コアに装着されるコイルとを備えたリアクトル本体と、リアクトル本体を収容するとともに、リアクトル本体の一部が外部に突出する開口を有するケースと、コイルに電気的に接続された導電性の部材であり、開口から突出したリアクトル本体の側面の一部を覆うバスバーと、バスバーの一部が埋め込まれた樹脂材料により形成され、開口の縁部に沿って設けられた延設部を有するとともに、バスバーと外部との電気的な接続部分を支持する端子台とを有するものがあった（特許文献１参照）。
そして特許文献１においては、充填剤の流れ防止の掘り込みされたケース等に、コアとコイル設置し、充填剤を流し込んで固めた形態を採用することが多い。そしてケースは電力変換装置の冷却器に取り付けられ、発熱体であるコイル及びコアは、充填剤及びケースを介し冷却器によって冷却される。

特開２０１９－１２１６６５

リアクトルのサイズは、放熱性と損失で決まる要素により制約される。リアクトルを小型化するためには放熱性を向上させることと損失を低減させることが必要となる。損失に影響する要素としてリプル電流があり、損失を低減するためにはインダクタンス値を増大させてリプル電流を減らす必要がある。しかし一般にインダクタンス値を増大させるにはリアクトルを大型化しなければならない。また放熱性を向上させるために、ケースを金属製として、発熱体であるコイル及びコアにできるだけケースを接近させて設置することで熱抵抗を低減させることが考えられる。しかし金属部材はリアクトルの漏れ磁束を遮断してしまうため、インダクタンス値が低下し、損失が増大する。

本願は、上記のような課題を解決するための技術を開示するものであり、漏れ磁束を遮断せずインダクタンス値を増加させるとともに、コイル及びコアを冷却部材を介して冷却器で直接冷却して冷却性能を向上させるリアクトル構造を提供することを目的とする。

本願に開示されるリアクトル構造は、コイルが巻回されたコアを有するとともに、漏れ磁束をインダクタンスとして利用したものであって、前記コイルを冷却するための巻き線冷却部は非流動材料で構成されるコイル冷却部材を介して冷却器に接するとともに、前記コアを冷却するためのコア冷却部は非流動材料で構成されるコア冷却部材を介して前記冷却器に接し、
前記巻き線冷却部及び前記コア冷却部を除いて前記コイルおよび前記コアを覆う樹脂モールド部材は前記コイルおよび前記コアを保持すると共に、前記コイルおよび前記コアを前記冷却器に固定し、
前記巻き線冷却部及び前記コア冷却部を有する面を除き、前記コイルの端部および前記コアの端部より１０ｍｍ以内に金属部材を有さない領域を有することにより、少なくとも前記コイルの端部及び前記コアの端部から１０ｍｍ以内の空間を、漏れ磁束によるインダクタンス値として利用しているものである。

本願に開示されるリアクトル構造によれば、漏れ磁束を遮断せずインダクタンス値を増加させるとともに、コイル及びコアを冷却部材を介して冷却器で直接冷却して冷却性能を向上させることができる。

実施の形態１に係る電力変換装置の構成を示す概略図である。実施の形態１に係るリアクトル構造を示す分解斜視図である。実施の形態１に係るリアクトル本体の構成を示す斜視図である。実施の形態１に係るリアクトル本体の構成を示す斜視図である。実施の形態１に係るリアクトルを示す断面図である。実施の形態１に係るリアクトルのコアの構成を示す斜視図である。一般的なリアクトルの構造を示す斜視図である。実施の形態１に係るリアクトルのＸ軸方向に対して垂直な面における断面図である。一般的なリアクトル構造を示すＸ軸方向に対して垂直な面における断面図である。インダクタンス値と周波数との関係を示すグラフである。実施の形態２に係るリアクトルとして磁気結合型リアクトルを用いた場合を示す側面図である。

実施の形態１．
以下、本実施の形態による電力変換装置を図面に基づいて説明する。各図において同一、または相当する部分については、同一符号を付して、重複する説明を省略する。本実施の形態は、電力変換装置に用いられるリアクトルの小型化及び低コスト化を図るものである。図１は、実施の形態１に係る電力変換装置の構成を示す概略図である。図１において、電力変換装置２は直流入力電源１の直流電力を昇圧し、負荷３に供給する一石型昇圧ＤＣ／ＤＣコンバータである。

電力変換装置２は昇圧リアクトル４と半導体スイッチング素子５ａ、５ｂと、入力電力平滑コンデンサ６と、出力電力平滑コンデンサ７を備える。半導体スイッチング素子５ａ、５ｂは直列に接続されており、その接続点（中点）Ｎは昇圧リアクトル４の巻き線の一方の端子に接続される。昇圧リアクトル４の巻き線の半導体スイッチング素子５ａ、５ｂの接続点Ｎに接続されない側の端子は、入力電力平滑コンデンサ６の正極側端子とつながる。半導体スイッチング素子５ａの中点Ｎに接続されない側の端子は、出力電力平滑コンデンサ７の正極側端子に接続される。又半導体スイッチング素子５ｂの中点Ｎに接続されない側の端子は、出力電力平滑コンデンサ７の陰極端子、および入力電力平滑コンデンサ６の陰極端子に接続される。

昇圧リアクトル４は、半導体スイッチング素子５ａ、５ｂのスイッチング動作によって、電気エネルギーを磁気エネルギーとして保持、または放出を繰り返すことで昇圧動作を行う。ここで昇圧ＤＣ／ＤＣコンバータの動作原理については一般によく知られたものであるため説明を割愛する。
図２は、昇圧リアクトル４の構造を示す分解斜視図である。図２において、昇圧リアクトル４は昇圧リアクトル本体２００、冷却器２１０、コア冷却部材２２０ａ、２２０ｂとコイル冷却部材２３０ａ、２３０ｂによって構成される。また昇圧リアクトル本体２００は、サーミスタ１０１、コイル１０２、樹脂モールド部材２０１、ねじ２０２、ねじ穴２０３を有している。

図３、図４は昇圧リアクトル本体の構成を示す斜視図であり、図３は下側から見た斜視図、図４は上側から見た斜視図である。尚図２において、Ｚ軸矢印方向を上側とし、その逆を下側とし、Ｘ軸、Ｙ軸はＺ軸に対して垂直方向に延びる軸である。又図４においては、昇圧リアクトル本体２００において樹脂モールド部材２０１を除いた状態を示す。図において、昇圧リアクトル本体２００は、サーミスタ１０１、コイル１０２、コア１０５を樹脂モールド部材２０１が覆うことにより形成されている。

コイル１０２を構成する２つの巻き線１０３ａ、１０３ｂは、それぞれ一方の端部が外部で互いに接続されており、それぞれのその他の端部が昇圧リアクトル４の端子となる。また巻き線１０３ａ、１０３ｂは、コア１０５に巻かれており、巻き数比率は１：１である。そしてお互いが発生させる磁束がコア１０５の内部で同じ向き（和動接続）となるように巻かれている。

樹脂モールド部材２０１はサーミスタ１０１、コイル１０２、コア１０５を保持するとともに、冷却器２１０へ昇圧リアクトル本体２００を固定する機能を有している。図３に示すように、コイル１０２を冷却するための巻き線冷却部１０４ａ、１０４ｂとコア１０５を冷却するためのコア冷却部１０７ａ、１０７ｂが設けられており、この部分においては、樹脂モールドで覆わない。機能を損なわない範囲で、樹脂モールドで覆わない部分を他に設けてもよい。また、巻き線冷却部１０４ａ、１０４ｂとコア冷却部１０７ａ、１０７ｂはリアクトル下部に設置されているがこれに限るものではない。例えば、図５に示すように、リアクトル上部Ｕ、又は側面Ｓ１、Ｓ２に設けることができる。リアクトルと冷却器２１０の形状に応じて、適切な部位に冷却部を設置することで冷却性能を高めることができる。

巻き線冷却部１０４ａ、１０４ｂとコア冷却部１０７ａ、１０７ｂは、それぞれコア冷却部材２２０ａ、２２０ｂとコイル冷却部材２３０ａ、２３０ｂを介して冷却器２１０に接する。コア冷却部材２２０ａ、２２０ｂおよびコイル冷却部材２３０ａ、２３０ｂはそれぞれ別の部材として構成しているが、これに限らずたとえば統合して一つの冷却部材としてもよい。又図２に示すように、冷却器２１０にはコア冷却部材２２０ａ、２２０ｂを載置するための台２１１ａ、２１１ｂが設けられている。

コア冷却部材２２０ａ、２２０ｂおよびコイル冷却部材２３０ａ、２３０ｂを構成する冷却部材の材料は半固体または固体のような非流動材料で構成されており、たとえばシリコーン系放熱シート、硬化型シリコーン系ギャップフィラー、更には放熱グリス等がある。このように非流動材料を採用することにより、流動材料（ポッティング）では必要となっていた冷却部材の流れ防止用の掘り込み構造を設ける必要がなくなる。掘り込み構造を排除することによりリアクトル側面を覆う金属部材がなくなり、インダクタンスが大きくなるためリアクトルの小型化を図ることが出来る。

図６は昇圧リアクトル４のコア１０５の構成を示す斜視図である。コア１０５は２つのコア部材１０６ａ、１０６ｂによって構成され、それぞれの端部がコア部材端部突合せ部１０８ａ、１０８ｂで接触する。この状態にて樹脂モールド部材２０１はコア１０５を固定する。ここでコア１０５は２つのコア部材で構成した例を示したが、これに限るものではない。

以下一般的な構成を有する昇圧リアクトルにおける課題について説明する。リアクトルは電流変化に応じた誘導電圧を発生し、電流変化と誘導電圧の比が自己インダクタンスＬである。電力変換装置２において、昇圧動作中の昇圧リアクトル４は、発生すべき誘導電圧が動作モードごと入力電圧Ｖｉｎ、Ｖｏｕｔによって決まるため、自己インダクタンスＬに応じたリプル電流を生じる。

リプル電流の増大は、昇圧リアクトル４の巻き線損失の増大および、入力電力平滑コンデンサ６、出力電力平滑コンデンサ７、半導体スイッチング素子５ａ、５ｂの損失の増大につながる。
即ちリプル電流と巻き線損失の関係については、巻き線に発生する損失は、直流電流成分による直流損と、リプル成分による交流損に分けられる。交流損をＷｃｏｉｌ＿ａｃ［Ｗ］とし、Ｒｃｏｉｌ［Ω］を巻き線抵抗、Ｉｒｉｐ［Ａｒｍｓ］をリプル電流値とすると、交流損Ｗｃｏｉｌ＿ａｃ［Ｗ］は下記（１）式で表される。

Ｗｃｏｉｌ＿ａｃ＝Ｉｒｉｐ^２×Ｒｃｏｉｌ・・・・・・・・（１）

このように交流損はリプル電流値の二乗に比例するためリプル電流の増大が損失の増大につながる。

又入力電力平滑コンデンサ６および出力電力平滑コンデンサ７については、コンデンサに発生する損失をＷｃｏ［Ｗ］とし、ＥＳＲｃｏ［Ω］をコンデンサの抵抗成分、Ｉｃｏ［Ａｒｍｓ］をコンデンサに流れる電流とすると、コンデンサ損失は下記（２）式で表される。

Ｗｃｏ＝Ｉｃｏ^２×ＥＳＲｃｏ・・・・・・・・・・（２）

コンデンサに流れる電流Ｉｃｏは、入力電力平滑コンデンサ６と出力電力平滑コンデンサ７共に、リアクトルのリプル電流の増加に応じて増えるため、リプル電流が増えると、それぞれの損失は増える。
半導体スイッチング素子についても上記と同様であり、リアクトルのリプル電流が増えれば、半導体スイッチング素子に流れる電流のリプルが大きくなり、半導体スイッチング素子を構成する部材の損失が増大する。
以上より損失及び発熱の観点からは自己インダクタンスＬを大きくし、リプル電流を小さくした方がよい。

リアクトルのインダクタンス値Ｌは下記の（３）式により表される。

Ｌ＝Ｎ^２×（μｒ・μ_０・Ｓ）／ｌｃ・・・・・・・（３）

ここで、ｌｃはコア磁路長、μｒはコアの比透磁率、μ_０は真空透磁率である。
インダクタンスＬを大きくするにあたって、一般にはコイル巻き数Ｎの増大させる、もしくはコア断面積Ｓを大きくする手法がとられる。

リアクトルのサイズを制約する主な要素は、放熱性と損失である。リアクトルを小型化するに際しては、インダクタンス値を増やしながら損失量を減らすことが望まれる。しかし前記手法でインダクタンス値を増加させた場合、リアクトルが大型化するという課題があり、小型化に限界がある。

図７は一般的な昇圧リアクトルの構造を示す斜視図である。図７において、昇圧リアクトル本体３００のコイル及びコアは、図２に示す昇圧リアクトル本体２００と同じものである。図７において、昇圧リアクトル本体３００はサーミスタ１０１、コイル１０２、ケース３０１、充填剤３０２、コアモールド部材３０３を有する。
コアモールド部材３０３は、コアを覆っており、コア表面の保護とコイル１０２の位置決めの機能を有する。充填剤３０２は、例えばシリコーン系のポッティングで構成されており、コイル１０２およびコアを冷却し、コアを固定する機能を有する。ケース３０１は充填剤３０２が流出することを防止する機能を有する。

放熱性能を向上させるため、ケース３０１はアルミ等の金属部材が用いられ、発熱体であるコイル１０２、コアに近接して設置される。リアクトル近傍に金属部材が存在する場合、リアクトルが生じる漏れ磁束を金属部材が遮断する。ここで漏れ磁束とは、リアクトルのコアもしくはコイルから直接空間中に放出される磁束である。漏れ磁束もインダクタンス値に寄与し、漏れ磁束が減少することによって自己インダクタンス値が低下する。従ってケース３０１により放熱性能は向上するが、リアクトルの損失量が増大するという課題を有する。

本実施の形態はこのような課題を解決するためになされたものであり、本実施の形態に係る電力変換装置２における昇圧リアクトル４では、高い放熱性を維持しつつ、リアクトルの保持機構を樹脂部材とすることで、多くの漏れ磁束を活用することができる。これによりコイル、コアの構造を変更することなくインダクタンス値を増大させることができる。更にリアクトルの損失を低減させるとともに、小型化を実現し、安価に生産することができるようにする。

以下、本実施の形態に係る電力変換装置の昇圧リアクトル４における効果について説明する。図８は本実施の形態に係る昇圧リアクトルのＸ軸方向に対して垂直な面における断面図である。図９は一般的な昇圧リアクトル構造を示すＸ軸方向に対して垂直な面における断面図である。
図９において、一般的な昇圧リアクトルは、充填剤３０２がコイル及びコアの固定の機能を有するため、リアクトルの側面まで金属製のケース３０１により覆う必要がある。このためコイルおよびコアから発生する漏れ磁束９においては、ケース３０１によりＹ軸方向の漏れ磁束が遮断された状態となる。

これに対し図８において、本実施の形態の昇圧リアクトルは、昇圧リアクトル本体２００の固定を樹脂モールド部材２０１で行うことにより、冷却部材に対する固定の機能を排することができ、冷却面を局所化できる。即ち本実施の形態においては、図８に示すように、冷却面はコア冷却部材２２０ａ、２２０ｂ及びコイル冷却部材２３０ｂだけの３面で済むため冷却面を局所化できる。これに対して図９においては、冷却面が充填剤３０２全体となるので、コイル１０２及びコア１０６の底面のみならず、コイル１０２及びコア１０６の側面にも及ぶため冷却面を局所化できないこととなる。これにより本実施の形態では、リアクトルの側面を覆う金属製のケースが不要となる。従ってコイルおよびコアから発生する漏れ磁束８はＹ軸方向にも広がることができ、磁束量として図９に示した漏れ磁束９より多くなるためインダクタンス値が増大する。本実施の形態においては、樹脂モールド部材２０１が有する固定部によって冷却器２１０にコア及びコイル等が固定される構成である。

また一般的な昇圧リアクトルのコイル、コアは充填剤３０２、ケース３０１、放熱グリス３２０を介して冷却器３１０で冷却されるのに対し、本実施の形態の昇圧リアクトル４のコイル１０２、コア１０５はそれぞれコイル冷却部材２３０ａ、２３０ｂ、コア冷却部材２２０ａ、２２０ｂを介して冷却器２１０により直接冷却できる。したがって冷却器２１０までの熱抵抗を小さくすることができ、冷却性能が向上する。
さらに、金属製のケースが不要となるので、リアクトル本体を小型化でき、安価に生産することが出来る。

電力変換装置２において、筐体又はバスバー等のリアクトルの一面を覆う筐体のような大型金属部材が、昇圧リアクトル４の近傍に配置される場合、本実施の形態の効果に影響を与える。本実施の形態の効果を十分に発揮するには、漏れ磁束が発生できる領域を確保する必要がある。冷却部を有する面を除き、磁束の発生源であるコイル、コア端部から、少なくとも１０ｍｍ以上の空間を確保する、即ち前記大型金属部材をコイル、コア端部から、少なくとも１０ｍｍ以上離すことが好ましい。ただしネジにより端子台等を締め付けるような小型の金属部材であれば影響を無視できる。

図７に示されるように、一般的な昇圧リアクトルのコアは充填剤３０２によって固定されるが、充填剤は硬度が小さく、充填剤３０２だけではコア部材１０６ａ、１０６ｂのコア部材端部突合せ部１０８ａ、１０８ｂを接触させた状態で固定できない。そのためコア部材端部突合せ部１０８ａ、１０８ｂを接着剤で固定する必要がある。これに対し本実施の形態の昇圧リアクトル４では、コア部材１０６ａ、１０６ｂの端部同士を突き合わせた状態で、樹脂モールド部材２０１でモールドする。従ってモールド時に発生する熱収縮による応力をかけ続けることができ、コア部材端部突合せ部１０８ａ、１０８ｂを突き合わせた状態で固定できる。そのため一般的な昇圧リアクトルにおいては、接着剤を使用していたため、温度が高くなると接着剤が機能しなくなりリアクトルが機能しなくなるおそれがあったが、このようなおそれがなくなる。これによりさらに高い温度でもリアクトルを動作させることができ、更にリアクトルの小型化が図れる。

本実施の形態の昇圧リアクトルにおけるコアとしてダストコア（圧粉磁心）を使用することが考えられる。ダストコアは飽和磁束密度が大きく大電力に向くが、比較的透磁率が小さい。したがってコアが発生させるインダクタンス値に対し、漏れ磁束によるインダクタンス値の割合が大きくなるため、大きなインダクタンスの増大効果を発揮する。特に比透磁率の小さいダストコアであるセンダスト（Ｓｅｎｄｕｓｔ）を適応した場合、顕著な効果を発揮できる。しかし本実施の形態の適用対象はこれに限るものでなく、比透磁率の高いフェライト又は電磁鋼板等をコアとして用いてもよい。これにより上記と同様の効果を奏する。

図１０はインダクタンス値と周波数との関係を示すグラフであり、本実施の形態の昇圧リアクトルと、一般的な昇圧リアクトルにおけるインダクタンス値の比較を示す。図１０において、水平軸は周波数であり、縦軸は本実施の形態の昇圧リアクトルの１００Ｈｚ時のインダクタンスを基準としたインダクタンスの比率であり、点線は本実施の形態の昇圧リアクトル、実線は一般的な昇圧リアクトルを示している。金属部材による漏れ磁束の遮断は、金属筐体に発生する渦電流によるものであり、周波数（磁束変化量）により大きく変化する。即ち高周波になるほど磁束の遮断効果が大きくなる。図１０に示すように、特に電力変換装置２の半導体スイッチング素子５ａ、５ｂの駆動周波数が１ｋＨｚ以上である場合において、本実施の形態ではインダクタンスの減少は少ないが、一般的な昇圧リアクトルでは減少率が大きくなる。従って本実施の形態では電力変換装置の駆動周波数が１ｋＨｚ以上である場合に特に効果を発揮する。
上記のように本実施の形態によれば、高い放熱性を維持しつつ多くの漏れ磁束を活用できる構造とすることで、コイル並びにコアの材料、構造の変更を伴わずインダクタンス値を増大させ、損失を低減することができる。即ち本実施の形態によるリアクトル構造によれば、リアクトルの保持機構を樹脂部材とした構成とすることで、漏れ磁束を遮断せずインダクタンス値を増加させることができる。またコイル及びコアを、冷却部材を介して冷却器で直接冷却できるため、冷却性能を向上させることができる。更にリアクトル構造の小型化を図ることができ、安価に生産することができる。

実施の形態２．
上記においては、電力変換装置の昇圧リアクトル本体２００は、２つの巻き線１０３ａ、１０３ｂが和動接続され、１つのコイルを形成する場合について説明した。和動接続はコア内部に磁路を形成することが前提となる。これに対して、コア外部に磁路を形成し、漏れ磁束をインダクタンスとして利用することを前提とした電力変換装置及びリアクトル構成に適用する場合、さらに高い効果を奏する。即ち更にインダクタンス値を大きくすることができる。漏れ磁束をインダクタンスとして利用することを前提としたリアクトルは、漏れ磁束の絶対量が大きく、コアで発生するインダクタンス値に対する割合が大きくなる。そのため相対的に本実施の形態においては、漏れ磁束の増加の効果を大きく得ることができる。

例えば電力変換装置として複数の巻き線を有する昇圧リアクトルによって構成されるマルチフェーズ型昇圧コンバータが例として挙げられる。更には昇圧リアクトルとして、それぞれの巻き線が発生させる磁束が打ち消しあう（差動接続）された磁気結合型リアクトルが例として考えられる。図１１は昇圧リアクトルとして、磁気結合型リアクトルを用いた場合を示す側面図である。図１１において、コア１１０２にコイル１１０１が巻回されており、磁束Ｍが発生している。なお冷却部材、冷却器及び樹脂モールド部材とコア１１０２、コイル１１０１との位置関係については実施の形態１に示したものと同様である。

また、本実施の形態に係る電力変換装置の回路構成として昇圧ＤＣ／ＤＣコンバータを示したが、これは一例であって、電力変換装置はＡＣ／ＤＣコンバータ回路、絶縁型降圧ＤＣ／ＤＣコンバータ回路等の他の回路によって構成されたものであってもよい。この場合も上記と同様の効果を奏する。

その他上記した構成部品の数、寸法及び材料等について適宜変更することができる。
更に本願は、様々な例示的な実施の形態及び実施例が記載されているが、１つ、または複数の実施の形態に記載された様々な特徴、態様、及び機能は特定の実施の形態の適用に限られるのではなく、単独で、または様々な組み合わせで実施の形態に適用可能である。
従って、例示されていない無数の変形例が、本願に開示される技術の範囲内において想定される。例えば、少なくとも１つの構成要素を変形する場合、追加する場合または省略する場合、さらには、少なくとも１つの構成要素を抽出し、他の実施の形態の構成要素と組み合わせる場合が含まれるものとする。

２電力変換装置、４リアクトル、１０２コイル、
１０４ａ，１０４ｂ巻き線冷却部、１０５コア、１０６ａ，１０６ｂコア部材、
１０７ａ，１０７ｂコア冷却部、２０１樹脂モールド部材、２１０冷却器、
２２０ａ，２２０ｂコア冷却部材、２３０ａ，２３０ｂコイル冷却部材。

Claims

コイルが巻回されたコアを有するとともに、漏れ磁束をインダクタンスとして利用したリアクトル構造であって、
前記コイルを冷却するための巻き線冷却部は非流動材料で構成されるコイル冷却部材を介して冷却器に接するとともに、
前記コアを冷却するためのコア冷却部は非流動材料で構成されるコア冷却部材を介して前記冷却器に接し、
前記巻き線冷却部及び前記コア冷却部を除いて前記コイルおよび前記コアを覆う樹脂モールド部材は前記コイルおよび前記コアを保持すると共に、前記コイルおよび前記コアを前記冷却器に固定し、
前記巻き線冷却部及び前記コア冷却部を有する面を除き、前記コイルの端部および前記コアの端部より１０ｍｍ以内に金属部材を有さない領域を有することにより、少なくとも前記コイルの端部及び前記コアの端部から１０ｍｍ以内の空間を、漏れ磁束によるインダクタンス値として利用しているリアクトル構造。
前記コアは複数のコア部材によって構成されるものであり、
複数の前記コア部材の端部同士を突き合わせた状態で前記樹脂モールド部材によって前記コアを保持する請求項１記載のリアクトル構造。
前記コアはダストコアで構成された請求項１又は請求項２に記載のリアクトル構造。
前記ダストコアはセンダストである請求項３に記載のリアクトル構造。
前記リアクトル構造を用いた電力変換装置の駆動周波数は１ｋＨｚ以上である請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のリアクトル構造。
前記リアクトル構造は複数の前記コイルが発生させる磁束が打ち消しあうよう差動接続された磁気結合型リアクトルで構成された請求項１から請求項５のいずれか１項に記載のリアクトル構造。