JP7134783B2 - 光走査装置及び画像形成装置 - Google Patents

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Description

本発明は、光走査装置に関し、特にレーザービームプリンタ（ＬＢＰ）やデジタル複写機、マルチファンクションプリンタ（ＭＦＰ）等の画像形成装置に好適なものである。
近年、カラー画像形成装置の小型化を図るために、小型の光走査装置が開発されている。
しかしながら、光走査装置を小型化させようとすると、光走査装置内部の空間が狭くなり、光学素子同士を干渉しないように配置することが難しくなる。
特許文献１は、複数の結像光学系の間で結像光学素子の配置を互いに異ならせることによって、光学素子同士の干渉を回避した光走査装置を開示している。
特開２０１０－０７２０４９号公報
しかしながら、特許文献１に開示されている光走査装置では、結像光学素子の配置の違いに応じて、複数の結像光学系の間で副走査断面での倍率が互いに異なってしまう。
そのため、各結像光学系において導光される光束の取り込み効率（光利用効率）が互いに異なり、その結果、対応する各被走査面に照射される照射光の間で光量差が発生してしまう。
そこで本発明は、各被走査面の間で発生する光量差を低減しつつ小型化を達成した光走査装置を提供することを目的とする。
本発明に係る光走査装置は、第１及び第２の光束を偏向して第１及び第２の被走査面を主走査方向に走査する第１及び第２の偏向器と、第１及び第２の偏向器によって偏向された第１及び第２の光束を第１及び第２の被走査面に導光する第１及び第２の結像光学系とを有し、第１及び第２の結像光学系は、第１及び第２の結像光学系の中で副走査断面内における屈折力が最も大きい第１及び第２の結像素子を備え、第１の偏向器と第１の結像素子との間の光軸上の距離は、第２の偏向器と第２の結像素子との間の光軸上の距離よりも小さく、第１の結像素子の屈折率、光軸上における厚さ、副走査断面内における屈折力、及び入射面の副走査断面内における屈折力をそれぞれ、Ｎ１、ｄ１、φ１及びφ１１、第２の結像素子の屈折率、光軸上における厚さ、副走査断面内における屈折力、及び入射面の副走査断面内における屈折力をそれぞれ、Ｎ２、ｄ２、φ２及びφ２１ 、第１の結像素子の入射面及び出射面それぞれの副走査断面内における曲率半径をＲ １１ 及びＲ １２ 、第２の結像素子の入射面及び出射面それぞれの副走査断面内における曲率半径をＲ ２１ 及びＲ ２２ とするとき、
Figure 0007134783000001
 ｜Ｒ １１ ｜＞｜Ｒ １２ ｜
｜Ｒ ２１ ｜＜｜Ｒ ２２ ｜
なる条件を満たすことを特徴とする。
本発明によれば、各被走査面の間で発生する光量差を低減しつつ小型化を達成した光走査装置を提供することができる。
第一実施形態に係る光走査装置の一部主走査断面内展開図及び一部副走査断面内展開図。 第一実施形態に係る光走査装置が備える第２のｆθレンズの主平面位置を示した図。 第二実施形態に係る光走査装置が備える結像光学系の副走査断面内における展開図。 第三実施形態に係る光走査装置が備える結像光学系の副走査断面内における展開図。 第四実施形態に係る光走査装置が備える結像光学系の副走査断面内における展開図。 第五実施形態に係る光走査装置の一部主走査断面内展開図及び一部副走査断面内展開図。 第五実施形態に係る光走査装置が備える各ｆθレンズの主平面位置を示した図。 第六実施形態に係る光走査装置の主走査断面内展開図、及び入射光学系及び結像光学系の副走査断面内展開図。 第六実施形態に係る光走査装置が備える結像光学系の副走査断面図。 第六実施形態に係る光走査装置における各結像光学系の部分倍率及び対応する各被走査面上における照射位置ずれを示した図。 実施形態に係るカラー画像形成装置の要部副走査断面図。
以下に、本実施形態に係る光走査装置を、添付の図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下に示す図面は、本実施形態を容易に理解できるようにするために、実際とは異なる縮尺で描かれている場合がある。
なお、以下の説明において、主走査方向とは、偏向器の回転軸及び光学系の光軸に垂直な方向である。副走査方向とは、偏向器の回転軸に平行な方向である。主走査断面とは、副走査方向に垂直な断面である。副走査断面とは、主走査方向に垂直な断面である。
従って、以下の説明において、主走査方向及び副走査断面は、入射光学系と結像光学系とで異なることに注意されたい。
［第一実施形態］
図１（ａ）及び（ｂ）はそれぞれ、第一実施形態に係る光走査装置１０の一部主走査断面内展開図を示している。図１（ｃ）は、第一実施形態に係る光走査装置１０が備える結像光学系（走査光学系）の副走査断面内展開図を示している。
本実施形態に係る光走査装置１０は、第１及び第２の光源１０１及び２０１、第１及び第２のコリメータレンズ１０２及び２０２、第１及び第２のシリンドリカルレンズ１０３及び２０３、第１及び第２の開口絞り１０４及び２０４を備えている。
また、本実施形態に係る光走査装置１０は、第１及び第２の偏向器１及び２、第１のｆθレンズ１０６及び２０６（第５及び第６の結像素子）、第２のｆθレンズ１０７及び２０７（第１及び第２の結像素子）を備えている。
なお、光路上において、第１のｆθレンズ１０６は、第１の偏向器１と第２のｆθレンズ１０７との間に配置されており、第１のｆθレンズ２０６は、第２の偏向器２と第２のｆθレンズ２０７との間に配置されている。
第１及び第２の光源１０１及び２０１としては、半導体レーザー等が用いられる。
第１及び第２のコリメータレンズ１０２及び２０２は、第１及び第２の光源１０１及び２０１から出射した光束ＬＡ及びＬＢ（第１及び第２の光束）を平行光束に変換する。なおここで、平行光束とは、厳密な平行光束だけでなく、弱発散光束や弱収束光束等の略平行光束を含むものとする。
第１及び第２のシリンドリカルレンズ１０３及び２０３は、副走査断面内において有限のパワー（屈折力）を有しており、第１及び第２のコリメータレンズ１０２及び２０２を通過した光束ＬＡ及びＬＢを副走査方向に集光する。
第１及び第２の開口絞り１０４及び２０４は、第１及び第２のシリンドリカルレンズ１０３及び２０３を通過した光束ＬＡ及びＬＢの光束径を制限する。
このようにして、第１及び第２の光源１０１及び２０１から出射した光束ＬＡ及びＬＢはそれぞれ、第１の偏向器１の偏向面１０５及び第２の偏向器２の偏向面２０５の近傍において副走査方向にのみ集光され、主走査方向に長い線像として結像される。
第１及び第２の偏向器１及び２は、不図示のモーター等の駆動手段により図中矢印Ａ方向に回転することにより、第１及び第２の偏向器１及び２それぞれに入射した光束ＬＡ及びＬＢを偏向する。なお、第１及び第２の偏向器１及び２は、例えばポリゴンミラー等で構成される。
第１のｆθレンズ１０６及び第２のｆθレンズ１０７は、主走査断面内と副走査断面内とで異なるパワーを有するアナモフィック結像レンズであり、第１の偏向器１の偏向面１０５によって偏向された光束ＬＡを第１の被走査面１０８上に集光（導光）する。
第１のｆθレンズ２０６及び第２のｆθレンズ２０７は、主走査断面内と副走査断面内とで異なるパワーを有するアナモフィック結像レンズであり、第２の偏向器２の偏向面２０５によって偏向された光束ＬＢを第２の被走査面２０８上に集光（導光）する。
本実施形態に係る光走査装置１０では、第１のコリメータレンズ１０２、第１のシリンドリカルレンズ１０３及び第１の開口絞り１０４によって第１の入射光学系７５ａが構成される。そして、第２のコリメータレンズ２０２、第２のシリンドリカルレンズ２０３及び第２の開口絞り２０４によって第２の入射光学系７５ｂが構成される。
また、本実施形態に係る光走査装置１０では、第１のｆθレンズ１０６及び第２のｆθレンズ１０７によって第１の結像光学系８５ａが構成される。そして、第１のｆθレンズ２０６及び第２のｆθレンズ２０７によって第２の結像光学系８５ｂが構成される。
なお、第２のｆθレンズ１０７及び２０７の光軸を含む副走査断面内における屈折力はそれぞれ、第１のｆθレンズ１０６及び２０６の光軸を含む副走査断面内における屈折力より大きく、すなわち第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの中で最も大きい。
第１の光源１０１の発光点から出射した光束ＬＡは、第１のコリメータレンズ１０２によって平行光束に変換される。
そして、変換された光束ＬＡは、第１のシリンドリカルレンズ１０３によって副走査方向に集光され、第１の開口絞り１０４を通過し、第１の偏向器１の偏向面１０５に入射する。
第１の光源１０１から出射し、第１の偏向器１の偏向面１０５に入射した光束ＬＡは、第１の偏向器１により偏向走査された後、第１の結像光学系８５ａによって第１の被走査面１０８上に集光され、第１の被走査面１０８を等速度で走査する。
第２の光源２０１の発光点から出射した光束ＬＢは、第２のコリメータレンズ２０２によって平行光束に変換される。
そして、変換された光束ＬＢは、第２のシリンドリカルレンズ２０３によって副走査方向に集光され、第２の開口絞り２０４を通過し、第２の偏向器２の偏向面２０５に入射する。
第２の光源２０１から出射し、第２の偏向器２の偏向面２０５に入射した光束ＬＢは、第２の偏向器２により偏向走査された後、第２の結像光学系８５ｂによって第２の被走査面２０８上に集光され、第２の被走査面２０８を等速度で走査する。
本実施形態に係る光走査装置１０では、光束ＬＡ及びＬＢは、副走査断面内において第１及び第２の偏向器１及び２の偏向面１０５及び２０５に対して垂直に入射している。しかしながら、これに限られず、角度を有して入射しても構わない。
なお、第１及び第２の偏向器１及び２は図中Ａ方向に回転しているため、偏向走査された光束ＬＡ及びＬＢはそれぞれ、第１及び第２の被走査面１０８及び２０８を図中Ｂ方向に走査する。
また、Ｃ０及びＤ０はそれぞれ、軸上光束の主光線に対する第１及び第２の偏向器１及び２の偏向面１０５及び２０５上の偏向点（軸上偏向点）である。また、偏向点Ｃ０及びＤ０は、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの基準点となっている。
なお、本実施形態では、第１及び第２の被走査面１０８及び２０８として、第１及び第２の感光ドラム１０８及び２０８を用いている。
また、第１及び第２の感光ドラム１０８及び２０８上における副走査方向の露光分布の作成は、主走査露光毎に、第１及び第２の感光ドラム１０８及び２０８を副走査方向に回転させることによって達成している。
次に、本実施形態に係る光走査装置１０の第１及び第２の入射光学系７５ａ及び７５ｂと第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの諸特性を以下の表１乃至表３に示す。
Figure 0007134783000002
Figure 0007134783000003
Figure 0007134783000004
なお、表１乃至表３においては、各レンズ面と光軸との交点を原点としたときの、光軸方向、主走査断面内において光軸と直交する軸、及び副走査断面内において光軸と直交する軸をそれぞれ、Ｘ軸、Ｙ軸及びＺ軸としている。また、表２及び表３において、「Ｅ－ｘ」は、「×１０－ｘ」を意味している。
本実施形態に係る光走査装置１０の第１のｆθレンズ１０６及び２０６、第２のｆθレンズ１０７及び２０７の各レンズ面の主走査断面内における非球面形状（母線形状）は、以下の式（１）で表される。
Figure 0007134783000005
 ここで、Ｒは曲率半径、ｋは離心率、Ｂｉ（ｉ＝４、６、８、１０、１２）は非球面係数である。なお、ｙに関してプラス側とマイナス側とで係数Ｂｉが異なる場合は、表２及び表３にあるように、プラス側の係数には添字ｕを付し（すなわち、Ｂｉｕ）、マイナス側の係数には添字ｌを付している（すなわち、Ｂｉｌ）。
また、第１のｆθレンズ１０６及び２０６、第２のｆθレンズ１０７及び２０７の各レンズ面の副走査断面内における非球面形状（子線形状）は、以下の式（２）で表される。
Figure 0007134783000006
 ここで、Ｍｊｋ（ｊ＝０～１２、及びｋ＝１）は非球面係数である。
また、副走査断面内における曲率半径ｒ’は、レンズ面のｙ座標に従って、以下の式（３）のように連続的に変化する。
Figure 0007134783000007
 ここで、ｒは光軸上における曲率半径、Ｅｊ（ｊ＝１～１０）は変化係数である。
次に、本実施形態に係る光走査装置１０における効果について説明する。
図２は、本実施形態に係る光走査装置１０が備える第２のｆθレンズ１０７及び２０７の主平面位置を示している。
図２に示されているように、第２のｆθレンズ１０７及び２０７はそれぞれ、像側主平面１５０及び２５０を有している。
そして、第２のｆθレンズ１０７及び２０７の出射面上の軸上光線の通過位置から像側主平面１５０及び２５０まではそれぞれ、距離ｏｋ１及びｏｋ２だけ離れている。
また、像側主平面１５０から像側主平面２５０までは、距離Ｈだけ離れている。
ここで、第２のｆθレンズ１０７の屈折率、中心厚（肉厚、光軸上における厚さ）及び屈折力をそれぞれＮ１、ｄ１及びφ１、第２のｆθレンズ１０７の入射面の屈折力をφ１１としたとき、距離ｏｋ１は、以下の式（４）から求められる。
Figure 0007134783000008
同様に、第２のｆθレンズ２０７の屈折率、中心厚及び屈折力をそれぞれＮ２、ｄ２及びφ２、第２のｆθレンズ２０７の入射面の屈折力をφ２１としたとき、距離ｏｋ２は、以下の式（５）から求められる。
Figure 0007134783000009
 本実施形態に係る光走査装置１０では、ｏｋ１及びｏｋ２はそれぞれ、－０．４９７ｍｍ及び－１．９８７ｍｍと求められる。
このように、本実施形態に係る光走査装置１０では、ｏｋ２＜ｏｋ１なる条件を満たしている。
それにより、偏向点Ｃ０から第２のｆθレンズ１０７の入射面までの光路上の距離と偏向点Ｄ０から第２のｆθレンズ２０７の入射面までの光路上の距離とが互いに異なっていても、像側主平面１５０及び２５０を互いに近づける（すなわち、距離Ｈを小さくする、若しくは偏向点Ｃ０から像側主平面１５０までの光路上の距離と偏向点Ｄ０から像側主平面２５０までの光路上の距離との間の差を小さくする）ことが可能となる。
また、第２のｆθレンズ１０７及び２０７において、屈折率と中心厚との比を互いに同じにすることが装置の小型化において好ましい。
そのため、本実施形態に係る光走査装置１０は、以下の式（６）を満たすことがより好ましい。
Figure 0007134783000010
 本実施形態に係る光走査装置１０では、φ１１及びφ１はそれぞれ０．００５２及び０．０２４２、φ２１及びφ２はそれぞれ０．０２１０及び０．０２４２となっており、式（６）が満たされている。
以上のことから、本実施形態に係る光走査装置１０では、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの副走査方向の倍率を互いに－１．０倍に揃えることができ、その差もほぼ０となっている。
そして、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂそれぞれの副走査倍率の間の差を低減することで、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂそれぞれのＦｎｏの間の差を低減することができる。
それにより、第１及び第２の被走査面１０８及び２０８それぞれに照射する照射光の間の光量差を低減することができる。
また、第２のｆθレンズ１０７の入射面及び出射面の光軸を含む副走査断面内における曲率半径をそれぞれＲ１１及びＲ１２としたとき、本実施形態に係る光走査装置１０では、｜Ｒ１１｜及び｜Ｒ１２｜はそれぞれ１００及び２７．２５となっている。
また、第２のｆθレンズ２０７の入射面及び出射面の光軸を含む副走査断面内における曲率半径をそれぞれＲ２１及びＲ２２としたとき、本実施形態に係る光走査装置１０では、｜Ｒ２１｜及び｜Ｒ２２｜はそれぞれ２５及び１５２．４７となっている。
本実施形態に係る光走査装置１０では、｜Ｒ１１｜＞｜Ｒ１２｜且つ｜Ｒ２１｜＜｜Ｒ２２｜となっており、これは第２のｆθレンズ１０７及び２０７の間の距離を大きくする、すなわち互いに離間させる上で、より好ましい構成である。
このように、本実施形態に係る光走査装置１０では、第２のｆθレンズ１０７及び２０７を上記に示した構成にすることで、第１及び第２の被走査面１０８及び２０８の間、すなわち色間の光量差を低減しつつ、小型な光走査装置を提供することができる。
［第二実施形態］
図３は、第二実施形態に係る光走査装置が備える第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの副走査断面内における展開図を示している。
なお、本実施形態に係る光走査装置は、第１のｆθレンズ１０６及び２０６と第２のｆθレンズ１０７及び２０７との代わりに、第１のｆθレンズ３０６及び４０６と第２のｆθレンズ３０７及び４０７とを用いている以外は、第一実施形態に係る光走査装置１０と同一の構成である。そのため、同一の部材には同一の符番を付して説明を省略する。
本実施形態に係る光走査装置における第１のｆθレンズ３０６及び４０６と第２のｆθレンズ３０７及び４０７との諸特性を以下の表４及び表５に示す。
Figure 0007134783000011
Figure 0007134783000012
なお、表４及び表５において、各レンズ面と光軸との交点を原点としたときの、光軸方向、主走査断面内において光軸と直交する軸、及び副走査断面内において光軸と直交する軸をそれぞれ、Ｘ軸、Ｙ軸及びＺ軸としている。また、表４及び表５において、「Ｅ－ｘ」は、「×１０－ｘ」を意味している。
本実施形態に係る光走査装置の第１のｆθレンズ３０６及び４０６、第２のｆθレンズ３０７及び４０７の各レンズ面の主走査断面内における非球面形状（母線形状）は、上記の式（１）で表される。
また、第１のｆθレンズ３０６及び４０６、第２のｆθレンズ３０７及び４０７の各レンズ面の副走査断面内における非球面形状（子線形状）は、上記の式（２）で表される。
また、副走査断面内における曲率半径ｒ’は、レンズ面のｙ座標に従って、上記の式（３）のように連続的に変化する。
本実施形態に係る光走査装置では、ｏｋ１及びｏｋ２はそれぞれ、上記の式（４）及び（５）から０．４９８ｍｍ及び－２．７６７ｍｍと求められる。
従って、本実施形態に係る光走査装置では、ｏｋ２＜ｏｋ１となっている。
それにより、偏向点Ｃ０から第２のｆθレンズ３０７の入射面までの距離と偏向点Ｄ０から第２のｆθレンズ４０７の入射面までの距離とが互いに異なっていても、像側主平面１５０及び２５０を互いに近づける（すなわち、偏向点Ｃ０から像側主平面１５０までの光路上の距離と偏向点Ｄ０から像側主平面２５０までの光路上の距離との間の差を小さくする）ことが可能となる。
また、本実施形態に係る光走査装置では、φ１１及びφ１はそれぞれ－０．００５２及び０．０２４２、φ２１及びφ２はそれぞれ０．０２９１及び０．０２４２となっており、上記の式（６）が満たされている。
以上のことから、本実施形態に係る光走査装置では、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの副走査方向の倍率を互いに－１．０倍に揃えることができ、その差もほぼ０となっている。
そして、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂそれぞれの副走査倍率の間の差を低減することで、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂそれぞれのＦｎｏの間の差を低減することができる。
それにより、第１及び第２の被走査面１０８及び２０８それぞれに照射する照射光の間の光量差を低減することができる。
また、本実施形態に係る光走査装置において、第２のｆθレンズ３０７の入射面及び出射面の光軸を含む副走査断面内における曲率半径の絶対値｜Ｒ１１｜及び｜Ｒ１２｜はそれぞれ、１００及び１８．０４となっている。
また、第２のｆθレンズ４０７の入射面及び出射面の光軸を含む副走査断面内における曲率半径の絶対値｜Ｒ２１｜及び｜Ｒ２２｜はそれぞれ、１８及び９８．８３となっている。
本実施形態に係る光走査装置では、｜Ｒ１１｜＞｜Ｒ１２｜且つ｜Ｒ２１｜＜｜Ｒ２２｜となっており、これは第２のｆθレンズ３０７及び４０７の間の距離を大きくする、すなわち互いに離間させる上で、より好ましい構成である。
このように、本実施形態に係る光走査装置では、第２のｆθレンズ３０７及び４０７を上記に示した構成にすることで、第１及び第２の被走査面１０８及び２０８の間、すなわち色間の光量差を低減しつつ、小型な光走査装置を提供することができる。
［第三実施形態］
図４は、第三実施形態に係る光走査装置が備える第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの副走査断面内における展開図を示している。
なお、本実施形態に係る光走査装置は、第１のｆθレンズ１０６及び２０６と第２のｆθレンズ１０７及び２０７との代わりに、第１のｆθレンズ５０６及び６０６と第２のｆθレンズ５０７及び６０７とを用いている以外は、第一実施形態に係る光走査装置１０と同一の構成である。そのため、同一の部材には同一の符番を付して説明を省略する。
本実施形態に係る光走査装置における第１のｆθレンズ５０６及び６０６と第２のｆθレンズ５０７及び６０７との諸特性を以下の表６及び表７に示す。
Figure 0007134783000013
Figure 0007134783000014
なお、表６及び表７において、各レンズ面と光軸との交点を原点としたときの、光軸方向、主走査断面内において光軸と直交する軸、及び副走査断面内において光軸と直交する軸をそれぞれ、Ｘ軸、Ｙ軸及びＺ軸としている。また、表６及び表７において、「Ｅ－ｘ」は、「×１０－ｘ」を意味している。
本実施形態に係る光走査装置の第１のｆθレンズ５０６及び６０６、第２のｆθレンズ５０７及び６０７の各レンズ面の主走査断面内における非球面形状（母線形状）は、上記の式（１）で表される。
また、第１のｆθレンズ５０６及び６０６、第２のｆθレンズ５０７及び６０７の各レンズ面の副走査断面内における非球面形状（子線形状）は、上記の式（２）で表される。
また、副走査断面内における曲率半径ｒ’は、レンズ面のｙ座標に従って、上記の式（３）のように連続的に変化する。
本実施形態に係る光走査装置では、ｏｋ１及びｏｋ２はそれぞれ、上記の式（４）及び（５）から１．４３０ｍｍ及び０．４９８ｍｍと求められる。
従って、本実施形態に係る光走査装置では、ｏｋ２＜ｏｋ１となっている。
それにより、偏向点Ｃ０から第２のｆθレンズ５０７の入射面までの距離と偏向点Ｄ０から第２のｆθレンズ６０７の入射面までの距離とが互いに異なっていても、像側主平面１５０及び２５０を互いに近づける（すなわち、偏向点Ｃ０から像側主平面１５０までの光路上の距離と偏向点Ｄ０から像側主平面２５０までの光路上の距離との間の差を小さくする）ことが可能となる。
また、本実施形態に係る光走査装置では、φ１１及びφ１はそれぞれ－０．０１５０及び０．０２４０、φ２１及びφ２はそれぞれ－０．００５２及び０．０２４２となっており、上記の式（６）が満たされている。
以上のことから、本実施形態に係る光走査装置では、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの副走査方向の倍率を互いに－１．０倍に揃えることができ、その差もほぼ０となっている。
そして、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂそれぞれの副走査倍率の間の差を低減することで、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂそれぞれのＦｎｏの間の差を低減することができる。
それにより、第１及び第２の被走査面１０８及び２０８それぞれに照射する照射光の間の光量差を低減することができる。
このように、本実施形態に係る光走査装置では、第２のｆθレンズ５０７及び６０７を上記に示した構成にすることで、第１及び第２の被走査面１０８及び２０８の間、すなわち色間の光量差を低減しつつ、小型な光走査装置を提供することができる。
［第四実施形態］
図５は、第四実施形態に係る光走査装置が備える第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの副走査断面内における展開図を示している。
なお、本実施形態に係る光走査装置は、第１のｆθレンズ１０６及び２０６と第２のｆθレンズ１０７及び２０７との代わりに、第１のｆθレンズ７０６及び８０６と第２のｆθレンズ７０７及び８０７とを用いている以外は、第一実施形態に係る光走査装置１０と同一の構成である。そのため、同一の部材には同一の符番を付して説明を省略する。
本実施形態に係る光走査装置における第１のｆθレンズ７０６及び８０６と第２のｆθレンズ７０７及び８０７との諸特性を以下の表８及び表９に示す。
Figure 0007134783000015
Figure 0007134783000016
なお、表８及び表９において、各レンズ面と光軸との交点を原点としたときの、光軸方向、主走査断面内において光軸と直交する軸、及び副走査断面内において光軸と直交する軸をそれぞれ、Ｘ軸、Ｙ軸及びＺ軸としている。また、表８及び表９において、「Ｅ－ｘ」は、「×１０－ｘ」を意味している。
本実施形態に係る光走査装置の第１のｆθレンズ７０６及び８０６、第２のｆθレンズ７０７及び８０７の各レンズ面の主走査断面内における非球面形状（母線形状）は、上記の式（１）で表される。
また、第１のｆθレンズ７０６及び８０６、第２のｆθレンズ７０７及び８０７の各レンズ面の副走査断面内における非球面形状（子線形状）は、上記の式（２）で表される。
また、副走査断面内における曲率半径ｒ’は、レンズ面のｙ座標に従って、上記の式（３）のように連続的に変化する。
本実施形態に係る光走査装置では、ｏｋ１及びｏｋ２はそれぞれ、上記の式（４）及び（５）から－２．７６７ｍｍ及び－３．８２４ｍｍと求められる。
従って、本実施形態に係る光走査装置では、ｏｋ２＜ｏｋ１となっている。
それにより、偏向点Ｃ０から第２のｆθレンズ７０７の入射面までの距離と偏向点Ｄ０から第２のｆθレンズ８０７の入射面までの距離とが互いに異なっていても、像側主平面１５０及び２５０を互いに近づける（すなわち、偏向点Ｃ０から像側主平面１５０までの光路上の距離と偏向点Ｄ０から像側主平面２５０までの光路上の距離との間の差を小さくする）ことが可能となる。
また、本実施形態に係る光走査装置では、φ１１及びφ１はそれぞれ０．０２９１及び０．０２４２、φ２１及びφ２はそれぞれ０．０４０３及び０．０２４２となっており、上記の式（６）が満たされている。
以上のことから、本実施形態に係る光走査装置では、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの副走査方向の倍率を互いに－１．０倍に揃えることができ、その差もほぼ０となっている。
そして、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂそれぞれの副走査倍率の間の差を低減することで、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂそれぞれのＦｎｏの間の差を低減することができる。
それにより、第１及び第２の被走査面１０８及び２０８それぞれに照射する照射光の間の光量差を低減することができる。
このように、本実施形態に係る光走査装置では、第２のｆθレンズ７０７及び８０７を上記に示した構成にすることで、第１及び第２の被走査面１０８及び２０８の間、すなわち色間の光量差を低減しつつ、小型な光走査装置を提供することができる。
［第五実施形態］
図６（ａ）及び（ｂ）はそれぞれ、第五実施形態に係る光走査装置５０の一部主走査断面内展開図を示している。図６（ｃ）は、第五実施形態に係る光走査装置５０が備える結像光学系の副走査断面内展開図を示している。
本実施形態に係る光走査装置５０は、第１及び第２の光源９０１及び１００１、第１及び第２のコリメータレンズ９０２及び１００２、第１及び第２のシリンドリカルレンズ９０３及び１００３、第１及び第２の開口絞り９０４及び１００４を備えている。
また、本実施形態に係る光走査装置５０は、偏向器１１、第１のｆθレンズ９０６及び１００６（第５及び第６の結像素子）、第２のｆθレンズ９０７及び１００７（第１及び第２の結像素子）を備えている。
第１及び第２の光源９０１及び１００１としては、半導体レーザー等が用いられる。
第１及び第２のコリメータレンズ９０２及び１００２は、第１及び第２の光源９０１及び１００１から出射した光束ＬＡ及びＬＢ（第１及び第２の光束）を平行光束に変換する。なおここで、平行光束とは、厳密な平行光束だけでなく、弱発散光束や弱収束光束等の略平行光束を含むものとする。
第１及び第２のシリンドリカルレンズ９０３及び１００３は、副走査断面内において有限のパワー（屈折力）を有しており、第１及び第２のコリメータレンズ９０２及び１００２を通過した光束ＬＡ及びＬＢを副走査方向に集光する。
第１及び第２の開口絞り９０４及び１００４は、第１及び第２のシリンドリカルレンズ９０３及び１００３を通過した光束ＬＡ及びＬＢの光束径を制限する。
このようにして、第１及び第２の光源９０１及び１００１から出射した光束ＬＡ及びＬＢはそれぞれ、偏向器１１の偏向面９０５の近傍において副走査方向にのみ集光され、主走査方向に長い線像として結像される。
偏向器１１は、不図示のモーター等の駆動手段により図中矢印Ａ方向に回転することにより、偏向器１１に入射した光束を偏向する。なお、偏向器１１は、例えばポリゴンミラー等で構成される。
第１のｆθレンズ９０６及び第２のｆθレンズ９０７は、主走査断面内と副走査断面内とで異なるパワーを有するアナモフィック結像レンズであり、偏向器１１の偏向面９０５によって偏向された光束ＬＡを第１の被走査面９０８上に集光（導光）する。
第１のｆθレンズ１００６及び第２のｆθレンズ１００７は、主走査断面内と副走査断面内とで異なるパワーを有するアナモフィック結像レンズであり、偏向器１１の偏向面９０５によって偏向された光束ＬＢを第２の被走査面１００８上に集光（導光）する。
なお、第１のｆθレンズ９０６及び１００６それぞれの出射面は、子線チルト量が主走査方向に応じて変化する子線チルト変化面である。
本実施形態に係る光走査装置５０では、第１のコリメータレンズ９０２、第１のシリンドリカルレンズ９０３及び第１の開口絞り９０４によって第１の入射光学系７５ａが構成される。そして、第２のコリメータレンズ１００２、第２のシリンドリカルレンズ１００３及び第２の開口絞り１００４によって第２の入射光学系７５ｂが構成される。
また、本実施形態に係る光走査装置５０では、第１のｆθレンズ９０６及び第２のｆθレンズ９０７によって第１の結像光学系８５ａが構成される。そして、第１のｆθレンズ１００６及び第２のｆθレンズ１００７によって第２の結像光学系８５ｂが構成される。
なお、本実施形態に係る光走査装置５０では、第１及び第２の入射光学系７５ａ及び７５ｂの光軸はそれぞれ、副走査断面内において主走査断面に対して＋３．０度及び－３．０度の角度をなしている。
第１の光源９０１の発光点から出射した光束ＬＡは、第１のコリメータレンズ９０２によって平行光束に変換される。
そして、変換された光束ＬＡは、第１のシリンドリカルレンズ９０３によって副走査方向に集光され、第１の開口絞り９０４を通過し、副走査方向上側から偏向器１１の偏向面９０５に斜入射する。
第１の光源９０１から出射し、偏向器１１の偏向面９０５に入射した光束ＬＡは、偏向器１１により偏向走査された後、第１の結像光学系８５ａによって第１の被走査面９０８上に集光され、第１の被走査面９０８を等速度で走査する。
第２の光源１００１の発光点から出射した光束ＬＢは、第２のコリメータレンズ１００２によって平行光束に変換される。
そして、変換された光束ＬＢは、第２のシリンドリカルレンズ１００３によって副走査方向に集光され、第２の開口絞り１００４を通過し、副走査方向下側から偏向器１１の偏向面１００５に斜入射する。
第２の光源１００１から出射し、偏向器１１の偏向面１００５に入射した光束ＬＢは、偏向器１１により偏向走査された後、第２の結像光学系８５ｂによって第２の被走査面１００８上に集光され、第２の被走査面１００８を等速度で走査する。
なお、偏向器１１は図中Ａ方向に回転しているため、偏向走査された光束ＬＡ及びＬＢはそれぞれ、第１及び第２の被走査面９０８及び１００８を図中Ｂ方向に走査する。
また、Ｅ０は軸上光束の主光線に対する偏向器１１の偏向面９０５上の偏向点（軸上偏向点）であり、副走査方向においては、第１及び第２の光源９０１及び１００１から出射した光束ＬＡ及びＬＢは偏向点Ｅ０において互いに交差する。また、偏向点Ｅ０は第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの基準点となっている。
なお、本実施形態では、第１及び第２の被走査面９０８及び１００８として、第１及び第２の感光ドラム９０８及び１００８を用いている。
また、第１及び第２の感光ドラム９０８及び１００８上における副走査方向の露光分布の作成は、主走査露光毎に、第１及び第２の感光ドラム９０８及び１００８を副走査方向に回転させることによって達成している。
次に、本実施形態に係る光走査装置５０の第１及び第２の入射光学系７５ａ及び７５ｂと第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの諸特性を以下の表１０乃至表１２に示す。
Figure 0007134783000017
Figure 0007134783000018
Figure 0007134783000019
なお、表１０乃至表１２において、各レンズ面と光軸との交点を原点としたときの、光軸方向、主走査断面内において光軸と直交する軸、及び副走査断面内において光軸と直交する軸をそれぞれ、Ｘ軸、Ｙ軸及びＺ軸としている。また、表１１及び表１２において、「Ｅ－ｘ」は、「×１０－ｘ」を意味している。
本実施形態に係る光走査装置５０の第１のｆθレンズ９０６及び１００６、第２のｆθレンズ９０７及び１００７の各レンズ面の主走査断面内における非球面形状（母線形状）は、上記の式（１）で表される。
また、第１のｆθレンズ９０６及び１００６、第２のｆθレンズ９０７及び１００７の各レンズ面の副走査断面内における非球面形状（子線形状）は、上記の式（２）で表される。
なお、本実施形態における子線チルト量とは、Ｍ０１を指す。従って、子線チルト面とはＭ０１が０ではない面を指し、子線チルト変化面とはＭｊ１（ｊ＝１～１２）の少なくとも一つが０ではない面を指す。
また、副走査断面内における曲率半径ｒ’は、レンズ面のｙ座標に従って、上記の式（３）のように連続的に変化する。
図７は、本実施形態に係る光走査装置５０が備える第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂそれぞれにおいて、偏向器１１の最も近くに配置された第１のｆθレンズ９０６及び１００６、及び副走査断面内において最も強い屈折力を有する第２のｆθレンズ９０７及び１００７それぞれの主平面位置を示している。
図７に示されているように、第２のｆθレンズ９０７及び１００７はそれぞれ、像側主平面９５０及び１０５０を有している。
そして、第２のｆθレンズ９０７及び１００７の出射面上の軸上光線の通過位置から像側主平面９５０及び１０５０まではそれぞれ、距離ｏｋ１及びｏｋ２だけ離れている。
本実施形態に係る光走査装置５０では、ｏｋ１及びｏｋ２はそれぞれ、上記の式（４）及び（５）から－０．７９７ｍｍ及び－２．２４２ｍｍと求められる。
このように、本実施形態に係る光走査装置５０では、ｏｋ２＜ｏｋ１となっている。
それにより、偏向点Ｅ０から第２のｆθレンズ９０７の入射面までの光路上の距離と偏向点Ｅ０から第２のｆθレンズ１００７の入射面までの光路上の距離とが互いに異なっていても、像側主平面９５０及び１０５０を互いに近づける（すなわち、偏向点Ｅ０から像側主平面９５０までの光路上の距離と偏向点Ｅ０から像側主平面１０５０までの光路上の距離との間の差を小さくする）ことが可能となる。
また、本実施形態に係る光走査装置５０では、φ１１及びφ１はそれぞれ０．００８７及び０．０２５０、φ２１及びφ２はそれぞれ０．０２３４及び０．０２３９となっており、上記の式（６）が満たされている。
また、本実施形態に係る光走査装置５０の第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂはそれぞれ、像側主平面９５１及び１０５１を有している。
そして、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの間の副走査倍率差を低減するために、本実施形態に係る光走査装置５０では、第１のｆθレンズ９０６及び１００６も副走査断面内において屈折力を有している。
本実施形態に係る光走査装置５０では、第２のｆθレンズ１００７に比べて第２のｆθレンズ９０７は偏向器１１により近くなるように配置されている。
従って、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの像側主平面９５１及び１０５１を互いに近づけるためには、第１のｆθレンズ９０６の屈折力を第１のｆθレンズ１００６の屈折力より小さくすればよい。
ここで、第１のｆθレンズ９０６の屈折力をφ５、第１のｆθレンズ１００６の屈折力をφ６とすると、本実施形態に係る光走査装置５０では、φ５＝０．００２１、φ６＝０．０２１１となっている。
すなわち、第１のｆθレンズ９０６の屈折力φ５の方が第１のｆθレンズ１００６の屈折力φ６よりも小さくなっている。
以上のことから、本実施形態に係る光走査装置５０では、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの副走査方向の倍率を互いに－１．０倍に揃えることができ、その差もほぼ０となっている。
そして、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂそれぞれの副走査倍率の間の差を低減することで、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂそれぞれのＦｎｏの間の差を低減することができる。
それにより、第１及び第２の被走査面９０８及び１００８それぞれに照射する照射光の間の光量差を低減することができる。
また、第２のｆθレンズ９０７の入射面及び出射面の光軸を含む副走査断面内における曲率半径をそれぞれＲ１１及びＲ１２としたとき、本実施形態に係る光走査装置５０では、｜Ｒ１１｜及び｜Ｒ１２｜はそれぞれ６０．６８及び３１．７２となっている。
また、第２のｆθレンズ１００７の入射面及び出射面の光軸を含む副走査断面内における曲率半径をそれぞれＲ２１及びＲ２２としたとき、本実施形態に係る光走査装置５０では、｜Ｒ２１｜及び｜Ｒ２２｜はそれぞれ２２．６０及び１０００となっている。
本実施形態に係る光走査装置５０では、｜Ｒ１１｜＞｜Ｒ１２｜且つ｜Ｒ２１｜＜｜Ｒ２２｜となっており、これは第２のｆθレンズ９０７及び１００７の間の距離を大きくする、すなわち互いに離間させる上で、より好ましい構成である。
このように、本実施形態に係る光走査装置５０では、第１のｆθレンズ９０６及び１００６、第２のｆθレンズ９０７及び１００７を上記に示した構成にすることで、第１及び第２の被走査面９０８及び１００８の間、すなわち色間の光量差を低減しつつ、小型な光走査装置を提供することができる。
［第六実施形態］
図８（ａ）は、第六実施形態に係る光走査装置６０の主走査断面内における展開図を示している。図８（ｂ）及び（ｃ）はそれぞれ、第六実施形態に係る光走査装置６０が備える入射光学系の副走査断面内における展開図を示している。図８（ｄ）は、第六実施形態に係る光走査装置６０が備える結像光学系の副走査断面内における展開図を示している。図９は、第六実施形態に係る光走査装置６０が備える結像光学系の副走査断面図を示している。
本実施形態に係る光走査装置６０は、第１、第２、第３及び第４の光源９０１、１００１、１１０１、１２０１、第１、第２、第３及び第４のコリメータレンズ９０２、１００２、１１０２、１２０２を備えている。また、本実施形態に係る光走査装置６０は、第１、第２、第３及び第４のシリンドリカルレンズ９０３、１００３、１１０３、１２０３、第１、第２、第３及び第４の開口絞り９０４、１００４、１１０４、１２０４を備えている。
また、本実施形態に係る光走査装置６０は、偏向器１１、第１のｆθレンズ９０６、１００６（第５及び第６の結像素子）、第１のｆθレンズ１１０６、１２０６を備えている。また、本実施形態に係る光走査装置６０は、第２のｆθレンズ９０７、１００７、１１０７、１２０７（第１、第２、第３及び第４の結像素子）、反射部材９０９、９１０、１００９、１１０９、１２０９、１２１０を備えている。
第１、第２、第３及び第４の光源９０１、１００１、１１０１及び１２０１としては、半導体レーザー等が用いられる。
第１、第２、第３及び第４のコリメータレンズ９０２、１００２、１１０２及び１２０２は、第１乃至第４の光源９０１乃至１２０１から出射した光束ＬＡ、ＬＢ、ＬＣ及びＬＤ（第１、第２、第３及び第４の光束）を平行光束に変換する。なおここで、平行光束とは、厳密な平行光束だけでなく、弱発散光束や弱収束光束等の略平行光束を含むものとする。
第１、第２、第３及び第４のシリンドリカルレンズ９０３、１００３、１１０３及び１２０３は、副走査断面内において有限のパワー（屈折力）を有しており、第１乃至第４のコリメータレンズ９０２乃至１２０２を通過した光束ＬＡ乃至ＬＤを副走査方向に集光する。
第１、第２、第３及び第４の開口絞り９０４、１００４、１１０４及び１２０４は、第１乃至第４のシリンドリカルレンズ９０３乃至１２０３を通過した光束ＬＡ乃至ＬＤの光束径を制限する。
このようにして、第１及び第３の光源９０１及び１１０１から出射した光束ＬＡ及びＬＣは、偏向器１１の第１の偏向面９０５の近傍において副走査方向にのみ集光され、主走査方向に長い線像として結像される。
また、第２及び第４の光源１００１及び１２０１から出射した光束ＬＢ及びＬＤは、偏向器１１の第２の偏向面１００５の近傍において副走査方向にのみ集光され、主走査方向に長い線像として結像される。
偏向器１１は、不図示のモーター等の駆動手段により図中矢印Ａ方向に回転することにより、偏向器１１に入射した光束ＬＡ乃至ＬＤを偏向する。なお、偏向器１１は、例えばポリゴンミラー等で構成される。
第１のｆθレンズ９０６及び第２のｆθレンズ９０７は、主走査断面内と副走査断面内とで異なるパワーを有するアナモフィック結像レンズである。そして、第１のｆθレンズ９０６及び第２のｆθレンズ９０７は、偏向器１１の第１の偏向面９０５によって偏向された光束ＬＡを第１の被走査面９０８に集光（導光）する。
また、第１のｆθレンズ１００６及び第２のｆθレンズ１００７は、主走査断面内と副走査断面内とで異なるパワーを有するアナモフィック結像レンズである。そして、第１のｆθレンズ１００６及び第２のｆθレンズ１００７は、偏向器１１の第２の偏向面１００５によって偏向された光束ＬＢを第２の被走査面１００８に集光（導光）する。
また、第１のｆθレンズ１１０６及び第２のｆθレンズ１１０７は、主走査断面内と副走査断面内とで異なるパワーを有するアナモフィック結像レンズである。そして、第１のｆθレンズ１１０６及び第２のｆθレンズ１１０７は、偏向器１１の第１の偏向面９０５によって偏向された光束ＬＣを第３の被走査面１１０８に集光（導光）する。
また、第１のｆθレンズ１２０６及び第２のｆθレンズ１２０７は、主走査断面内と副走査断面内とで異なるパワーを有するアナモフィック結像レンズである。そして、第１のｆθレンズ１２０６及び第２のｆθレンズ１２０７は、偏向器１１の第２の偏向面１００５によって偏向された光束ＬＤを第４の被走査面１２０８に集光（導光）する。
反射部材９０９、９１０、１００９、１１０９、１２０９及び１２１０は、光束を反射する手段であり、蒸着ミラー等が用いられる。
本実施形態に係る光走査装置６０では、第１のコリメータレンズ９０２、第１のシリンドリカルレンズ９０３及び第１の開口絞り９０４によって第１の入射光学系７５ａが構成される。そして、第２のコリメータレンズ１００２、第２のシリンドリカルレンズ１００３及び第２の開口絞り１００４によって第２の入射光学系７５ｂが構成される。
また、第３のコリメータレンズ１１０２、第３のシリンドリカルレンズ１１０３及び第３の開口絞り１１０４によって第３の入射光学系７５ｃが構成される。そして、第４のコリメータレンズ１２０２、第４のシリンドリカルレンズ１２０３及び第４の開口絞り１２０４によって第４の入射光学系７５ｄが構成される。
また、本実施形態に係る光走査装置６０では、第１のｆθレンズ９０６及び第２のｆθレンズ９０７によって第１の結像光学系８５ａが構成される。そして、第１のｆθレンズ１００６及び第２のｆθレンズ１００７によって第２の結像光学系８５ｂが構成される。
また、第１のｆθレンズ１１０６及び第２のｆθレンズ１１０７によって第３の結像光学系８５ｃが構成され、第１のｆθレンズ１２０６及び第２のｆθレンズ１２０７によって第４の結像光学系８５ｄが構成される。
また、本実施形態に係る光走査装置６０では、反射部材９０９及び９１０によって第１の反射光学系９５ａが構成され、反射部材１００９によって第２の反射光学系９５ｂが構成される。
また、反射部材１１０９によって第３の反射光学系９５ｃが構成され、反射部材１２０９及び１２１０によって第４の反射光学系９５ｄが構成される。
なお、本実施形態に係る光走査装置６０では、第１及び第２の入射光学系７５ａ及び７５ｂの光軸はそれぞれ、副走査断面内において主走査断面に対して＋３．０度の角度をなしている。
また、第３及び第４の入射光学系７５ｃ及び７５ｄの光軸はそれぞれ、副走査断面内において主走査断面に対して－３．０度の角度をなしている。
第１の光源９０１の発光点から出射した光束ＬＡは、第１のコリメータレンズ９０２によって平行光束に変換される。
そして、変換された光束ＬＡは、第１のシリンドリカルレンズ９０３によって副走査方向に集光され、第１の開口絞り９０４を通過し、副走査方向上側から偏向器１１の第１の偏向面９０５に斜入射する。
そして、第１の光源９０１から出射し、偏向器１１の第１の偏向面９０５に入射した光束ＬＡは、偏向器１１により偏向走査された後、第１の結像光学系８５ａによって第１の被走査面９０８上に集光され、第１の被走査面９０８を等速度で走査する。
第２の光源１００１の発光点から出射した光束ＬＢは、第２のコリメータレンズ１００２によって平行光束に変換される。
そして、変換された光束ＬＢは、第２のシリンドリカルレンズ１００３によって副走査方向に集光され、第２の開口絞り１００４を通過し、副走査方向上側から偏向器１１の第２の偏向面１００５に斜入射する。
そして、第２の光源１００１から出射し、偏向器１１の第２の偏向面１００５に入射した光束ＬＢは、偏向器１１により偏向走査された後、第２の結像光学系８５ｂによって第２の被走査面１００８上に集光され、第２の被走査面１００８を等速度で走査する。
第３の光源１１０１の発光点から出射した光束ＬＣは、第３のコリメータレンズ１１０２によって平行光束に変換される。
そして、変換された光束ＬＣは、第３のシリンドリカルレンズ１１０３によって副走査方向に集光され、第３の開口絞り１１０４を通過し、副走査方向下側から偏向器１１の第１の偏向面９０５に斜入射する。
そして、第３の光源１１０１から出射し、偏向器１１の第１の偏向面９０５に入射した光束ＬＣは、偏向器１１により偏向走査された後、第３の結像光学系８５ｃによって第３の被走査面１１０８上に集光され、第３の被走査面１１０８を等速度で走査する。
第４の光源１２０１の発光点から出射した光束ＬＤは、第４のコリメータレンズ１２０２によって平行光束に変換される。
そして、変換された光束ＬＤは、第４のシリンドリカルレンズ１２０３によって副走査方向に集光され、第４の開口絞り１２０４を通過し、副走査方向下側から偏向器１１の第２の偏向面１００５に斜入射する。
第４の光源１２０１から出射し、偏向器１１の第２の偏向面１００５に入射した光束ＬＤは、偏向器１１により偏向走査された後、第４の結像光学系８５ｄによって第４の被走査面１２０８上に集光され、第４の被走査面１２０８を等速度で走査する。
なお、偏向器１１は図中Ａ方向に回転しているため、偏向走査された光束ＬＡ及びＬＣはそれぞれ、第１及び第３の被走査面９０８及び１１０８を図中Ｂ方向に走査する。そして、偏向走査された光束ＬＢ及びＬＤはそれぞれ、第２及び第４の被走査面１００８及び１２０８を図中Ｄ方向に走査する。
また、Ｆ０は軸上光束の主光線に対する偏向器１１の第１の偏向面９０５上の偏向点（軸上偏向点）であり、副走査方向においては、第１及び第３の光源９０１及び１１０１から出射した光束ＬＡ及びＬＣは偏向点Ｆ０において互いに交差する。そして、偏向点Ｆ０は第１及び第３の結像光学系８５ａ及び８５ｃの基準点となっている。
また、Ｇ０は軸上光束の主光線に対する偏向器１１の第２の偏向面１００５上の偏向点（軸上偏向点）であり、副走査方向においては、第２及び第４の光源１００１及び１２０１から出射した光束ＬＢ及びＬＤは偏向点Ｇ０において互いに交差する。そして、偏向点Ｇ０は第２及び第４の結像光学系８５ｂ及び８５ｄの基準点となっている。
なお、本実施形態では、第１、第２、第３及び第４の被走査面９０８、１００８、１１０８及び１２０８として、第１、第２、第３及び第４の感光ドラム９０８、１００８、１１０８及び１２０８を用いている。
また、第１乃至第４の感光ドラム９０８乃至１２０８上における副走査方向の露光分布の作成は、主走査露光毎に、第１乃至第４の感光ドラム９０８乃至１２０８を副走査方向に回転させることによって達成している。
次に、本実施形態に係る光走査装置６０の第３及び第４の入射光学系７５ｃ及び７５ｄと第３及び第４の結像光学系８５ｃ及び８５ｄの諸特性を以下の表１３乃至表１５に示す。
なお、第１及び第２の入射光学系７５ａ及び７５ｂと第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの諸特性については、表１０乃至表１２に示されている第五実施形態に係る光走査装置５０と同一であるため省略する。
Figure 0007134783000020
Figure 0007134783000021
Figure 0007134783000022
なお、表１３乃至表１５において、各レンズ面と光軸との交点を原点としたときの、光軸方向、主走査断面内において光軸と直交する軸、及び副走査断面内において光軸と直交する軸をそれぞれ、Ｘ軸、Ｙ軸及びＺ軸としている。また、表１４及び表１５において、「Ｅ－ｘ」は、「×１０－ｘ」を意味している。
本実施形態に係る光走査装置６０の第１のｆθレンズ９０６、１００６、１１０６及び１２０６、第２のｆθレンズ９０７、１００７、１１０７及び１２０７の各レンズ面の主走査断面内における非球面形状（母線形状）は、上記の式（１）で表される。
また、第１のｆθレンズ９０６、１００６、１１０６及び１２０６、第２のｆθレンズ９０７、１００７、１１０７及び１２０７の各レンズ面の副走査断面内における非球面形状（子線形状）は、上記の式（２）で表される。
なお、本実施形態における子線チルト量とは、Ｍ０１を指す。従って、子線チルト面とはＭ０１が０ではない面を指し、子線チルト変化面とはＭｊ１（ｊ＝１～１２）の少なくとも一つが０ではない面を指す。
また、副走査断面内における曲率半径ｒ’は、レンズ面のｙ座標に従って、上記の式（３）のように連続的に変化する。
図７に示されているように、本実施形態に係る光走査装置６０では、第２のｆθレンズ９０７及び１００７はそれぞれ、像側主平面９５０及び１０５０を有している。
そして、第２のｆθレンズ９０７及び１００７の出射面上の軸上光線の通過位置から像側主平面９５０及び１０５０まではそれぞれ、距離ｏｋ１及びｏｋ２だけ離れている。
また、本実施形態に係る光走査装置６０では、第２のｆθレンズ１１０７及び１２０７はそれぞれ、像側主平面１１５０及び１２５０（不図示）を有している。
そして、第２のｆθレンズ１１０７及び１２０７の出射面上の軸上光線の通過位置から像側主平面１１５０及び１２５０まではそれぞれ、距離ｏｋ３及びｏｋ４だけ離れている。
ここで、第２のｆθレンズ９０７の屈折率、中心厚及び屈折力をそれぞれＮ１、ｄ１及びφ１、第２のｆθレンズ９０７の入射面の屈折力をφ１１としたとき、距離ｏｋ１は、上記の式（４）から求められる。
また、第２のｆθレンズ１００７の屈折率、中心厚及び屈折力をそれぞれＮ２、ｄ２及びφ２、第２のｆθレンズ１００７の入射面の屈折力をφ２１としたとき、距離ｏｋ２は、上記の式（５）から求められる。
また、第２のｆθレンズ１１０７の屈折率、中心厚及び屈折力をそれぞれＮ３、ｄ３及びφ３、第２のｆθレンズ１１０７の入射面の屈折力をφ３１としたとき、距離ｏｋ３は、以下の式（７）から求められる。
Figure 0007134783000023
また、第２のｆθレンズ１２０７の屈折率、中心厚及び屈折力をそれぞれＮ４、ｄ４及びφ４、第２のｆθレンズ１２０７の入射面の屈折力をφ４１としたとき、距離ｏｋ４は、以下の式（８）から求められる。
Figure 0007134783000024
本実施形態に係る光走査装置６０では、ｏｋ１及びｏｋ２はそれぞれ、上記の式（４）及び（５）から－０．７９７ｍｍ及び－２．２４２ｍｍと求められる。
同様に、ｏｋ３及びｏｋ４はそれぞれ、上記の式（７）及び（８）から－０．７９７ｍｍ及び－２．２４２ｍｍと求められ、ｏｋ１＝ｏｋ３及びｏｋ２＝ｏｋ４となっている。
このように、本実施形態に係る光走査装置６０では、ｏｋ２＜ｏｋ１となっている。
それにより、偏向点Ｆ０から第２のｆθレンズ９０７の入射面までの光路上の距離と偏向点Ｇ０から第２のｆθレンズ１００７の入射面までの光路上の距離とが互いに異なっていても、偏向点Ｆ０から像側主平面９５０までの光路上の距離と偏向点Ｇ０から像側主平面１０５０までの光路上の距離との間の差を小さくすることが可能となる。
同様に、本実施形態に係る光走査装置６０では、ｏｋ４＜ｏｋ３となっている。
それにより、偏向点Ｆ０から第２のｆθレンズ１１０７の入射面までの光路上の距離と偏向点Ｇ０から第２のｆθレンズ１２０７の入射面までの光路上の距離とが互いに異なっていても、偏向点Ｆ０から像側主平面１１５０までの光路上の距離と偏向点Ｇ０から像側主平面１２５０までの光路上の距離との間の差を小さくすることが可能となる。
また、第２のｆθレンズ９０７及び１００７と共に、第２のｆθレンズ１１０７及び１２０７においても、屈折率と中心厚との比を互いに同じにすることが装置の小型化において好ましい。
そのため、本実施形態に係る光走査装置６０は、以下の式（９）を満たすことがより好ましい。
Figure 0007134783000025
本実施形態に係る光走査装置６０では、φ１１及びφ１はそれぞれ０．００８７及び０．０２５０、φ２１及びφ２はそれぞれ０．０２３４及び０．０２３９となっており、上記の式（６）が満たされている。
また、本実施形態に係る光走査装置６０では、φ３１及びφ３はそれぞれ０．００８７及び０．０２５０、φ４１及びφ４はそれぞれ０．０２３４及び０．０２３９となっており、式（９）が満たされている。
また、図７に示されているように、本実施形態に係る光走査装置６０の第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂはそれぞれ、像側主平面９５１及び１０５１を有している。
そして、第１及び第２の結像光学系８５ａ及び８５ｂの間の副走査倍率差を低減するために、本実施形態に係る光走査装置６０では、第１のｆθレンズ９０６及び１００６も副走査断面内において屈折力を有している。
同様に、本実施形態に係る光走査装置６０の第３及び第４の結像光学系８５ｃ及び８５ｄはそれぞれ、像側主平面１１５１及び１２５１（不図示）を有している。
そして、第３及び第４の結像光学系８５ｃ及び８５ｄの間の副走査倍率差を低減するために、本実施形態に係る光走査装置６０では、第１のｆθレンズ１１０６及び１２０６も副走査断面内において屈折力を有している。
本実施形態に係る光走査装置６０では、第２のｆθレンズ１００７に比べて第２のｆθレンズ９０７は偏向器１１により近くなるように配置されている。
従って、偏向点Ｆ０から第１の結像光学系８５ａの像側主平面９５１までの光路上の距離と偏向点Ｇ０から第２の結像光学系８５ｂの像側主平面１０５１までの光路上の距離との間の差を小さくするためには、第１のｆθレンズ９０６の屈折力を第１のｆθレンズ１００６の屈折力より小さくすればよい。
同様に、本実施形態に係る光走査装置６０では、第２のｆθレンズ１２０７に比べて第２のｆθレンズ１１０７は偏向器１１により近くなるように配置されている。
従って、偏向点Ｆ０から第３の結像光学系８５ｃの像側主平面１１５１までの光路上の距離と偏向点Ｇ０から第４の結像光学系８５ｄの像側主平面１２５１までの光路上の距離との間の差を小さくするためには、第１のｆθレンズ１１０６の屈折力を第１のｆθレンズ１２０６の屈折力より小さくすればよい。
ここで、第１のｆθレンズ９０６の屈折力をφ５、第１のｆθレンズ１００６の屈折力をφ６とすると、本実施形態に係る光走査装置６０では、φ５＝０．００２１、φ６＝０．０２１１となっている。
すなわち、第１のｆθレンズ９０６の屈折力φ５の方が第１のｆθレンズ１００６の屈折力φ６よりも小さくなっている。
また、第１のｆθレンズ１１０６の屈折力をφ７、第１のｆθレンズ１２０６の屈折力をφ８とすると、本実施形態に係る光走査装置６０では、φ７＝０．００２１、φ８＝０．０２１１となっている。
すなわち、第１のｆθレンズ１１０６の屈折力φ７の方が第１のｆθレンズ１２０６の屈折力φ８よりも小さくなっている。
以上のことから、本実施形態に係る光走査装置６０では、第１乃至第４の結像光学系８５ａ乃至８５ｄの副走査方向の倍率を互いに－１．０倍に揃えることができ、それらの間の差もほぼ０となっている。
そして、第１乃至第４の結像光学系８５ａ乃至８５ｄそれぞれの副走査倍率の間の差を低減することで、第１乃至第４の結像光学系８５ａ乃至８５ｄそれぞれのＦｎｏの間の差を低減することができる。
それにより、第１乃至第４の被走査面９０８乃至１２０８それぞれに照射する照射光の間の光量差を低減することができる。
また、第２のｆθレンズ９０７の入射面及び出射面の光軸を含む副走査断面内における曲率半径をそれぞれＲ１１及びＲ１２としたとき、本実施形態に係る光走査装置６０では、｜Ｒ１１｜及び｜Ｒ１２｜はそれぞれ６０．６８及び３１．７２となっている。
また、第２のｆθレンズ１００７の入射面及び出射面の光軸を含む副走査断面内における曲率半径をそれぞれＲ２１及びＲ２２としたとき、本実施形態に係る光走査装置６０では、｜Ｒ２１｜及び｜Ｒ２２｜はそれぞれ２２．６０及び１０００となっている。
本実施形態に係る光走査装置６０では、｜Ｒ１１｜＞｜Ｒ１２｜且つ｜Ｒ２１｜＜｜Ｒ２２｜となっており、これは第２のｆθレンズ９０７及び１００７の間の距離を大きくする、すなわち互いに離間させる上で、より好ましい構成である。
同様に、第２のｆθレンズ１１０７の入射面及び出射面の光軸を含む副走査断面内における曲率半径をそれぞれＲ３１及びＲ３２としたとき、本実施形態に係る光走査装置６０では、｜Ｒ３１｜及び｜Ｒ３２｜はそれぞれ６０．６８及び３１．７２となっている。
また、第２のｆθレンズ１２０７の入射面及び出射面の光軸を含む副走査断面内における曲率半径をそれぞれＲ４１及びＲ４２としたとき、本実施形態に係る光走査装置６０では、｜Ｒ４１｜及び｜Ｒ４２｜はそれぞれ２２．６０及び１０００となっている。

本実施形態に係る光走査装置６０では、｜Ｒ３１｜＞｜Ｒ３２｜且つ｜Ｒ４１｜＜｜Ｒ４２｜となっており、これは第２のｆθレンズ１１０７及び１２０７の間の距離を大きくする、すなわち互いに離間させる上で、より好ましい構成である。
次に、本実施形態に係る光走査装置６０における第１のｆθレンズ９０６、１００６、１１０６及び１２０６、第２のｆθレンズ９０７、１００７、１１０７及び１２０７の諸特性を以下の表１６に示す。
Figure 0007134783000026
上記のように、本実施形態に係る光走査装置６０では小型化に伴う光学部品同士の干渉を避けるために、第１のｆθレンズ９０６、１００６、１１０６及び１２０６の出射面はそれぞれ、子線チルト面となっている。
ここで、光束ＬＡ、ＬＢ、ＬＣ及びＬＤそれぞれの第１のｆθレンズ９０６、１００６、１１０６及び１２０６から出射する際の副走査断面内における出射角度を互いに揃えるためには、第１のｆθレンズ１００６及び１２０６よりも副走査断面内における屈折力が小さい第１のｆθレンズ９０６及び１１０６の出射面の子線チルト量を第１のｆθレンズ１００６及び１２０６の出射面の子線チルト量より小さくすることが好ましい。
本実施形態に係る光走査装置６０では、第１のｆθレンズ９０６及び１１０６の出射面の子線チルト量をＴｓ１１、第１のｆθレンズ１００６及び１２０６の出射面の子線チルト量をＴｓ１２としたとき、｜Ｔｓ１１｜＝０．０３８４、｜Ｔｓ１２｜＝０．０８１０となっている。
このように、本実施形態に係る光走査装置６０では、第１のｆθレンズ１００６及び１２０６よりも副走査断面内における屈折力が小さい第１のｆθレンズ９０６及び１１０６の出射面の子線チルト量が第１のｆθレンズ１００６及び１２０６の出射面の子線チルト量よりも小さくなっている。
また、第１のｆθレンズ１００６及び１２０６の出射面の子線チルト量が大きくなると、第２及び第４の被走査面１００８及び１２０８上における照射位置の称呼位置からのずれが悪化してしまう。
そこで、第１乃至第４の被走査面９０８乃至１２０８上における照射位置のずれを良好に補正するためには、第２のｆθレンズ１００７及び１２０７の入射面または出射面の子線チルト量を第２のｆθレンズ９０７及び１１０７の入射面または出射面の子線チルト量よりも大きくすることが好ましい。
さらに、第１乃至第４の被走査面９０８乃至１２０８上における照射位置のずれを良好に補正するためには、第２のｆθレンズ１００７及び１２０７の入射面の子線チルト量を第２のｆθレンズ９０７及び１１０７の入射面の子線チルト量よりも大きくすることがより好ましい。
本実施形態に係る光走査装置６０では、第２のｆθレンズ９０７及び１１０７の入射面の子線チルト量をＴｓ２１、第２のｆθレンズ１００７及び１２０７の入射面の子線チルト量をＴｓ２２としたとき、｜Ｔｓ２１｜＝０．０９４６、｜Ｔｓ２２｜＝０．１６８３となっている。
また、本実施形態に係る光走査装置６０では、第２のｆθレンズ９０７、１００７、１１０７及び１２０７の入射面の子線チルト量を出射面の子線チルト量より大きくしている。
すなわち、第２のｆθレンズ９０７及び１１０７の出射面の子線チルト量をＴｓ３１、第２のｆθレンズ１００７及び１２０７の出射面の子線チルト量をＴｓ３２としたとき、｜Ｔｓ３１｜＝０．０８５５（＜｜Ｔｓ２１｜）、｜Ｔｓ３２｜＝０．０２７４（＜｜Ｔｓ２２｜）となっている。
図１０（ａ）及び（ｂ）はそれぞれ、各像高における第１乃至第４の結像光学系８５ａ乃至８５ｄの部分倍率ｄＹ/（ｆｄθ）及び第１乃至第４の被走査面９０８乃至１２０８上の照射位置の称呼位置からの副走査方向におけるずれを示している。
図１０（ａ）に示されているように、本実施形態に係る光走査装置６０では、第１乃至第４の結像光学系８５ａ乃至８５ｄそれぞれにおいて、照射位置の称呼位置からの主走査方向におけるずれに相当する部分倍率ｄＹ/（ｆｄθ）を±０．０５％以下に抑えることができている。
また、図１０（ｂ）に示されているように、本実施形態に係る光走査装置６０では、第１乃至第４の被走査面９０８乃至１２０８それぞれにおいて、照射位置の称呼位置からの副走査方向におけるずれに相当する走査線湾曲を±２．５μｍ以下に抑えることができている。
このように、本実施形態に係る光走査装置６０では、第１のｆθレンズ９０６乃至１２０６、第２のｆθレンズ９０７乃至１２０７を上記に示した構成にすることで、第１乃至第４の被走査面９０８及び１２０８の間、すなわち色間の光量差を低減しつつ、小型な光走査装置を提供することができる。
以上、好ましい実施形態について説明したが、これらの実施形態に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。
［画像形成装置］
図１１は、第六実施形態に係る光走査装置１１１が搭載されたカラー画像形成装置９０の要部副走査断面図を示している。
画像形成装置９０は、第六実施形態に係る光走査装置１１１を用いて、像担持体である各感光ドラム面上に画像情報を記録するタンデムタイプのカラー画像形成装置である。
画像形成装置９０は、第六実施形態に係る光走査装置１１１、像担持体としての感光ドラム（感光体）２３、２４、２５、２６及び現像器１５、１６、１７、１８を備えている。また、画像形成装置９０は、搬送ベルト９１、プリンタコントローラ９３及び定着器９４を備えている。
画像形成装置９０には、パーソナルコンピュータ等の外部機器９２から出力されたＲ（レッド）、Ｇ（グリーン）、Ｂ（ブルー）の各色信号（コードデータ）が入力される。
入力された色信号は、画像形成装置９０内のプリンタコントローラ９３によって、Ｃ（シアン）、Ｍ（マゼンタ）、Ｙ（イエロー）、Ｋ（ブラック）の各画像データ（ドットデータ）に変換される。
変換された各画像データはそれぞれ、光走査装置１１１に入力される。そして、光走査装置１１１からはそれぞれ、各画像データに応じて変調された光ビーム１９、２０、２１、２２が射出され、これらの光ビームによって感光ドラム２３、２４、２５、２６の感光面が露光される。
感光ドラム２３、２４、２５、２６の表面を一様に帯電せしめる帯電ローラ（不図示）が表面に当接するように設けられている。そして、帯電ローラによって帯電された感光ドラム２３、２４、２５、２６の表面に、光走査装置１１１によって光ビーム１９、２０、２１、２２が照射されるようになっている。
上で述べたように、光ビーム１９、２０、２１、２２は各色の画像データに基づいて変調されており、光ビーム１９、２０、２１、２２を照射することによって感光ドラム２３、２４、２５、２６の表面に静電潜像が形成される。形成された静電潜像は、感光ドラム２３、２４、２５、２６に当接するように配設された現像器１５、１６、１７、１８によってトナー像として現像される。
現像器１５乃至１８によって現像されたトナー像は、感光ドラム２３乃至２６に対向するように配設された不図示の転写ローラ（転写器）によって、搬送ベルト９１上を搬送される不図示の用紙（被転写材）上に多重転写され、１枚のフルカラー画像が形成される。 以上のようにして、未定着トナー像が転写された用紙は、さらに感光ドラム２３、２４、２５、２６後方（図１１において左側）の定着器９４へと搬送される。定着器９４は、内部に定着ヒータ（不図示）を有する定着ローラとこの定着ローラに圧接するように配設された加圧ローラとで構成されている。転写部から搬送されてきた用紙は、定着ローラと加圧ローラの圧接部にて加圧しながら加熱されることにより、用紙上の未定着トナー像が定着される。さらに定着ローラの後方には不図示の排紙ローラが配設されており、排紙ローラは定着された用紙を画像形成装置９０の外に排出せしめる。
カラー画像形成装置９０は、光走査装置１１１を用いて、Ｃ、Ｍ、Ｙ、Ｋの各色に対応して感光ドラム２３、２４、２５、２６の感光面上に画像信号（画像情報）を記録し、カラー画像を高速に印字するものである。
外部機器９２としては、例えばＣＣＤセンサを備えたカラー画像読取装置が用いられても良い。この場合には、このカラー画像読取装置と、カラー画像形成装置９０とで、カラーデジタル複写機が構成される。
また、カラー画像形成装置９０では、第六実施形態に係る光走査装置１１１の代わりに、二つの第一乃至第五実施形態のいずれかに係る光走査装置を用いてもよい。
１、２ 第１及び第２の偏向器
１０ 光走査装置
８５ａ、８５ｂ 第１及び第２の結像光学系
１０７、２０７ 第２のｆθレンズ（第１及び第２の結像素子）
１０８、２０８ 第１及び第２の被走査面
ＬＡ、ＬＢ 光束（第１及び第２の光束）

Claims (11)

  1. 第１及び第２の光束を偏向して第１及び第２の被走査面を主走査方向に走査する第１及び第２の偏向器と、
    前記第１及び第２の偏向器によって偏向された前記第１及び第２の光束を前記第１及び第２の被走査面に導光する第１及び第２の結像光学系とを有し、
    該第１及び第２の結像光学系は、該第１及び第２の結像光学系の中で光軸を含む副走査断面内における屈折力が最も大きい第１及び第２の結像素子を備え、
    前記第１の偏向器の偏向面の軸上偏向点から前記第１の結像素子までの光路上の距離は、前記第２の偏向器の偏向面の軸上偏向点から前記第２の結像素子までの光路上の距離よりも小さく、
    前記第１の結像素子の屈折率、光軸上における厚さ、前記副走査断面内における屈折力、及び入射面の前記副走査断面内における屈折力をそれぞれＮ１、ｄ１、φ１及びφ１１、前記第２の結像素子の屈折率、光軸上における厚さ、前記副走査断面内における屈折力、及び入射面の前記副走査断面内における屈折力をそれぞれＮ２、ｄ２、φ２及びφ２１ 、前記第１の結像素子の入射面及び出射面それぞれの前記副走査断面内における曲率半径をＲ １１ 及びＲ １２ 、前記第２の結像素子の入射面及び出射面それぞれの前記副走査断面内における曲率半径をＲ ２１ 及びＲ ２２ とするとき、
    Figure 0007134783000027
     ｜Ｒ １１ ｜＞｜Ｒ １２ ｜
    ｜Ｒ ２１ ｜＜｜Ｒ ２２ ｜
    なる条件を満たすことを特徴とする光走査装置。
  2. 前記第１及び第２の光束は、前記副走査断面内において前記第１及び第２の偏向器の偏向面に対して垂直に入射することを特徴とする請求項１に記載の光走査装置。
  3. 第１及び第２の光束を偏向して第１及び第２の被走査面を主走査方向に走査する偏向器と、
    前記偏向器によって偏向された前記第１及び第２の光束を前記第１及び第２の被走査面に導光する第１及び第２の結像光学系とを有し、
    前記第１及び第２の光束は、光軸を含む副走査断面内において主走査断面に対して互いに異なる角度で前記偏向器の第１の偏向面に入射しており、
    該第１及び第２の結像光学系は、該第１及び第２の結像光学系の中で前記副走査断面内における屈折力が最も大きい第１及び第２の結像素子を備え、
    前記第１の偏向面の軸上偏向点から前記第１の結像素子までの光路上の距離は、該第１の偏向面の軸上偏向点から前記第２の結像素子までの光路上の距離よりも小さく、
    前記第１の結像光学系は、光路上において前記偏向器と前記第１の結像素子との間に配置された第５の結像素子を有し、
    前記第２の結像光学系は、光路上において前記偏向器と前記第２の結像素子との間に配置された第６の結像素子を有し、
    前記第５の結像素子の前記副走査断面内における屈折力は、前記第６の結像素子の前記副走査断面内における屈折力よりも小さく、
    前記第１の結像素子の屈折率、光軸上における厚さ、前記副走査断面内における屈折力、及び入射面の前記副走査断面内における屈折力をそれぞれＮ１、ｄ１、φ１及びφ１１、前記第２の結像素子の屈折率、光軸上における厚さ、前記副走査断面内における屈折力、及び入射面の前記副走査断面内における屈折力をそれぞれＮ２、ｄ２、φ２及びφ２１とするとき、
    Figure 0007134783000028
     なる条件を満たすことを特徴とする光走査装置。
  4. 前記偏向器によって偏向された第３及び第４の光束を第３及び第４の被走査面に導光する第３及び第４の結像光学系を有し、
    前記偏向器は、前記第３及び第４の光束を偏向して前記第３及び第４の被走査面を主走査方向に走査し、
    前記第３及び第４の光束は、前記副走査断面内において主走査断面に対して互いに異なる角度で前記偏向器の第２の偏向面に入射しており、
    前記第３及び第４の結像光学系は、該第３及び第４の結像光学系の中で前記副走査断面内における屈折力が最も大きい第３及び第４の結像素子を備え、
    前記第２の偏向面の軸上偏向点から前記第３の結像素子までの光路上の距離は、該第２の偏向面の軸上偏向点から前記第４の結像素子までの光路上の距離よりも小さく、
    前記第３の結像素子の屈折率、光軸上における厚さ、前記副走査断面内における屈折力、及び入射面の前記副走査断面内における屈折力をそれぞれ、Ｎ３、ｄ３、φ３及びφ３１、前記第４の結像素子の屈折率、光軸上における厚さ、前記副走査断面内における屈折力、及び入射面の前記副走査断面内における屈折力をそれぞれ、Ｎ４、ｄ４、φ４及びφ４１とするとき、
    Figure 0007134783000029
     なる条件を満たすことを特徴とする請求項３に記載の光走査装置。
  5. 前記第５の結像素子の出射面の子線チルト量は、前記第６の結像素子の出射面の子線チルト量よりも小さいことを特徴とする請求項３または４に記載の光走査装置。
  6. 前記第２の結像素子の入射面の子線チルト量は、前記第１の結像素子の入射面の子線チルト量よりも大きいことを特徴とする請求項３乃至５のいずれか一項に記載の光走査装置。
  7. 前記第１及び第２の結像素子の少なくとも一方において、入射面の子線チルト量が出射面の子線チルト量よりも大きいことを特徴とする請求項３乃至６のいずれか一項に記載の光走査装置。
  8. 前記第１の結像素子の入射面及び出射面それぞれの前記副走査断面内における曲率半径をＲ１１及びＲ１２、前記第２の結像素子の入射面及び出射面それぞれの前記副走査断面内における曲率半径をＲ２１及びＲ２２とするとき、
    ｜Ｒ１１｜＞｜Ｒ１２｜
    ｜Ｒ２１｜＜｜Ｒ２２｜
    なる条件を満たすことを特徴とする請求項３乃至７のいずれか一項に記載の光走査装置。
  9. Figure 0007134783000030
     なる条件を満たすことを特徴とする請求項１乃至８のいずれか一項に記載の光走査装置。
  10. 請求項１乃至９のいずれか一項に記載の光走査装置と、該光走査装置により前記第１及び第２の被走査面に形成される静電潜像をトナー像として現像する現像器と、現像された前記トナー像を被転写材に転写する転写器と、転写された前記トナー像を前記被転写材に定着させる定着器とを備えることを特徴とする画像形成装置。
  11. 請求項１乃至９のいずれか一項に記載の光走査装置と、外部機器から出力された信号を画像データに変換して前記光走査装置に入力するプリンタコントローラとを備えることを特徴とする画像形成装置。
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