JP7092299B2 - 樹脂シートの製造方法および切断刃 - Google Patents

Description

本発明は、樹脂シートの製造方法および切断刃に関し、特には、樹脂とフィラーとを含有する樹脂シートの製造方法および当該樹脂シートの製造方法に好適に使用し得る切断刃に関するものである。

従来、樹脂とフィラーとを含有する樹脂シートが、様々な用途に使用されている。具体的には、例えば、樹脂と、フィラーとしての熱伝導性充填材とを含有する樹脂シートが、発熱体（例えば、電子部品等）から放熱体（例えば、金属製のヒートシンク、放熱板、放熱フィン等）へと熱を効率的に伝えるために発熱体と放熱体との間に挟み込んで使用される熱伝導シートとして使用されている。

また、樹脂とフィラーとを含有する樹脂シートの製造方法としては、樹脂とフィラーとを含有する樹脂ブロックを片刃の切断刃でスライスする方法が用いられている（例えば、特許文献１参照）。

そして、特許文献１では、例えば切断刃の表面を粗化またはコーティングすることにより、樹脂ブロックのスライス時に切断刃の表面とスライス片（樹脂シート）の表面との間に生じる摩擦抵抗を低減し、得られる樹脂シートが波打つのを防止している。

特開２００２－０８６３９１号公報

しかし、上記従来の樹脂シートの製造方法には、得られる樹脂シートの厚さの均一性および表面平滑性を向上させるという点において改善の余地があった。

そこで、本発明は、厚さの均一性および表面平滑性に優れる樹脂シートの製造方法を提供することを目的とする。

本発明者は、上記課題を解決することを目的として鋭意検討を行った。その結果、本発明者は、従来の樹脂シートの製造方法では、樹脂ブロックのスライスに用いる切断刃の逃げ面がスライス時に樹脂ブロックを押圧するためにスライスの終端側においてスライスの始端側よりも樹脂シートの厚さが薄くなること、および、樹脂とフィラーとを含有する樹脂ブロックを用いた樹脂シートの製造では、切断刃の逃げ面と樹脂ブロックとが接触して擦れた際に逃げ面に付着する付着物によって樹脂ブロックにスジ状の傷が生じるために当該樹脂ブロックを再びスライスして得た樹脂シートの表面平滑性が低下すること、を新たに見出した。そして、本発明者は、上記新たな知見に基づき切断刃の形状について更に検討を重ねて、本発明を完成させた。

即ち、この発明は、上記課題を有利に解決することを目的とするものであり、本発明の樹脂シートの製造方法は、樹脂とフィラーとを含有する樹脂ブロックを片刃の切断刃でスライスして樹脂シートを得る工程を含む樹脂シートの製造方法であって、前記切断刃が、スライス方向に略平行な第一逃げ面と、前記第一逃げ面に対して交差するすくい面と、前記第一逃げ面と前記すくい面との交差角部よりなる刃先と、前記第一逃げ面の前記刃先側とは反対側の端縁から延在して前記第一逃げ面よりも前記すくい面側に位置する第二逃げ面とを備えることを特徴とする。このように、スライス方向に略平行な第一逃げ面よりもすくい面側に位置する第二逃げ面を備える片刃の切断刃を使用すれば、厚さの均一性および表面平滑性に優れる樹脂シートを得ることができる。
なお、本発明において、ある方向に「略平行」とは、ある方向に対する角度が絶対値で０°以上５°以下であることを指す。

ここで、本発明の樹脂シートの製造方法は、前記樹脂ブロックが、樹脂とフィラーとを含有するシートの積層体であり、前記工程では、前記切断刃で前記積層体を積層方向にスライスすることが好ましい。上述した片刃の切断刃を使用すれば、樹脂とフィラーとを含有するシートの積層体を積層方向にスライスして樹脂シートを製造する場合であっても、厚さの均一性および表面平滑性に優れる樹脂シートを得ることができる。
なお、本発明において、「積層方向にスライスする」とは、積層方向に向かってスライスすることを指し、「積層方向にスライスする」には、積層方向に沿う方向にスライスすることと、積層方向に対する角度が５°以下の方向にスライスすることとが含まれる。
そして、本発明の樹脂シートの製造方法において、前記シートの引張伸びは５０％以下であることが好ましい。積層体を構成するシートの引張伸びが上記上限値以下であれば、積層体を容易にスライスすることができる。
なお、本発明において、「引張伸び」は、実施例に記載の方法を用いて温度２５℃で測定することができる。

また、本発明の樹脂シートの製造方法は、前記第一逃げ面の前記スライス方向に沿う長さが０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であることが好ましい。第一逃げ面のスライス方向に沿う長さが上記範囲内であれば、得られる樹脂シートの厚さの均一性および表面平滑性を更に向上させることができる。

更に、本発明の樹脂シートの製造方法は、前記第二逃げ面が、前記スライス方向に対して前記すくい面側に傾斜して延在し、前記第一逃げ面の前記刃先側とは反対側の端縁と交差するテーパー面と、前記第一逃げ面と平行な方向に延在して前記テーパー面と交差する平面とを有することが好ましい。第二逃げ面がテーパー面および平面を有していれば、得られる樹脂シートの厚さの均一性および表面平滑性を更に向上させることができる。

そして、本発明の樹脂シートの製造方法では、前記工程では、前記樹脂ブロックを５０ｍｍ／秒以上の速度でスライスすることが好ましい。樹脂ブロックをスライスする速度を上記下限値以上にすれば、樹脂シートの生産性を高めることができると共に、得られる樹脂シートの厚さの均一性および表面平滑性を更に向上させることができる。

また、この発明は、上記課題を有利に解決することを目的とするものであり、本発明の切断刃は、延在方向一端側に刃先が位置する片刃の切断刃であって、切断刃の延在方向に略平行な第一逃げ面と、前記第一逃げ面に対して交差するすくい面と、前記第一逃げ面と前記すくい面との交差角部よりなる刃先と、前記第一逃げ面の前記刃先側とは反対側の端縁から延在して前記第一逃げ面よりも前記すくい面側に位置する第二逃げ面とを備えることを特徴とする。
ここで、前記第一逃げ面の前記切断刃の延在方向に沿う長さは、０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であることが好ましい。
また、前記第二逃げ面は、前記切断刃の延在方向に対して前記すくい面側に傾斜して延在し、前記第一逃げ面の前記刃先側とは反対側の端縁と交差するテーパー面と、前記第一逃げ面と平行な方向に延在して前記テーパー面と交差する平面とを有することが好ましい。

本発明によれば、厚さの均一性および表面平滑性に優れる樹脂シートを製造することができる。

（ａ）～（ｃ）は、本発明に従う樹脂シートの製造方法の一例を用いて樹脂シートを製造する過程を示す説明図である。 樹脂ブロックのスライスに用いる切断刃の一例の形状を拡大して示す図である。 （ａ）～（ｄ）は、切断刃の変形例の形状を拡大して示す図である。 比較例で用いた切断刃の形状を拡大して示す図である。

以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。
なお、各図において、同一の符号を付したものは、同一の構成要素を示すものとする。

（樹脂シートの製造方法）
本発明の樹脂シートの製造方法は、樹脂と、フィラーとを含有し、任意に添加剤を更に含有する樹脂シートを製造する際に用いられる。そして、本発明の樹脂シートの製造方法を用いて製造した樹脂シートは、特に限定されることなく、例えば、熱伝導シート、導電シート、電磁波吸収シート等として用いることができる。

ここで、本発明の樹脂シートの製造方法は、樹脂とフィラーとを含有する樹脂ブロックを片刃の切断刃でスライスして樹脂シートを得る工程を含む。具体的には、本発明の樹脂シートの製造方法では、特に限定されることなく、例えば、図１（ａ）～（ｂ）に示すようにして、片刃の切断刃２０をスライス方向（図示例では下方）に移動させて樹脂とフィラーとを含有する樹脂ブロック１０を切断刃２０でスライスし、樹脂ブロック１０のスライス片よりなる樹脂シート３０を得た後、図１（ｃ）に示すようにして、切断刃２０を図示例では上方の待避位置に移動させると共に、樹脂ブロック１０を所望の樹脂シートの厚さ分だけ切断位置側（図示例では左側）に移動させるという操作を繰り返すことにより、樹脂ブロック１０から複数枚の樹脂シート３０を得る。
なお、図１（ｃ）では樹脂ブロック１０を所望の樹脂シートの厚さ分だけ移動させているが、本発明の樹脂シートの製造方法では、切断刃２０を所望の樹脂シートの厚さ分だけ樹脂ブロック１０側（図示例では右側）に移動させてもよいし、切断刃２０および樹脂ブロック１０の両方を移動させてもよい。

そして、本発明の樹脂シートの製造方法は、樹脂ブロックをスライスする片刃の切断刃として所定の切断刃を用いることを特徴とする。

＜樹脂ブロック＞
樹脂シートの材料となる樹脂ブロックは、樹脂と、フィラーとを含有し、任意に添加剤を更に含有する。

［樹脂］
ここで、樹脂としては、樹脂シートの用途に応じた任意の樹脂を用いることができる。具体的には、樹脂としては、常温常圧下で液体の樹脂と、常温常圧下で固体の樹脂との少なくとも一方を用いることができる。なお、本明細書において、「常温」とは２３℃を指し、「常圧」とは、１ａｔｍ（絶対圧）を指す。

常温常圧下で液体の樹脂としては、常温常圧下で液体の熱可塑性樹脂および常温常圧下で液体の熱硬化性樹脂が挙げられる。
そして、常温常圧下で液体の熱可塑性樹脂としては、例えば、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、シリコン樹脂、フッ素樹脂などが挙げられる。
また、常温常圧下で液体の熱硬化性樹脂としては、例えば、天然ゴム；ブタジエンゴム；イソプレンゴム；ニトリルゴム；水素化ニトリルゴム；クロロプレンゴム；エチレンプロピレンゴム；塩素化ポリエチレン；クロロスルホン化ポリエチレン；ブチルゴム；ハロゲン化ブチルゴム；ポリイソブチレンゴム；エポキシ樹脂；ポリイミド樹脂；ビスマレイミド樹脂；ベンゾシクロブテン樹脂；フェノール樹脂；不飽和ポリエステル；ジアリルフタレート樹脂；ポリイミドシリコーン樹脂；ポリウレタン；熱硬化型ポリフェニレンエーテル；熱硬化型変性ポリフェニレンエーテル；などが挙げられる。

また、常温常圧下で固体の樹脂としては、常温常圧下で固体の熱可塑性樹脂および常温常圧下で固体の熱硬化性樹脂が挙げられる。
そして、常温常圧下で固体の熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリ（アクリル酸２－エチルヘキシル）、アクリル酸とアクリル酸２－エチルヘキシルとの共重合体、ポリメタクリル酸またはそのエステル、ポリアクリル酸またはそのエステルなどのアクリル樹脂；シリコン樹脂；フッ素樹脂；ポリエチレン；ポリプロピレン；エチレン－プロピレン共重合体；ポリメチルペンテン；ポリ塩化ビニル；ポリ塩化ビニリデン；ポリ酢酸ビニル；エチレン－酢酸ビニル共重合体；ポリビニルアルコール；ポリアセタール；ポリエチレンテレフタレート；ポリブチレンテレフタレート；ポリエチレンナフタレート；ポリスチレン；ポリアクリロニトリル；スチレン－アクリロニトリル共重合体；アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）；スチレン－ブタジエンブロック共重合体またはその水素添加物；スチレン－イソプレンブロック共重合体またはその水素添加物；ポリフェニレンエーテル；変性ポリフェニレンエーテル；脂肪族ポリアミド類；芳香族ポリアミド類；ポリアミドイミド；ポリカーボネート；ポリフェニレンスルフィド；ポリサルホン；ポリエーテルサルホン；ポリエーテルニトリル；ポリエーテルケトン；ポリケトン；ポリウレタン；液晶ポリマー；アイオノマー；などが挙げられる。
また、常温常圧下で固体の熱硬化性樹脂としては、例えば、天然ゴム；ブタジエンゴム；イソプレンゴム；ニトリルゴム；水素化ニトリルゴム；クロロプレンゴム；エチレンプロピレンゴム；塩素化ポリエチレン；クロロスルホン化ポリエチレン；ブチルゴム；ハロゲン化ブチルゴム；ポリイソブチレンゴム；エポキシ樹脂；ポリイミド樹脂；ビスマレイミド樹脂；ベンゾシクロブテン樹脂；フェノール樹脂；不飽和ポリエステル；ジアリルフタレート樹脂；ポリイミドシリコーン樹脂；ポリウレタン；熱硬化型ポリフェニレンエーテル；熱硬化型変性ポリフェニレンエーテル；などが挙げられる。

なお、上述した樹脂は、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

［フィラー］
フィラーとしては、樹脂シートの用途に応じた任意のフィラーを用いることができる。具体的には、フィラーとしては、特に限定されることなく、例えば、樹脂シートに熱伝導性を付与する熱伝導性充填材、樹脂シートの強度を高める補強性充填材、および、樹脂シートに導電性を付与する導電性充填材からなる群より選択される少なくとも１種の充填材を用いることができる。より具体的には、樹脂シートを熱伝導シートとして用いる場合には、フィラーとしては熱伝導性充填材を用いることができ、樹脂シートを導電シートまたは電磁波吸収シートとして用いる場合には、フィラーとしては導電性充填材を用いることができる。
なお、樹脂ブロックに配合するフィラーの量は、特に限定されることなく、例えば、上述した樹脂１００質量部当たり５質量部以上７０質量部以下とすることができる。

ここで、熱伝導性充填材としては、特に限定されることなく、例えば、アルミナ粒子、酸化亜鉛粒子、窒化ホウ素粒子、窒化アルミニウム粒子、窒化ケイ素粒子、炭化ケイ素粒子、酸化マグネシウム粒子および粒子状炭素材料などの粒子状材料、並びに、カーボンナノチューブ、気相成長炭素繊維、有機繊維を炭化して得られる炭素繊維、およびそれらの切断物などの繊維状材料が挙げられる。中でも、熱伝導性充填材としては、窒化ホウ素粒子；人造黒鉛、鱗片状黒鉛、薄片化黒鉛、天然黒鉛、酸処理黒鉛、膨張性黒鉛、膨張化黒鉛およびカーボンブラックなどの粒子状炭素材料；並びに、カーボンナノチューブ（以下、「ＣＮＴ」と称することがある。）などの繊維状炭素ナノ材料；からなる群より選択される少なくとも１種を用いることが好ましい。
なお、熱伝導性充填材は、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

また、補強性充填材としては、特に限定されることなく、例えば、カーボンブラック、マイカ、シリカ粒子、炭酸カルシウム粒子、水酸化アルミニウム粒子、酸化アルミニウム粒子および酸化チタン粒子などの粒子状材料、並びに、ＣＮＴ、気相成長炭素繊維、有機繊維を炭化して得られる炭素繊維、およびそれらの切断物などの繊維状材料が挙げられる。中でも、補強性充填材としては、カーボンブラック、シリカ粒子およびＣＮＴからなる群より選択される少なくとも１種を用いることが好ましい。
なお、補強性充填材は、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

更に、導電性充填材としては、特に限定されることなく、例えば、カーボンブラック、グラファイトおよび金属粒子などの粒子状材料、並びに、ＣＮＴ、気相成長炭素繊維、有機繊維を炭化して得られる炭素繊維、およびそれらの切断物などの繊維状材料が挙げられる。中でも、導電性充填材としては、カーボンブラック、金属粒子およびＣＮＴからなる群より選択される少なくとも１種を用いることが好ましい。
なお、導電性充填材は、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

なお、フィラーとして使用し得る上述した粒子状材料の体積平均粒子径は、５０μｍ以上３００μｍ以下であることが好ましく、１５０μｍ以上３００μｍ以下であることがより好ましい。
また、粒子状材料のアスペクト比（長径／短径）は、１以上１０以下であることが好ましく、１以上５以下であることがより好ましい。
なお、「粒子状材料のアスペクト比」は、任意の５０個の粒子状材料について、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）を使用し、最大径（長径）と、最大径に直交する方向の粒子径（短径）とを測定し、長径と短径の比（長径／短径）の平均値を算出することにより求めることができる。

また、フィラーとして使用し得る上述した繊維状材料のアスペクト比（長径／短径）は、１０超であることが好ましい。
なお、「繊維状材料のアスペクト比」は、ＴＥＭ（透過型電子顕微鏡）を使用し、無作為に選択した繊維状材料１００本の最大径（長径）と、最大径に直交する方向の外径（短径）とを測定し、長径と短径の比（長径／短径）の平均値を算出することにより求めることができる。

［添加剤］
樹脂ブロックに任意に配合し得る添加剤としては、特に限定されることなく、例えば、難燃剤、可塑剤、靭性改良剤、吸湿剤、接着力向上剤、濡れ性向上剤、イオントラップ剤などが挙げられる。

［樹脂ブロックの形状および構造］
樹脂ブロックの形状は、特に限定されることなく、スライスした際に所望の形状の樹脂シートが得られる形状とすることができる。具体的には、例えば、矩形状の樹脂シートを製造する場合には、樹脂ブロックの形状は、直方体であることが好ましい。

また、樹脂ブロックの構造は、特に限定されることなく、樹脂と、フィラーとを含有し、任意に添加剤を更に含有する樹脂組成物を金型などの既知の成形装置を用いて所望の形状に成形してなる構造であってもよいし、樹脂と、フィラーとを含有し、任意に添加剤を更に含有する樹脂組成物をシート状に成形して得たシートを積層、折畳または捲回してなる構造であってもよい。
なお、シートを積層してなる積層体では、通常、シートの表面同士の接着力は、シートを積層する際の圧力により充分に得られる。しかし、接着力が不足する場合や、積層体の層間剥離を十分に抑制する必要がある場合には、シートの表面を溶剤で若干溶解させた状態で積層を行ってもよいし、シートの表面に接着剤を塗布した状態またはシートの表面に接着層を設けた状態で積層を行ってもよいし、シートを積層させた積層体を積層方向に更にプレスしてもよい。

中でも、樹脂ブロックの構造は、例えば図１（ａ）～（ｃ）に示す樹脂ブロック１０のような、樹脂と、フィラーとを含有し、任意に添加剤を更に含有する樹脂組成物を加圧してシート状に成形し、樹脂と、フィラーと、任意の添加剤とを含有するシート１１を得た後、得られたシート１１を厚み方向に複数枚積層してなる構造、或いは、得られたシート１１を折畳または捲回してなる構造であることが好ましい。樹脂組成物を加圧してシート状に成形してなるシートでは、フィラーがシートの面内方向に配向するため、得られたシートを積層、折畳または捲回してなる積層体をスライスすれば、熱伝導性や導電性などの特性に異方性を有する樹脂シートを得ることができるからである。具体的には、例えば、フィラーとして熱伝導性充填材を含む樹脂組成物を加圧してシート状に成形してなるシートでは、熱伝導性充填材が面内方向に配向し、面内方向の熱伝導性が向上する。従って、当該シートの積層体を積層体の積層方向（図１（ａ）～（ｃ）に示す例では上下方向）にスライスすれば、厚さ方向の熱伝導性に優れる樹脂シート（熱伝導シート）を得ることができる。
ここで、本発明の樹脂シートの製造方法では、樹脂ブロックのスライスに所定の切断刃を使用するので、樹脂とフィラーとを含有するシートの積層体を積層方向にスライスして樹脂シートを製造する場合であっても、厚さの均一性および表面平滑性に優れる樹脂シートを得ることができる。

なお、積層体よりなる樹脂ブロックの形成に用いられる上述したシートは、引張伸びが、５０％以下であることが好ましく、３０％以下であることがより好ましく、２０％以下であることが更に好ましい。積層体を構成するシートの引張伸びが上記上限値以下であれば、積層体を容易にスライスすることができるからである。なお、シートの引張伸びは、通常、１％以上である。

＜切断刃＞
上述した樹脂ブロックのスライスに用いられる切断刃は、延在方向一端側に刃先が位置する片刃の切断刃である。そして、切断刃は、通常、切断刃の延在方向がスライス方向となるように使用され、スライス方向に略平行な第一逃げ面と、第一逃げ面に対して交差するすくい面と、第一逃げ面とすくい面との交差角部よりなる刃先と、第一逃げ面の刃先側とは反対側の端縁から延在して第一逃げ面よりもすくい面側に位置する第二逃げ面とを備える、片刃の切断刃である。なお、「すくい面側」とは、片刃の切断刃の刃が付いている側（前面側）を指す。

具体的には、例えば図２に示すように、本発明の樹脂シートの製造方法で使用し得る切断刃２０は、図２では上下方向に向かって延在する片刃の切断刃であり、スライス方向（図２では上下方向）に平行な第一逃げ面２２と、第一逃げ面２２に対して刃角θで交差するすくい面２１と、第一逃げ面２２とすくい面２１との交差角部よりなる刃先２３と、第一逃げ面２２の刃先２３側とは反対側の端縁２２ａから延在して第一逃げ面２２よりもすくい面２１側（図２では左側）に位置する第二逃げ面２４とを備えている。

このように、背面側（図２では右側）に第一逃げ面２２よりもすくい面２１側に位置する第二逃げ面２４を備える片刃の切断刃２０を使用すれば、スライスされた樹脂ブロック１０の端面（スライス面）と切断刃２０との間の逃げ角が５°以下、特には０°であっても、切断刃の逃げ面全体がスライス方向と平行に延在している切断刃を使用した場合と比較し、切断刃２０の逃げ面がスライス時に樹脂ブロック１０を図１（ａ）～（ｃ）に示す例では右側に押圧するのを抑制することができる。従って、逃げ面による樹脂ブロックの押圧によってスライスの終端側（図１（ａ）～（ｃ）に示す例では下側）においてスライスの始端側（図１（ａ）～（ｃ）に示す例では上側）よりも樹脂シートの厚さが薄くなるのを防止し、厚さの均一性に優れる樹脂シートを得ることができる。
また、第一逃げ面２２よりもすくい面２１側に位置する第二逃げ面２４を備える片刃の切断刃２０を使用すれば、スライスされた樹脂ブロック１０の端面（スライス面）と切断刃２０との間の逃げ角が５°以下、特には０°であっても、切断刃の逃げ面全体がスライス方向と平行に延在している切断刃を使用した場合と比較し、切断刃２０の逃げ面がスライス時に樹脂ブロック１０の端面に接触する面積を低減することができる。従って、逃げ面と樹脂ブロック１０とが接触して擦れた際に逃げ面に付着する付着物によって樹脂ブロック１０の端面にスジ状の傷が生じるのを抑制して、当該樹脂ブロック１０を再びスライスした際に表面平滑性に優れる樹脂シートを得ることができる。

ここで、切断刃２０の刃先２３は、図２の紙面に直交する方向に、スライスされる樹脂ブロック１０の幅（図１（ａ）～（ｃ）に示す例では紙面に直交する方向の寸法）以上の長さで延在している。そして、切断刃２０の刃角θは、特に限定されることなく、例えば１０°以上４０°以下とすることができる。刃角θを１０°以上にすれば、切断刃２０に刃先の欠け等の破損が生じるのを抑制することができる。また、刃角θを４０°以下にすれば、得られる樹脂シートがカールするのを抑制することができる。

また、切断刃２０では、第二逃げ面２４が、スライス方向に対してすくい面２１側に傾斜して延在し、第一逃げ面２２の刃先２３側とは反対側の端縁２２ａと交差するテーパー面２４Ａと、第一逃げ面２２と平行な方向に延在してテーパー面２４Ａと交差する平面２４Ｂとを有している。即ち、第二逃げ面２４は、第一逃げ面２２の端縁２２ａから伸びるテーパー面２４Ａと、テーパー面２４Ａの端縁２２ａ側とは反対側（図２では上側）に位置する平面２４Ｂとを有している。従って、切断刃２０では、第一逃げ面２２と第二逃げ面２４のテーパー面２４Ａとが鈍角で交差しているので、第一逃げ面２２と第二逃げ面２４との交差角部が樹脂ブロックに接触して樹脂ブロック１０の端面にスジ状の傷が生じるのを十分に抑制し、表面平滑性に更に優れる樹脂シートを得ることができる。

更に、切断刃２０では、通常、第一逃げ面２２の刃先２３側とは反対側の端縁２２ａが、スライス方向に見て、すくい面２１の刃先２３側とは反対側の端縁２１ａよりも刃先２３側（図２では下側）に位置している。
そして、切断刃２０では、第一逃げ面２２は、スライス方向に沿う長さＬが、０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であることが好ましく、０．５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下であることがより好ましい。第一逃げ面２２の長さＬが０．５ｍｍ以上であれば、スライス時に第一逃げ面２２と接触する狭い範囲に応力が集中して樹脂ブロック１０にキズが入るのを抑制することができると共に、切断刃２０を容易に製造することができる。また、第一逃げ面２２の長さＬが５．０ｍｍ以下であれば、第一逃げ面２２による樹脂ブロック１０の押圧および付着物の第一逃げ面２２への付着を抑制して、得られる樹脂シートの厚さの均一性および表面平滑性を更に向上させることができる。
また、切断刃２０では、第一逃げ面２２と第二逃げ面２４との間の切断刃２０の厚み方向（図２では左右方向）に沿う距離の最大値が、０．０５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下であることが好ましい。上記最大値が０．０５ｍｍ以上であれば、付着物の第一逃げ面２２への付着を抑制して、得られる樹脂シートの表面平滑性を更に向上させることができる。また、上記最大値が０．５ｍｍ以下であれば、切断刃２０の強度の低下を抑制することができる。

なお、本発明の樹脂シートの製造方法で使用し得る切断刃は、図２に示す切断刃２０に限定されるものではない。具体的には、片刃の切断刃としては、特に限定されることなく、例えば図３（ａ）～（ｄ）に示されるような形状の切断刃を用いることもできる。

ここで、図３（ａ）に示す切断刃２０Ａは、第二逃げ面２４が、テーパー面２４Ａに替えて、すくい面２１側に向かって凸の曲面２４Ｃを有している以外は、図２に示す切断刃２０と同様の構成を有している。そして、切断刃２０Ａによれば、切断刃２０と同様にして、厚さの均一性および表面平滑性に優れる樹脂シートを製造することができる。

また、図３（ｂ）に示す切断刃２０Ｂは、第二逃げ面２４が、テーパー面２４Ａに替えて、第一逃げ面２２の刃先２３側とは反対側の端縁２２ａからすくい面２１側に向かって第一逃げ面２２と直交する方向に延在する段差面２４Ｄを有している以外は、図２に示す切断刃２０と同様の構成を有している。そして、切断刃２０Ｂによれば、切断刃２０と同様にして、厚さの均一性および表面平滑性に優れる樹脂シートを製造することができる。

更に、図３（ｃ）に示す切断刃２０Ｃは、第二逃げ面２４が、すくい面２１側に向かって凸の曲面からなる以外は、図２に示す切断刃２０と同様の構成を有している。そして、切断刃２０Ｃによれば、切断刃２０と同様にして、厚さの均一性および表面平滑性に優れる樹脂シートを製造することができる。

また、図３（ｄ）に示す切断刃２０Ｄは、第二逃げ面２４が、平面２４Ｂに替えて、テーパー面２４Ａの端縁２２ａ側とは反対側の端縁からスライス方向に対して第一逃げ面２２側（図３（ｄ）では右側）に傾斜して延在する逆テーパー面２４Ｅを有している以外は、図２に示す切断刃２０と同様の構成を有している。なお、切断刃２０Ｄでは、テーパー面２４Ａとは反対側に向かって傾斜している逆テーパー面２４Ｅは、図３（ｄ）に二点鎖線で示す第一逃げ面２２を含む仮想平面と交差することなく終端している。そして、切断刃２０Ｄによれば、切断刃２０と同様にして、厚さの均一性および表面平滑性に優れる樹脂シートを製造することができる。

＜スライス＞
上述した切断刃を用いた樹脂ブロックのスライスは、特に限定されることなく、樹脂ブロックに対して圧力を負荷しながら行うことが好ましく、０．１ＭＰａ以上１．０ＭＰａ以下の圧力を負荷しながら行うことがより好ましい。

また、樹脂ブロックを容易にスライスする観点からは、スライスする際の樹脂ブロックの温度は、－２０℃以上３０℃以下とすることが好ましい。

更に、樹脂ブロックのスライス速度は、特に限定されることなく、５０ｍｍ／秒以上とすることが好ましく、１００ｍｍ／秒以上とすることがより好ましく、２００ｍｍ／秒以上とすることが更に好ましい。スライス速度を上記下限値以上にすれば、樹脂シートの生産性を高めることができると共に、得られる樹脂シートの厚さの均一性および表面平滑性を更に向上させることができる。
なお、樹脂ブロックのスライス速度は、通常、６００ｍｍ／秒以下である。スライス速度を上記上限値以下にすれば、切断刃の移動を容易に制御することができると共に、スライス時の衝撃によって樹脂ブロックを押してしまうのを防止することができる。

以下、本発明について実施例を用いて更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
なお、実施例および比較例において、シートの引張伸び、並びに、樹脂シートの厚さの均一性および表面平滑性は、それぞれ以下の方法を使用して測定および評価した。

＜引張伸び＞
作製したシートを、ＪＩＳ Ｋ６２５１に準拠してダンベル２号にて打ち抜き成型し、試料片を作製した。そして、引張試験機（島津製作所製、商品名「ＡＧ－ＩＳ２０ｋＮ」）を用い、試料片の両末端から１ｃｍの箇所をつまみ、温度２５℃で、試料片の表面から出る法線に対して垂直な方向に、５００ｍｍ／分の引張速度で引っ張り、標線間の伸び（％）を測定した。
＜厚さの均一性＞
樹脂シートの厚さの均一性は、膜厚計（ミツトヨ製、製品名「デジマチックインジケーター ＩＤ－Ｃ１１２ＸＢＳ」）を用いて評価した。
具体的には、作製した略正方形の樹脂シートについて、中心点および４隅と、４つの辺の各中心点との合計９点における厚みを膜厚計で測定し、測定した厚みの最大値と最小値との差を求めた。
差の値が小さいほど、樹脂シート内の厚さの分布が少なく、厚さの均一性に優れていることを示す。
＜表面平滑性＞
樹脂シートの表面平滑性は、三次元形状測定機（キーエンス製、製品名「ＶＲ－３１００ワンショット３Ｄ形状測定機」）を用いて測定した。
具体的には、作製した樹脂シートの表面について、目視でキズがついているように見える部分と、平滑な部分とが含まれるように倍率５０倍で観察し、キズがついているように見える部分のＳａ（算術平均高さ）と、平滑な部分のＳａ（算術平均高さ）とを測定した。そして、平滑な部分のＳａと、キズがついているように見える部分Ｓａとの差を算出した。
差の値が小さいほど、樹脂シートの表面にキズがなく、表面平滑性に優れていることを示す。

（実施例１）
＜樹脂ブロックの調製＞
カーボンナノチューブ（日本ゼオン社製、比表面積：６００ｍ^２／ｇ）を４００ｍｇ量り取り、溶媒としてのメチルエチルケトン２Ｌ中に混ぜ、ホモジナイザーにより２分間撹拌し、粗分散液を得た。次に、湿式ジェットミル（株式会社常光製、製品名「ＪＮ－２０」）を使用し、得られた粗分散液を湿式ジェットミルの０．５ｍｍの流路に１００ＭＰａの圧力で２サイクル通過させて、カーボンナノチューブをメチルエチルケトンに分散させた。そして、固形分濃度０．２０質量％の分散液を得た。
その後、上述で得られた分散液をキリヤマろ紙（Ｎｏ．５Ａ）を用いて減圧ろ過し、シート状のカーボンナノチューブの易分散性集合体を得た。
そして、常温常圧下で液体の熱可塑性フッ素樹脂（ダイキン工業株式会社製、商品名「ダイエルＧ－１０１」）を７０部と、常温常圧下で固体の熱可塑性フッ素樹脂（スリーエムジャパン株式会社製、商品名「ダイニオンＦＣ２２１１」、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋４、１００℃）：２７）を３０部と、熱伝導性充填材としての膨張化黒鉛（伊藤黒鉛工業株式会社製、商品名「ＥＣ５０」、体積平均粒子径：２５０μｍ）５０部およびカーボンナノチューブの易分散性集合体０．５部とを、加圧ニーダー（日本スピンドル製）を用いて、温度１５０℃にて２０分間撹拌混合した。次に、得られた混合物を解砕機に投入して、１０秒間解砕することにより、樹脂組成物を得た。
次いで、得られた樹脂組成物５０ｇを、サンドブラスト処理を施した厚み５０μｍのＰＥＴフィルム（保護フィルム）で挟み、ロール間隙５５０μｍ、ロール温度５０℃、ロール線圧５０ｋｇ／ｃｍ、ロール速度１ｍ／分の条件にて圧延成形（一次加圧）し、厚み０．５ｍｍのシートを得た。そして、シートの引張伸びを測定した。結果を表１に示す。
続いて、得られたシートを縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍ×厚み０．５ｍｍに裁断し、シートの厚み方向に３００枚積層し、更に、温度１２０℃、圧力０．１ＭＰａで３分間、積層方向にプレス（二次加圧）することにより、高さ約１５０ｍｍの積層体よりなる樹脂ブロックを得た。
＜樹脂シートの製造＞
続いて、スライスに必要な１ｃｍを残して、得られた樹脂ブロックの上面の全体を金属板で押え、上から０．１ＭＰａの圧力をかけて、積層体を固定した。なお、積層体の側面、背面の固定は行わなかった。
次いで、サーボプレス機（放電精密加工研究所製）のプレス部分に、図２に示す形状の片刃の切断刃（ファインテック製、刃角θ：２０°、第一逃げ面の長さＬ：０．５ｍｍ、第一逃げ面と平面との間の刃厚方向の距離：０．１ｍｍ、材質：超鋼、ロックウェル硬度：９１．５、刃先表面のシリコン加工：なし、刃の長さ：２００ｍｍ、刃高２７ｍｍ、刃の厚み１ｍｍ）を取り付け、スライス速度２００ｍｍ／秒、スライス幅１５０μｍの条件で樹脂ブロックをシートの積層方向にスライスし、平面視略正方形の樹脂シート（熱伝導シート）を得た。なお、スライス時の切断刃の逃げ角は０°とした。
そして、得られた樹脂シートの厚さの均一性および表面平滑性を評価した。結果を表１に示す。

（実施例２）
スライス速度を５０ｍｍ／秒に変更した以外は実施例１と同様にして樹脂ブロックおよび樹脂シートを製造した。そして、実施例１と同様にして測定および評価を行った。結果を表１に示す。

（実施例３）
切断刃として図３（ｂ）に示す形状の片刃の切断刃（ファインテック製、刃角θ：２０°、第一逃げ面の長さＬ：０．５ｍｍ、第一逃げ面と平面との間の刃厚方向の距離：０．１ｍｍ、材質：超鋼、ロックウェル硬度：９１．５、刃先表面のシリコン加工：なし、刃の長さ：２００ｍｍ、刃高２７ｍｍ、刃の厚み１ｍｍ）を使用した以外は実施例１と同様にして樹脂ブロックおよび樹脂シートを製造した。そして、実施例１と同様にして測定および評価を行った。結果を表１に示す。

（実施例４）
切断刃の第一逃げ面の長さＬを５．０ｍｍに変更した以外は実施例１と同様にして樹脂ブロックおよび樹脂シートを製造した。そして、実施例１と同様にして測定および評価を行った。結果を表１に示す。

（比較例１）
切断刃として図４に示す形状の片刃の切断刃（ファインテック製、刃角θ：２０°材質：超鋼、ロックウェル硬度：９１．５、刃先表面のシリコン加工：なし、刃の長さ：２００ｍｍ、刃高２７ｍｍ、刃の厚み１ｍｍ）を使用した以外は実施例１と同様にして樹脂ブロックおよび樹脂シートを製造した。そして、実施例１と同様にして測定および評価を行った。結果を表１に示す。
なお、図４において、符号４０は切断刃を示し、符号４１はすくい面を示し、符号４２は逃げ面を示し、符号４３は刃先を示す。

表１より、所定の切断刃を使用した実施例１～４では、厚さの均一性および表面平滑性に優れる樹脂シートが得られることが分かる。

本発明によれば、厚さの均一性および表面平滑性に優れる樹脂シートを製造することができる。

１０ 樹脂ブロック
２０，２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃ，２０Ｄ 切断刃
２１ すくい面
２１ａ 端縁
２２ 第一逃げ面
２２ａ 端縁
２３ 刃先
２４ 第二逃げ面
２４Ａ テーパー面
２４Ｂ 平面
２４Ｃ 曲面
２４Ｄ 段差面
２４Ｅ 逆テーパー面
３０ 樹脂シート
４０ 切断刃
４１ すくい面
４２ 逃げ面
４３ 刃先

Claims (7)

1. 樹脂とフィラーとを含有する樹脂ブロックを片刃の切断刃でスライスして樹脂シートを得る工程を含む樹脂シートの製造方法であって、
   前記切断刃が、スライス方向に略平行な第一逃げ面と、前記第一逃げ面に対して交差するすくい面と、前記第一逃げ面と前記すくい面との交差角部よりなる刃先と、前記第一逃げ面の前記刃先側とは反対側の端縁から延在して前記第一逃げ面よりも前記すくい面側に位置する第二逃げ面とを備え、
   前記第二逃げ面が、前記切断刃の、前記スライス方向に直交する幅方向全体に亘って延在し、
   前記第一逃げ面の前記スライス方向に沿う長さが０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であり、
   前記第一逃げ面と前記第二逃げ面との間の前記切断刃の厚み方向に沿う距離の最大値が０．０５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下であることを特徴とする、樹脂シートの製造方法。
2. 前記樹脂ブロックが、樹脂とフィラーとを含有するシートの積層体であり、
   前記工程では、前記切断刃で前記積層体を積層方向にスライスすることを特徴とする、請求項１に記載の樹脂シートの製造方法。
3. 前記シートの引張伸びが５０％以下であることを特徴とする、請求項２に記載の樹脂シートの製造方法。
4. 前記第二逃げ面が、前記スライス方向に対して前記すくい面側に傾斜して延在し、前記第一逃げ面の前記刃先側とは反対側の端縁と交差するテーパー面と、前記第一逃げ面と平行な方向に延在して前記テーパー面と交差する平面とを有することを特徴とする、請求項１～３の何れかに記載の樹脂シートの製造方法。
5. 前記工程では、前記樹脂ブロックを５０ｍｍ／秒以上の速度でスライスすることを特徴とする、請求項１～４の何れかに記載の樹脂シートの製造方法。
6. 延在方向一端側に刃先が位置する片刃の切断刃であって、
   切断刃の延在方向に略平行な第一逃げ面と、前記第一逃げ面に対して交差するすくい面と、前記第一逃げ面と前記すくい面との交差角部よりなる刃先と、前記第一逃げ面の前記刃先側とは反対側の端縁から延在して前記第一逃げ面よりも前記すくい面側に位置する第二逃げ面とを備え、
   前記第二逃げ面が、前記切断刃の、前記切断刃の延在方向に直交する幅方向全体に亘って延在し、
   前記第一逃げ面の前記切断刃の延在方向に沿う長さが０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であり、
   前記第一逃げ面と前記第二逃げ面との間の前記切断刃の厚み方向に沿う距離の最大値が０．０５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下であることを特徴とする、切断刃。
7. 前記第二逃げ面が、前記切断刃の延在方向に対して前記すくい面側に傾斜して延在し、前記第一逃げ面の前記刃先側とは反対側の端縁と交差するテーパー面と、前記第一逃げ面と平行な方向に延在して前記テーパー面と交差する平面とを有することを特徴とする、請求項６に記載の切断刃。

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