JP7051000B2 - 金属接合材 - Google Patents

Description

本開示は、金属接合材に関する。

従来から、金属部材同士を接合する技術が様々な分野で利用されている。

また、近年では、材料への要求が年々厳しくなり、同系材料の金属部材同士を接合する技術に加えて、異系材料の金属部材同士を接合する技術、特に相反する特性を持つ異系金属部材同士の接合の高精度化が求められている。

例えば、熱伝導率の高い材料である銅系部材やアルミニウム系部材と耐熱性の高いステンレス部材や耐熱鋼部材とを組み合わせる熱交換器や、比重の大きい銅系部材と比重の小さいアルミニウム系部材との組み合わせなど、金属接合材を構成する金属部材の多様性の要求は高い。特に、様々な種類の接合材が実用化されている例として、バイメタルでは熱膨張係数の異なる金属部材同士が接合され、シャント抵抗器では電気抵抗率の低い金属部材と電気抵抗率の高い金属部材とが接合されている。

金属部材の接合方法としては、溶融溶接、固相接合、ろう接合、接着、機械的接合などがある。なかでも、溶融溶接による金属部材の接合方法は、古くから使用され、実用的かつ実績が多い。溶融溶接には、ティグ溶接、ミグ溶接、マグ溶接、プラズマ溶接のようなアーク溶接、スポット溶接、シーム溶接、プロジェクション溶接、フラッシュバット溶接のような抵抗溶接、電子ビーム溶接のような高エネルギービーム溶接などがある。

例えば特許文献１には、アルミニウム系金属材と、少なくとも表面の一部を亜鉛で被覆する鉄系金属材と、を接合し、前記鉄系金属材と前記アルミニウム系金属材との界面には、亜鉛がアルミニウムに固溶してなる合金層が介在されており、さらに前記合金層には、亜鉛が析出されており、なおかつ前記合金層には、鉄、アルミニウムおよび亜鉛からなる群より選択される２種以上の金属元素からなる金属間化合物が分散されて析出している異種金属接合体が記載されている。特許文献１では、異種金属接合体の製造方法は、アルミニウム系金属材と鉄系金属材との合わせ目にレーザー光を照射して、前記鉄系金属材の表面に含有された亜鉛と、前記アルミニウム系金属材の表面に含有されたアルミニウムとを溶出させる第１の工程と、前記レーザー光の照射面同士が接触する方向へローラで加圧し、鉄系金属材とアルミニウム系金属材との界面に、亜鉛をアルミニウムに固溶させた合金層を形成させる第２の工程と、を含む。

また、特許文献２には、銅と亜鉛を主成分とする金属と、鉄を主成分とする金属を、端面同士を突合せることで突合せ界面を形成し、当該突合せ界面近傍に高エネルギー密度を有するビームを照射して接合部を形成し、当該接合部を介して、前記銅と亜鉛を主成分とする金属と、前記鉄を主成分とする金属を接合する、異種金属の突合せ接合方法において、前記高エネルギー密度を有するビームの照射中心の位置を、前記突合せ界面から離れた前記銅と亜鉛を主成分とする金属の表面にし、前記銅と亜鉛を主成分とする金属の前記突合せ界面に隣接する部分を溶融して、前記銅と亜鉛を主成分とする金属の溶融組織からなる前記接合部を形成する異種金属の突合せ接合方法が記載されている。特許文献２では、鉄を主成分とする金属に比べて、熱伝導率が高くレーザー光の吸収率が低い、銅と亜鉛を主成分とする金属に対して、ビームが照射される。

上記のような従来技術では、アルミニウム系金属部材および鉄系金属部材や、銅と亜鉛を主成分とする金属部材および鉄を主成分とする金属部材のように、金属接合材は特定の金属部材の組み合わせに限られる。また、高温割れが発生しやすいことがあるために、成形加工が容易ではなく、引張強度などの接合特性が十分ではない。さらには、近年の技術レベルの向上に伴い、金属接合材の接合特性のさらなる向上が求められている。

特許５１６５３３９号 特開２０１３－１５４３９８号公報

本開示の目的は、同系材料の金属部材および異系材料の金属部材にかかわらず、金属部材同士の接合信頼性に優れる金属接合材を提供することである。

［１］ 第１金属部材と第２金属部材とが接合されてなる金属接合材であって、前記第１金属部材と前記第２金属部材とが拡散層を介して接合され、前記拡散層に垂直な断面において、前記第１金属部材および前記第２金属部材のうち前記第１金属部材のみは、前記拡散層に隣接し、前記拡散層から離れる方向に向かって延びる複数の結晶粒を含む第１柱状結晶組織部を有することを特徴とする金属接合材。
［２］ 前記断面において、前記第１柱状結晶組織部中の全ての結晶粒のうち、０．５０以下のアスペクト比を有する複数の結晶粒が占める面積割合は、５０％以上である、上記［１］に記載の金属接合材。
［３］ 前記断面において、前記第１柱状結晶組織部の平均厚さは５０μｍ以上５００μｍ以下である、上記［１］または［２］に記載の金属接合材。
［４］ 第１金属部材と第２金属部材とが接合されてなる金属接合材であって、前記第１金属部材と前記第２金属部材とが拡散層を介して接合され、前記拡散層の平均厚さは５０μｍ以下である金属接合材。
［５］ 前記断面において、前記第１金属部材は、前記第１柱状結晶組織部の前記拡散層側と反対側に、前記第１柱状結晶組織部から離れる方向に向かって延びる複数の結晶粒を含む第２柱状結晶組織部を有する、上記［１］～［４］のいずれか１つに記載の金属接合材。
［６］ 前記断面において、前記第１金属部材は、前記第１柱状結晶組織部と前記第２柱状結晶組織部との間に境界面を有する、上記［５］に記載の金属接合材。
［７］ 前記断面において、前記境界面と、前記境界面に平行であり、前記境界面から前記第２金属部材側と反対側の方向に４００μｍ離れる第１基準線と、前記第１金属部材の２本の外形線と、から区画される第１領域内に占める、０．３５以下のアスペクト比を有する結晶粒の面積割合は、５０％以上である、上記［６］に記載の金属接合材。
［８］ ２５℃における、前記第１金属部材の熱伝導率λ１に対する前記第２金属部材の熱伝導率λ２の比（λ２／λ１）は１０以上であり、前記第１金属部材の融点Ｔ１と前記第２金属部材の融点Ｔ２との差ΔＴは１０℃以上である、上記［１］～［７］のいずれか１つに記載の金属接合材。
［９］ 前記第１金属部材がアルミニウム系材料であり、前記第２金属部材が銅系材料である、上記［１］～［８］のいずれか１つに記載の金属接合材。
［１０］ 前記第１金属部材が鉄系材料であり、前記第２金属部材が銅系材料である、上記［１］～［８］のいずれか１つに記載の金属接合材。
［１１］ 前記第１金属部材および前記第２金属部材がアルミニウム系材料である、上記［１］～［８］のいずれか１つに記載の金属接合材。
［１２］ 前記第１金属部材および前記第２金属部材が鉄系材料である、上記［１］～［８］のいずれか１つに記載の金属接合材。
［１３］ 前記第１金属部材および前記第２金属部材が銅系材料である、上記［１］～［８］のいずれか１つに記載の金属接合材。
［１４］ 前記第１金属部材は、抵抗材用銅合金材料であり、前記第２金属部材は、前記第１金属部材よりも導電率の高い銅系材料である、上記［１］～［８］のいずれか１つに記載の金属接合材。
［１５］ 前記第１金属部材は、Ｍｎを１０．０質量％以上１４．０質量％以下、Ｎｉを１．０質量％以上３．０質量％以下含有し、残部がＣｕおよび不可避不純物からなる合金組成を有する抵抗材用銅合金材料である、上記［１４］に記載の金属接合材。
［１６］ 前記第１金属部材は、Ｍｎを６．０質量％以上８．０質量％以下、Ｓｎを２．０質量％以上４．０質量％以下含有し、残部がＣｕおよび不可避不純物からなる合金組成を有する抵抗材用銅合金材料である、上記［１４］に記載の金属接合材。

本開示によれば、同系材料の金属部材および異系材料の金属部材にかかわらず、金属部材同士の接合信頼性に優れる金属接合材を提供することができる。

図１は、実施形態の金属接合材の概略を示す斜視図である。 図２は、実施形態の金属接合材の拡散層に垂直な断面をＥＢＳＤ法で観察した画像である。 図３は、図２の画像における各構成を示す概略図である。 図４は、図２の画像のＥＰＭＡのライン分析結果である。 図５は、実施例におけるレーザー光の照射位置を説明するための斜視図である。

以下、実施形態について詳細に説明する。

本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、ファイバレーザー溶接の接合条件や金属部材の物性の適正化を図ることによって、同系材料の金属部材および異系材料の金属部材にかかわらず、金属部材同士の接合信頼性に優れる金属接合材を得られることを見出し、かかる知見に基づき本開示を完成させるに至った。

図１は、実施形態の金属接合材１の概略を示す斜視図である。図２は、金属接合材１の拡散層３０に垂直な断面をＥＢＳＤ法で観察した画像である。具体的には、図２は、金属接合材１の拡散層３０とレーザー光の照射方向とにそれぞれ垂直な断面の画像である。図３は、図２の画像における各構成を示す概略図である。金属接合材１は、第１金属部材１０と第２金属部材２０とが接合されてなる。

まず、金属接合材１を構成する第１金属部材１０および第２金属部材２０について、材料とその組み合わせについて説明する。

第１金属部材１０と第２金属部材２０を構成する材料およびその組み合わせとしては、金属接合材１が後述する第１柱状結晶組織部１２や拡散層３０を有していればよい。

第１金属部材１０と第２金属部材２０を構成する材料の組み合わせについては、異系材料であっても、同系材料であってもよい。ここで、異系材料とは、異なる金属である異種金属、異なる合金である異種合金、異なる合金系である異系合金を含む。また、同系材料とは、同じ金属である同種金属、同じ合金である同種合金、同じ合金系である同系合金を含む。

例えば、第１金属部材１０および第２金属部材２０の組み合わせが異系材料である場合、第１金属部材１０と第２金属部材２０を構成する材料および組み合わせとしては、第１金属部材１０がアルミニウム系材料であり第２金属部材２０が銅系材料である組み合わせ、第１金属部材１０が鉄系材料であり第２金属部材２０が銅系材料である組み合わせであることが好ましい。このような異系材料の組み合わせで構成される金属接合材１は、後述のファイバレーザー溶接によって容易に製造することができ、引張強度や伸びなどの接合特性に優れている。

また、第１金属部材１０および第２金属部材２０の組み合わせが同系材料である場合、第１金属部材１０と第２金属部材２０を構成する材料としては、アルミニウム系材料、鉄系材料、銅系材料であることが好ましい。このような同系材料の組み合わせで構成される金属接合材１は、ファイバレーザー溶接によって容易に製造することができ、引張強度や伸びなどの接合特性に優れている。

また、同系材料のうち、以下に示す第１金属部材１０および第２金属部材２０の組み合わせで構成される金属接合材１は、シャント抵抗器などの抵抗器として好適に用いられる。抵抗器として好ましい金属接合材１としては、第１金属部材１０が以下に示す抵抗材用銅合金材料であり、第２金属部材が第１金属部材１０よりも導電率の高い銅系材料、より好ましくは第２金属部材が純銅である。

抵抗材用銅合金材料は、比抵抗が大きくかつ抵抗変化の温度係数が小さいという電気的特性が求められることから、Ｍｎ（マンガン）を３０．０質量％以下含有した銅合金が用いられる。

特に、抵抗材用銅合金材料としては、Ｍｎを１０．０質量％以上１４．０質量％以下、Ｎｉ（ニッケル）を１．０質量％以上３．０質量％以下含有し、残部がＣｕ（銅）および不可避不純物からなる合金組成を有するＣｕ－Ｍｎ－Ｎｉ系抵抗材用銅合金材料である。

他の種類の抵抗材用銅合金材料としては、Ｍｎを６．０質量％以上８．０質量％以下、Ｓｎ（スズ）を２．０質量％以上４．０質量％以下含有し、残部がＣｕおよび不可避不純物からなる合金組成を有するＣｕ－Ｍｎ－Ｓｎ系抵抗材用銅合金材料である。

上記のＣｕ－Ｍｎ－Ｎｉ系およびＣｕ－Ｍｎ－Ｓｎ系の抵抗材用銅合金材料は、２０℃以上５０℃以下の温度範囲内の抵抗温度係数の絶対値が５０ｐｐｍ／℃以下であり、抵抗温度係数が小さく、環境温度が変化しても抵抗値が安定しているため、抵抗器に用いられる抵抗材に好適に用いられる。

抵抗温度係数（ＴＣＲ）とは、温度差１℃あたりの抵抗値変化の割合について、下記式（１）で表したものである。

抵抗温度係数（ＴＣＲ）（ｐｐｍ／℃）＝｛（Ｒ－Ｒ_０）／Ｒ_０｝×［１／｛（Ｔ－Ｔ_０）×１０^６｝］ ・・・式（１）

式（１）中、Ｔは試験温度（℃）、Ｔ_０は基準温度（℃）、Ｒは試験温度Ｔにおける抵抗値（Ω）、Ｒ_０は基準温度Ｔ_０における抵抗値（Ω）を示す。

上記のＣｕ－Ｍｎ－Ｎｉ系抵抗材用銅合金材料について、Ｍｎの含有量が１０．０質量％未満であると、抵抗温度係数の上昇や再結晶焼鈍時における結晶粒径の増大などを生じることがある。Ｍｎの含有量が１４．０質量％より大きいと、電気抵抗率の上昇、再結晶焼鈍時における結晶粒径の減少、耐食性および製造性の低下などを生じることがある。また、Ｎｉの含有量が１．０質量％未満であると、抵抗温度係数の上昇、再結晶焼鈍時における結晶粒径の増大、耐食性の低下などを生じることがある。Ｎｉの含有量が３．０質量％より大きいと、電気抵抗率の上昇、再結晶焼鈍時における結晶粒径の減少、製造性の低下などを生じることがある。

上記のＣｕ－Ｍｎ－Ｓｎ系抵抗材用銅合金材料について、Ｍｎの含有量が６．０質量％未満であると、抵抗温度係数の上昇や再結晶焼鈍時における結晶粒径の増大などを生じることがある。Ｍｎの含有量が８．０質量％より大きいと、電気抵抗率の上昇や再結晶焼鈍時における結晶粒径の減少などを生じることがある。また、Ｓｎの含有量が２．０質量％未満であると、抵抗温度係数の上昇、再結晶焼鈍時における結晶粒径の増大、耐食性の低下などを生じることがある。Ｓｎの含有量が４．０質量％より大きいと、電気抵抗率の上昇、再結晶焼鈍時における結晶粒径の減少、製造性の低下などを生じることがある。

また、上記のＣｕ－Ｍｎ－Ｎｉ系およびＣｕ－Ｍｎ－Ｓｎ系の抵抗材用銅合金材料について、さらに、Ｆｅ（鉄）：０．００１質量％以上０．５００質量％以下、Ｓｉ（ケイ素）：０．００１質量％以上０．１００質量％以下、Ｃｒ（クロム）：０．００１質量％以上０．５００質量％以下、Ｚｒ（ジルコニウム）：０．００１質量％以上０．２００質量％以下、Ｔｉ（チタン）：０．００１質量％以上０．２００質量％以下、Ａｇ（銀）：０．００１質量％以上０．５００質量％以下、Ｍｇ（マグネシウム）：０．００１質量％以上０．５００質量％以下、Ｃｏ（コバルト）：０．００１質量％以上０．１００質量％以下、Ｐ（リン）：０．００１質量％以上０．１００質量％以下、およびＺｎ（亜鉛）：０．００１質量％以上０．５００質量％以下からなる群より選択される１種以上の元素を含有することが好ましい。

上記のＣｕ－Ｍｎ－Ｎｉ系およびＣｕ－Ｍｎ－Ｓｎ系の抵抗材用銅合金材料がさらに上記１種以上の元素を含有すると、再結晶焼鈍時における結晶粒の成長が遅くなるため、結晶粒径の制御が容易になることに加えて、耐熱性が向上する。そのため、金属接合材１の接合特性がさらに向上する。

このように、上記の抵抗材用銅合金材料について、抵抗温度係数が非常に小さいため、環境温度に対する抵抗値変化の安定化が要求される抵抗器の抵抗材に好適に用いられる。また、抵抗材用銅合金材料よりも導電性の高い銅系材料と抵抗材用銅合金材料とが接合されてなる金属接合材１は、シャント抵抗器などの抵抗器に好適に用いられる。

次に、拡散層３０に垂直な断面における金属接合材１の組織について説明する。

図１～３に示すように、金属接合材１は、第１金属部材１０と第２金属部材２０とが拡散層３０を介して接合されてなる。拡散層３０に垂直な断面において、第１金属部材１０および第２金属部材２０のうち第１金属部材１０のみは、拡散層３０から離れる方向に向かって延びる複数の結晶粒１１を含む第１柱状結晶組織部１２を有する。第１柱状結晶組織部１２は、第１金属部材１０側の拡散層３０に隣接する。

拡散層３０は、第１金属部材１０と第２金属部材２０との間に形成される。拡散層３０を構成する金属元素は、第１金属部材１０を構成する金属元素と第２金属部材２０を構成する金属元素とからなる。

第１柱状結晶組織部１２に多く含まれる結晶粒１１は、拡散層３０から第１金属部材１０の方向に向かって延び、全体的に接合方向Ｘに沿って延びる。第１金属部材１０の接合前の組織の結晶粒が粒状であるのに比べて、結晶粒１１は長尺である。また、接合方向Ｘにおける第１柱状結晶組織部１２の状態について、拡散層３０側から後述の第２柱状結晶組織部１４側に亘って、全面に結晶粒１１が形成される状態でもよいし、一部に結晶粒１１が形成される状態でもよいし、図２～３に示すようにこれらの状態が混在してもよい。

金属接合材１が第１金属部材１０内に第１柱状結晶組織部１２を有することにより、第１金属部材１０の引張強度や伸びが向上する。さらに、第１金属部材１０内の第１柱状結晶組織部１２が拡散層３０に隣接することにより、第１柱状結晶組織部１２が拡散層３０と接合する。そのため、拡散層３０の平均厚さが従来に比べて小さくても、第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合強度が良好であり、金属接合材１の引張強度や伸びなどの接合特性が優れている。さらに、第１金属部材１０および第２金属部材２０に比べて抵抗値の不安定な拡散層３０の平均厚さを小さくかつ均一化できるため、金属接合材１が抵抗器である場合には、後述のように金属接合材１ごとの抵抗値および抵抗温度係数のばらつきを抑えることができる。

また、第１柱状結晶組織部１２中の結晶粒１１は、図２～３に示すように、金属接合材１における接合面方向Ｙの全面に亘って形成されることが好ましい。複数の結晶粒１１が接合面方向Ｙの全面に亘って形成されると、拡散層３０の平均厚さがさらに小さくても、第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合強度が向上し、金属接合材１の接合特性がさらに良好である。

また、図２～３に示す断面において、第１柱状結晶組織部１２に含まれる複数の結晶粒１１の少なくとも一部は、拡散層３０を貫通し、第２金属部材２０まで延びることが好ましい。第１柱状結晶組織部１２に含まれる少なくとも一部の結晶粒１１が拡散層３０を貫通して第２金属部材２０まで延びると、第１柱状結晶組織部１２中の結晶粒１１と第２金属部材２０とが接合するため、拡散層３０の平均厚さがさらに小さくても、第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合強度がさらに増加し、金属接合材１の接合特性がさらに向上する。

結晶粒１１が拡散層３０を貫通して第２金属部材２０まで延びるとは、図２～３に示す断面において、結晶粒１１が、拡散層３０を貫通し、第２金属部材２０に侵入することである。

拡散層３０に侵入しない結晶粒１１は、第１金属部材１０を構成する金属元素と同じ金属元素から構成される。また、拡散層３０に侵入する結晶粒１１について、拡散層３０に侵入している部分は、拡散層３０を構成する金属元素と同じ金属元素、すなわち第１金属部材１０を構成する金属元素と第２金属部材２０を構成する金属元素とから構成され、拡散層３０に侵入しない部分、すなわち拡散層３０から第１金属部材１０側の部分は、第１金属部材１０を構成する金属元素と同じ金属元素から構成される。また、拡散層３０を貫通して第２金属部材２０まで延びる結晶粒１１について、第２金属部材２０に侵入している部分は、第２金属部材２０を構成する金属元素と同じ金属元素から構成され、拡散層３０に侵入している部分は、拡散層３０を構成する金属元素と同じ金属元素から構成され、拡散層３０に侵入しない部分は、第１金属部材１０を構成する金属元素と同じ金属元素、から構成される。

また、図２～３に示す断面において、第１柱状結晶組織部１２中の全ての結晶粒のうち、０．５０以下（０超０．５０以下）のアスペクト比（短手方向寸法／長手方向寸法）を有する複数の結晶粒が占める面積割合は、好ましくは５０％以上、より好ましくは８０％以上、さらに好ましくは９０％以上である。このように、０．５０以下のアスペクト比を有する複数の結晶粒の面積割合が第１柱状結晶組織部１２中の５０％以上を占めると、第１柱状結晶組織部１２に含まれるアスペクト比０．５０以下の結晶粒１１の含有割合が増加するため、第１柱状結晶組織部１２の上記特性がさらに向上する。その結果、拡散層３０の平均厚さがさらに小さくても、第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合強度がさらに増加し、金属接合材１の接合特性がさらに向上する。

結晶粒のアスペクト比は、結晶粒の長手方向寸法に対する短手方向寸法の比である。図２～３に示す断面において、結晶粒の長手方向寸法とは、接合方向Ｘの結晶粒の最大寸法であり、結晶粒の短手方向寸法とは、接合方向Ｘに垂直な方向の結晶粒の最大寸法である。真円状の結晶粒の場合、アスペクト比は１である。

例えば、結晶粒１１について、長手方向寸法は２０μｍ以上４００μｍ以下程度であり、短手方向寸法は１μｍ以上８０μｍ以下程度である。

図２～３のような、拡散層３０に垂直な断面における金属接合材１の組織は、高分解能走査型分析電子顕微鏡（日本電子株式会社製、ＪＳＭ－７００１ＦＡ）に付属するＥＢＳＤ検出器を用いて連続して測定した結晶方位データから解析ソフト（ＴＳＬ社製、ＯＩＭ Ａｎａｌｙｓｉｓ）を用いて算出した結晶方位解析データから得られることができる。「ＥＢＳＤ」とは、Ｅｌｅｃｔｒｏｎ ＢａｃｋＳｃａｔｔｅｒ Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎの略で、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）内で試料である金属接合材１に電子線を照射したときに生じる反射電子菊池線回折を利用した結晶方位解析技術のことである。「ＯＩＭ Ａｎａｌｙｓｉｓ」とは、ＥＢＳＤにより測定されたデータの解析ソフトである。観察試料は、拡散層３０に垂直な断面について、電解研磨で鏡面仕上げされた表面である。観察は、接合方向３ｍｍ×接合面方向３ｍｍの視野において、ステップサイズ２．０μｍで行う。１５°以上の方位差を結晶粒界とし、２ピクセル以上からなる結晶粒を解析の対象とする。

また、図２～３に示す断面において、拡散層３０から離れる方向に向かって延びる第１柱状結晶組織部１２の平均厚さについて、下限値は、好ましくは５０μｍ以上、より好ましくは１００μｍ以上、さらに好ましくは１５０μｍ以上であり、上限値は、好ましくは５００μｍ以下、より好ましくは４００μｍ以下、さらに好ましくは３５０μｍ以下である。第１柱状結晶組織部１２の平均厚さとは、図２～３に示す断面において、接合方向Ｘに沿った平均長さ寸法である。第１柱状結晶組織部１２の平均厚さが５０μｍ以上であると、第１柱状結晶組織部１２を有する第１金属部材１０の機械強度が増加するため、金属接合材１の接合特性がさらに向上する。また、第１柱状結晶組織部１２の平均厚さが５００μｍ以下であると、第１柱状結晶組織部１２の結晶サイズの粗大化が抑制され、第１柱状結晶組織部１２を有する第１金属部材１０の機械強度の低下が抑制されるため、金属接合材１の接合特性が良好である。

ここで、拡散層に垂直な断面画像上で、後述する拡散層３０のＥＰＭＡのライン分析により特定された拡散層の１０箇所の位置を結ぶことで、拡散層３０と第１柱状結晶組織部１２との境界が特定される。また、図２に示すように拡散層に垂直な断面をＥＢＳＤ法で観察することで、第１柱状結晶組織部１２と第２柱状結晶組織部１４を隔てる境界面１５は特定される。この２つの境界によって、第１柱状結晶組織部１２の領域は特定される。

第１柱状結晶組織部１２の平均厚さは、図２～３に示すような拡散層３０に垂直な断面を５箇所観察し、各断面における第１柱状結晶組織部１２の最大厚さと最小厚さとをそれぞれ測定して（第１柱状結晶組織部１２の最大厚さ＋第１柱状結晶組織部１２の最小厚さ）／２を算出し、その合計を５で割った値である。

また、図２～３に示す断面において、第１金属部材１０と第２金属部材２０との間に形成される拡散層３０の平均厚さは、５０μｍ以下、好ましくは４０μｍ以下、より好ましくは３０μｍ以下である。このように、拡散層３０の平均厚さは、５０μｍ以下であり、小さいほど好ましい。拡散層３０の平均厚さとは、図２～３に示す断面において、接合方向Ｘに沿った平均長さ寸法である。拡散層３０の平均厚さが５０μｍ以下であると、従来に比べて平均厚さが小さく、第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合強度が良好であり、金属接合材１の接合特性が優れている。

また、金属接合材１を抵抗器として組み込んだ電子機器や電気機器では、近年の高集積化に伴い、金属接合材１の小型化が進んでいる。従来では、小型化した金属接合材では、拡散層の平均厚さが大きいことや、拡散層の厚さが不均一であることなどから、第１金属部材および第２金属部材の接合状態が安定せずに、金属接合材ごとの抵抗値および抵抗温度係数が不安定になることがある。実施形態では、上記のように、金属接合材１の拡散層３０の平均厚さが従来に比べて小さくかつ均一であるため、第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合状態が安定化し、金属接合材１ごとの抵抗値および抵抗温度係数のばらつきを抑えることができる。また、第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合強度の観点から、拡散層３０の平均厚さの下限値は、例えば１μｍ以上である。

拡散層３０はＥＰＭＡのライン分析により特定される。拡散層３０の平均厚さは、図２～３に示すような拡散層３０に垂直な断面画像において、ＥＰＭＡのライン分析を１０箇所測定してその平均値とする。図４は、図２の画像のＥＰＭＡのライン分析結果である。図４に示す分析結果では、拡散層３０の平均厚さは２１μｍである。

また、図２～３に示す断面において、第１金属部材１０および第２金属部材２０のうち第１金属部材１０のみは、第１柱状結晶組織部１２の拡散層３０側と反対側に、第１柱状結晶組織部１２から離れる方向に向かって延びる複数の結晶粒１３を含む第２柱状結晶組織部１４を有することが好ましい。第１柱状結晶組織部１２の拡散層３０側と反対側とは、第１柱状結晶組織部１２の第１金属部材１０側である。第２柱状結晶組織部１４は、第１金属部材１０側の第１柱状結晶組織部１２に隣接する。

第２柱状結晶組織部１４は、第１金属部材１０を構成する金属元素と同じ金属元素から構成される。すなわち、第２柱状結晶組織部１４に多く含まれる結晶粒１３は、第１金属部材１０を構成する金属元素と同じ金属元素から構成される。第２柱状結晶組織部１４に多く含まれる結晶粒１３は、第１柱状結晶組織部１２から第１金属部材１０の方向に向かって延び、全体的に接合方向Ｘに沿って延びる。第１金属部材１０の接合前の組織の結晶粒に比べて、結晶粒１３は長尺である。

金属接合材１が第１金属部材１０内に第２柱状結晶組織部１４を有することにより、第１金属部材１０の引張強度や伸びが向上する。さらに、第１金属部材１０内の第２柱状結晶組織部１４が第１柱状結晶組織部１２に隣接することにより、第２柱状結晶組織部１４が第１柱状結晶組織部１２と接合するため、第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合強度がさらに増加し、金属接合材１の接合特性がさらに向上する。さらに、第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合強度が向上することから、拡散層３０の厚さをさらに小さくできるため、金属接合材１ごとの抵抗値および抵抗温度係数のばらつきをさらに抑えることができるとともに、金属接合材１の抵抗調整がさらに容易になり、不要になることもある。

ここで、上述のように、第１金属部材１０は、第２柱状結晶組織部１４の第１柱状結晶組織部１２側、すなわち第１柱状結晶組織部１２と第２柱状結晶組織部１４との間に、境界面１５を有する。そのため、図２に示すようなＥＢＳＤ法で観察した画像では、第２柱状結晶組織部１４の第１金属部材１０側を示す境界に比べて、反対側である第２柱状結晶組織部１４の第１柱状結晶組織部１２側を示す境界面１５は明確である。

図２～３に示す断面において、境界面１５と、境界面１５に平行であり、境界面１５から第２金属部材２０側と反対側の方向に４００μｍ離れる第１基準線１６と、第１金属部材１０の２本の外形線１７ａ、１７ｂと、から区画される第１領域１８内に占める、０．３５以下（０超０．３５以下）のアスペクト比を有する複数の結晶粒の面積割合は、好ましくは５０％以上、より好ましくは７０％以上、さらに好ましくは８０％以上である。このように、０．３５以下のアスペクト比を有する複数の結晶粒の面積割合が第１領域１８中の５０％以上を占めると、第２柱状結晶組織部１４に含まれるアスペクト比０．３５以下の結晶粒１３の含有割合が増加するため、第２柱状結晶組織部１４の上記特性がさらに向上する。その結果、拡散層３０の平均厚さがさらに小さくても、第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合強度がさらに増加し、金属接合材１の接合特性がさらに向上する。

図２～３に示す断面において、第１基準線１６とは、境界面１５に平行であり、境界面１５から第１金属部材１０の方向に４００μｍ離れた基準線である。また、第１金属部材１０の外形線１７ａ、１７ｂとは、接合方向Ｘに沿って延びる第１金属部材１０の輪郭を構成する２本の線である。接合方向Ｘに沿って延びる第１金属部材１０の外形線１７ａ、１７ｂは、境界面１５および第１基準線１６と交差する。このような境界面１５と第１基準線１６と２本の外形線１７ａ、１７ｂとから区画される第１領域１８において、０．３５以下のアスペクト比を有する複数の結晶粒の面積割合は５０％以上であることが好ましい。

また、図２～３に示す断面において、第１金属部材１０および第２金属部材２０のうち第２金属部材２０のみは、拡散層３０と、拡散層３０に平行な特定結晶基準線２１と、第２金属部材２０の２本の外形線２２ａ、２２ｂと、から区画され、結晶方位［００１］の［００１］結晶組織と結晶方位［０１１］の［０１１］結晶組織と結晶方位［１１１］の［１１１］結晶組織との合計面積の占める面積割合が５０％以上である特定結晶組織部２３を有し、拡散層３０と特定結晶基準線２１との間の平均間隔寸法Ｂ１は５００μｍ以下であることが好ましい。

図２～３に示す断面において、特定結晶基準線２１とは、拡散層３０に平行であり、拡散層３０から第２金属部材２０の方向に離れた基準線である。また、第２金属部材２０の外形線２２ａ、２２ｂとは、接合方向Ｘに沿って延びる第２金属部材２０の輪郭を構成する２本の線である。接合方向Ｘに沿って延びる第２金属部材２０の外形線２２ａ、２２ｂは、特定結晶基準線２１および拡散層３０と交差する。

特定結晶組織部２３には、少なくとも、結晶方位［００１］の［００１］結晶組織、結晶方位［０１１］の［０１１］結晶組織および結晶方位［１１１］の［１１１］結晶組織が含まれる。拡散層３０と特定結晶基準線２１と２本の外形線２２ａ、２２ｂとから区画される特定結晶組織部２３において、［００１］結晶組織と［０１１］結晶組織と［１１１］結晶組織との合計面積の面積割合は５０％以上であることが好ましい。

［００１］結晶組織と［０１１］結晶組織と［１１１］結晶組織との合計面積の占める面積割合が５０％以上である特定結晶組織部２３について、平均間隔寸法Ｂ１が５００μｍ以下であると、ファイバレーザー溶接によって良好な第１柱状結晶組織部１２および厚さの小さく均一な拡散層３０が容易に形成されるため、第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合強度は良好であり、金属接合材１の接合特性が優れている。また、第１金属部材１０が溶融し固化する際に、その凝固および冷却による、内部応力の発生および体積の収縮を伴うため、拡散層３０の近傍でこの内部応力を第２金属部材２０の微小クリープ変形によって緩和するため、接合が容易に形成されやすい。

このような接合特性を向上させる観点から、特定結晶組織部２３の面積に占める［００１］結晶組織と［０１１］結晶組織と［１１１］結晶組織との合計面積の面積割合は、好ましくは５０％以上、より好ましくは８０％以上、さらに好ましくは９０％以上である。また、拡散層３０と特定結晶基準線２１との間の平均間隔寸法Ｂ１は、好ましくは５００μｍ以下、より好ましくは４００μｍ以下、さらに好ましくは３００μｍ以下である。

特定結晶組織部２３の結晶方位は、高分解能走査型分析電子顕微鏡（日本電子株式会社製、ＪＳＭ－７００１ＦＡ）に付属するＥＢＳＤ検出器を用いて連続して測定した結晶方位データから解析ソフト（ＴＳＬ社製、ＯＩＭ Ａｎａｌｙｓｉｓ）を用いて算出した結晶方位解析データから得られることができる。また、平均間隔寸法Ｂ１は、図２～３に示すような拡散層３０に垂直な断面を５箇所観察し、各断面における平均間隔寸法Ｂ１の最大間隔寸法と最小間隔寸法とをそれぞれ測定して（最大間隔寸法＋最小間隔寸法）／２を算出し、その合計を５で割った値である。

また、図２～３に示す断面において、第１金属部材１０および第２金属部材２０のうち第２金属部材２０のみは、拡散層３０と、拡散層３０に平行な双晶基準線２４と、第２金属部材２０の２本の外形線２２ａ、２２ｂと、から区画され、双晶組織の占める面積割合が５０％以上である双晶組織部２５を有しても良く、拡散層３０と双晶基準線２４との間の平均間隔寸法Ｂ２は５００μｍ以下であることが好ましい。金属接合材１が双晶組織部２５を有する場合、第２金属部材２０は銅系材料やＳＵＳなどの鉄系材料である。

図２～３に示す断面において、双晶基準線２４とは、拡散層３０に平行であり、拡散層３０から第２金属部材２０の方向に離れた基準線である。第２金属部材２０の外形線２２ａ、２２ｂは、双晶基準線２４および拡散層３０と交差する。双晶組織部２５には、少なくとも双晶組織が含まれる。拡散層３０と双晶基準線２４と２本の外形線２２ａ、２２ｂとから区画される双晶組織部２５において、双晶組織の面積割合は５０％以上であることが好ましい。

双晶組織の占める面積割合が５０％以上である双晶組織部２５について、平均間隔寸法Ｂ２が５００μｍ以下であると、ファイバレーザー溶接によって良好な第１柱状結晶組織部１２および厚さの小さく均一な拡散層３０が容易に形成されるため、第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合強度は良好であり、金属接合材１の接合特性が優れている。また、第１金属部材１０が溶融し固化する際に、その凝固および冷却による、内部応力の発生および体積の収縮を伴うため、拡散層３０の近傍でこの内部応力を第２金属部材２０の微小クリープ変形によって緩和するため、接合が容易に形成されやすい。

このような接合特性を向上させる観点から、双晶組織部２５の面積に占める双晶組織の面積割合は、好ましくは５０％以上、より好ましくは８０％以上、さらに好ましくは９０％以上である。また、拡散層３０と双晶基準線２４との間の平均間隔寸法Ｂ２は、好ましくは５００μｍ以下、より好ましくは４００μｍ以下、さらに好ましくは３００μｍ以下である。

双晶組織部２５の双晶状態は、高分解能走査型分析電子顕微鏡（日本電子株式会社製、ＪＳＭ－７００１ＦＡ）に付属するＥＢＳＤ検出器を用いて連続して測定した結晶方位データから解析ソフト（ＴＳＬ社製、ＯＩＭ Ａｎａｌｙｓｉｓ）を用いて算出した結晶方位解析データから得られることができる。また、平均間隔寸法Ｂ２は、図２～３に示すような拡散層３０に垂直な断面を５箇所観察し、各断面における平均間隔寸法Ｂ２の最大間隔寸法と最小間隔寸法とをそれぞれ測定して（最大間隔寸法＋最小間隔寸法）／２を算出し、その合計を５で割った値である。

また、２５℃における、第１金属部材１０の熱伝導率λ１に対する第２金属部材２０の熱伝導率λ２の比（λ２／λ１）は、好ましくは１０以上、より好ましくは１５以上、さらに好ましくは２０以上であり、第１金属部材１０の融点Ｔ１と第２金属部材２０の融点Ｔ２との差ΔＴは、好ましくは１０℃以上、より好ましくは５０℃以上、さらに好ましくは１００℃以上である。金属接合材１を構成する第１金属部材１０と第２金属部材２０について、熱伝導率の比（λ２／λ１）および融点の差ΔＴが上記数値範囲内であると、ファイバレーザー溶接によって、良好な接合特性を有する金属接合材１を製造することが容易になる。特に、結晶粒１１、第１柱状結晶組織部１２、結晶粒１３、第２柱状結晶組織部１４、境界面１５、第１領域１８、特定結晶組織部２３、双晶組織部２５、および拡散層３０を上記数値範囲内に容易に制御できる。また、従来では、１０以上の熱伝導率比の金属部材同士を接合することは困難であったが、ファイバレーザー溶接の条件を適正化することで、上記のような接合特性に優れた金属接合材１が得られる。

次に、金属接合材１の製造方法について説明する。

金属接合材１は、第１金属部材１０と第２金属部材２０とを接合させることによって製造できる。第１金属部材１０と第２金属部材２０との接合には、ファイバレーザー溶接を用いる。

ファイバレーザー溶接は、レーザー光を熱源とし、レーザー光を集光して金属部材に照射し、金属部材を局部的に溶融および凝固させることによって、金属部材同士を接合する方法である。ファイバレーザー溶接は、高いエネルギー密度のレーザー光を利用して短時間で金属部材を接合できる。

光学系のレンズで極めて小さな領域に集光して高いエネルギー密度のレーザー光が得られるため、ファイバレーザー溶接は、高速の深溶込み溶接が可能、溶接の熱影響が非常に少ない、溶接変形が少ないなどの多くの特長がある。

一方で、ファイバレーザー溶接用の光源の高機能化がここ数年で積極的に進んでいる。特に、レーザー光の高出力化は従来に比べて著しく改善された。

また、金属部材がアルミニウム系材料や銅系材料であると、金属部材のレーザー光の反射率が高いため、レーザー光の照射エネルギーが金属部材の溶融に十分に活用されず、レーザー光の出力を高くすることがあった。レーザー光の出力を上げると、金属接合材の接合面には欠陥が多く生成されるため、金属接合材の接続信頼性が低下することがあった。

このような状況を基に、実施形態では、従来よりも非常に高出力化したファイバレーザーを用いて、溶接条件を適正化することで、接合信頼性に優れる金属接合材１を製造することができる。

実施形態では、ファイバレーザー溶接において、第１金属部材１０と第２金属部材２０とを接触させた状態または第１金属部材１０と第２金属部材２０とを近接配置させた状態で、第１金属部材１０側にレーザー光を照射して、第１金属部材１０と第２金属部材２０とを接合させる。

第２金属部材２０に比べて、低い熱伝導率でレーザー光の吸収率の高い第１金属部材１０にレーザー光を照射するため、レーザー光による溶融では、第１金属部材１０の溶融が支配的である。そして、溶融後に急冷することによって、第１金属部材１０の融液の熱がレーザー光の照射位置から離れるように第１金属部材１０中および第２金属部材２０中を伝わりながら、溶融部が急冷凝固するため、金属接合材１には上記のような柱状結晶組織部などが形成される。さらには、第２金属部材２０に伝わる熱の影響を抑制できるため、従来に比べて、拡散層３０の厚さを小さくかつ均一化できるとともに、特定結晶組織部２３や双晶組織部２５の拡大を抑制できる。そのため、金属接合材１の接合特性が向上する。

第１金属部材１０と第２金属部材２０とのファイバレーザー溶接におけるレーザー光の出力について、下限値は、好ましくは１ｋＷ以上、より好ましくは３ｋＷ以上であり、上限値は、好ましくは１０ｋＷ以下、より好ましくは６ｋＷ以下である。レーザー光の出力が１ｋＷ以上であると、レーザー光による溶融を良好に行うことができる。レーザー光の出力が１０ｋＷ以下であると、第２金属部材２０に伝わる熱の影響を抑制できる。

以上説明した実施形態によれば、高出力のファイバレーザーを用いて、溶接条件や金属部材の物性を適正化することで、第１柱状結晶組織部や第２柱状結晶組織部などを有し、厚さの減少した拡散層を有する、金属接合材を得ることができる。金属接合材では、第１金属部材と第２金属部材との組み合わせが同系材料または異系材料にかかわらず、引張強度や伸びなどの接合特性が良好であるため、金属部材同士の接合信頼性に優れる。

以上、実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本開示の概念および特許請求の範囲に含まれるあらゆる態様を含み、本開示の範囲内で種々に改変することができる。

次に、実施例および比較例について説明するが、本開示はこれら実施例に限定されるものではない。

（実施例１～１８および比較例１～１０）
まず、表１に示す第１金属部材および第２金属部材を用意した。第１金属部材および第２金属部材は、板状であり、板厚は２ｍｍ、幅は１０ｍｍ、長さは１００ｍｍであった。第１金属部材および第２金属部材の種類は以下の通りである。

銅系材料は以下を用いた。
・Ｃｕ－Ｍｎ－Ｎｉ系抵抗材用銅合金材料
・Ｃｕ－Ｍｎ－Ｓｎ系抵抗材用銅合金材料
・無酸素銅（ＯＦＣ）：Ｃｕ含有量は９９．９６質量％以上

アルミニウム系材料は以下を用いた。
・Ａｌ１０６０
・Ａｌ７０７５

鉄系材料は以下を用いた。
・ＳＵＳ４３０
・ＳＵＳ３０４

次に、２つの金属部材を選定して、板厚は２ｍｍ、幅は１０ｍｍの面を合わせて、表２に示す条件で、第１金属部材および第２金属部材をファイバレーザー溶接して、金属接合材を製造した。レーザー光の波長は１０７０ｎｍであった。

実施例１～１８では、図５に示すように、第１金属部材１０および第２金属部材２０の突き合わせ面５０、すなわち第１金属部材１０および第２金属部材２０の接触面に平行で、当該面５０から第１金属部材側にｈ（ｍｍ）離れた位置に対して、レーザー光を走査しながら照射した。すなわち、第１金属部材１０および第２金属部材２０の突き合わせ面５０から距離ｈ離れた第１金属部材１０の位置をレーザー光で照射した。

一方、比較例１～１０では、実施例１～１８のような第１金属部材１０側ではなく、第１金属部材１０および第２金属部材２０の突き合わせ面５０をレーザー光で照射した。

上記実施例および比較例で得られた金属接合材について、拡散層に垂直な断面の画像は、高分解能走査型分析電子顕微鏡（日本電子株式会社製、ＪＳＭ－７００１ＦＡ）に付属するＥＢＳＤ検出器を用いて連続して測定した結晶方位データから解析ソフト（ＴＳＬ社製、ＯＩＭ Ａｎａｌｙｓｉｓ）を用いて算出した結晶方位解析データから得た。観察試料は、拡散層に垂直な断面について、電解研磨で鏡面仕上げされた表面とした。観察は、接合方向３ｍｍ×接合面方向３ｍｍの視野において、ステップサイズ２．０μｍで行った。１５°以上の方位差を結晶粒界とし、２ピクセル以上からなる結晶粒を解析の対象とした。こうして得られた画像を基に、拡散層に垂直な断面を観察した結果を表３に示す。

拡散層はＥＰＭＡのライン分析により特定した。拡散層の平均厚さは、拡散層に垂直な断面画像において、ＥＰＭＡのライン分析を１０箇所測定してその平均値とした。

また、拡散層に垂直な断面画像上で、拡散層のＥＰＭＡのライン分析により特定された拡散層の１０箇所の位置を結ぶことで、拡散層と第１柱状結晶組織部との境界を特定した。また、拡散層に垂直な断面の上記画像から、第１柱状結晶組織部と第２柱状結晶組織部との間の境界面を特定した。こうして、第１柱状結晶組織部の領域を特定した。そして、第１柱状結晶組織部の平均厚さは、上記ＥＢＳＤ法により拡散層に垂直な断面を５箇所観察して第１柱状結晶組織部の領域を特定し、各断面における第１柱状結晶組織部の最大厚さと最小厚さとをそれぞれ測定して（第１柱状結晶組織部の最大厚さ＋第１柱状結晶組織部の最小厚さ）／２を算出し、その合計を５で割った値とした。また、第１柱状結晶組織部中の全ての結晶粒のうち、０．５０以下（０超０．５０以下）のアスペクト比（短手方向寸法／長手方向寸法）を有する複数の結晶粒が占める面積割合を求めた。

また、第１柱状結晶組織部と第２柱状結晶組織部との間の境界面１５と、境界面１５に平行であり、境界面１５から第２金属部材２０側と反対側の方向に４００μｍ離れる第１基準線１６と、第１金属部材１０の２本の外形線１７ａ、１７ｂと、から区画される第１領域１８内に占める領域において、全ての結晶粒のうち、０．３５以下（０超０．３５以下）のアスペクト比（短手方向寸法／長手方向寸法）を有する複数の結晶粒が占める面積割合を求めた。

［評価］
上記実施例および比較例で得られた金属接合材について、以下の評価を行った。結果を表４に示す。

［１］ 引張強度比
ＪＩＳ Ｚ ２２１４に準拠して引張試験を行った。そして、引張強度の低い方の金属部材の引張強度に対する金属接合材の引張強度の比（金属接合材の引張強度／低い方の金属部材の引張強度）を引張強度比とした。なお、第１金属部材および第２金属部材が同じ材料である場合、引張強度の低い方の金属部材は第１金属部材とした。すべての金属接合材はレーザーによって加熱され軟化するために接合前の金属部材よりも引張強度は低下する傾向にあるが、引張強度比が０．８０以上であると、金属接合材は良好であり、引張強度比が０．８０未満であると、金属接合材は不良であると判断した。

［２］ 伸び比
ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠して引張試験を行った。そして、引張強度の低い方の金属部材の伸びに対する金属接合材の伸びの比（金属接合材の伸び／低い方の金属部材の伸び）を伸び比とした。すべての金属接合材はレーザーによって加熱され軟化するために接合前の金属部材よりも伸びが増加する傾向にあるが、接合状態が悪い場合には伸びるために切れてしまう。伸び比が１．５以上であると、金属接合材は良好であり、伸び比が１．５未満であると、金属接合材は不良であると判断した。

［３］ 抵抗値のばらつき
抵抗値のばらつきは、得られた金属接合材の抵抗値について、平均値からどの程度異なるかの指標である。実施例１～１１および比較例１～３で得られた金属接合材の１０サンプルについて、室温（２５℃）における抵抗値を測定し、各実施例および各比較例における測定値の平均値と最大値と最小値とを得た。そして、金属接合材の抵抗値の平均値に対する抵抗値の最大値と最小値との差の比（（金属接合材の抵抗値の最大値－金属接合材の抵抗値の最小値）／金属接合材の平均値）を抵抗値のばらつきとした。抵抗値のばらつきが小さいほど、金属接合材が抵抗器として良好である。

表１～４に示すように、実施例１～１８では、金属接合材の拡散層に垂直な断面において、第１金属部材のみが第１柱状結晶組織部を有し、拡散層の平均厚さが５０μｍ以下であった。そのため、金属接合材の引張強度比および伸び比は良好であった。

また、実施例１～１１および比較例１～３は第１金属部材として抵抗材用銅合金材料を使用しており、引張強度比および伸び比とともに、抵抗値のばらつきを測定した。実施例１～１１は拡散層の平均厚さが５０μｍ以下であり、従来に比べて拡散層の厚さが小さくて均一化されたため、抵抗値のばらつきを抑えることができた。実施例１～１１の金属接合材はシャント抵抗器などの抵抗器として好適であることが示唆された。

一方、比較例１～１０では、第１金属部材および第２金属部材の突き合わせ面に沿ってレーザー光を照射した。そのため、拡散層に垂直な断面には、第１柱状結晶組織部が形成されなかった。さらには、拡散層の平均厚さは５０μｍよりも大きかった。その結果、比較例の金属接合材では、引張強度比および伸び比が不良であり、また比較例１～３は抵抗値のばらつきも大きかった。

１ 金属接合材
１０ 第１金属部材
１１ 結晶粒
１２ 第１柱状結晶組織部
１３ 結晶粒
１４ 第２柱状結晶組織部
１５ 境界面
１６ 第１基準線
１７ａ、１７ｂ 第１金属部材の外形線
１８ 第１領域
２０ 第２金属部材
２１ 特定結晶基準線
２２ａ、２２ｂ 第２金属部材の外形線
２３ 特定結晶組織部
２４ 双晶基準線
２５ 双晶組織部
３０ 拡散層
５０ 突き合わせ面

Claims (16)

1. 第１金属部材と第２金属部材とが接合されてなる金属接合材であって、
   前記第１金属部材と前記第２金属部材とが拡散層を介して接合され、
   前記拡散層に垂直な断面において、前記第１金属部材および前記第２金属部材のうち前記第１金属部材のみは、前記拡散層に隣接し、前記拡散層から離れる方向に向かって延びる複数の結晶粒を含む第１柱状結晶組織部を有することを特徴とする金属接合材。
2. 前記断面において、前記第１柱状結晶組織部中の全ての結晶粒のうち、０．５０以下のアスペクト比を有する複数の結晶粒が占める面積割合は、５０％以上である、請求項１に記載の金属接合材。
3. 前記断面において、前記第１柱状結晶組織部の平均厚さは５０μｍ以上５００μｍ以下である、請求項１または２に記載の金属接合材。
4. 前記拡散層の接合方向に沿った平均厚さは５０μｍ以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載の金属接合材。
5. 前記断面において、前記第１金属部材は、前記第１柱状結晶組織部の前記拡散層側と反対側に、前記第１柱状結晶組織部から離れる方向に向かって延びる複数の結晶粒を含む第２柱状結晶組織部を有する、請求項１～４のいずれか１項に記載の金属接合材。
6. 前記断面において、前記第１金属部材は、前記第１柱状結晶組織部と前記第２柱状結晶組織部との間に境界面を有する、請求項５に記載の金属接合材。
7. 前記断面において、前記境界面と、前記境界面に平行であり、前記境界面から前記第２金属部材側と反対側の方向に４００μｍ離れる第１基準線と、前記第１金属部材の２本の外形線と、から区画される第１領域内に占める、０．３５以下のアスペクト比を有する結晶粒の面積割合は、５０％以上である、請求項６に記載の金属接合材。
8. ２５℃における、前記第１金属部材の熱伝導率λ１に対する前記第２金属部材の熱伝導率λ２の比（λ２／λ１）は１０以上であり、
   前記第１金属部材の融点Ｔ１と前記第２金属部材の融点Ｔ２との差ΔＴは１０℃以上である、請求項１～７のいずれか１項に記載の金属接合材。
9. 前記第１金属部材がアルミニウム系材料であり、前記第２金属部材が銅系材料である、請求項１～７のいずれか１項に記載の金属接合材。
10. 前記第１金属部材が鉄系材料であり、前記第２金属部材が銅系材料である、請求項１～８のいずれか１項に記載の金属接合材。
11. 前記第１金属部材および前記第２金属部材がアルミニウム系材料である、請求項１～７のいずれか１項に記載の金属接合材。
12. 前記第１金属部材および前記第２金属部材が鉄系材料である、請求項１～７のいずれか１項に記載の金属接合材。
13. 前記第１金属部材および前記第２金属部材が銅系材料である、請求項１～８のいずれか１項に記載の金属接合材。
14. 前記第１金属部材は、抵抗材用銅合金材料であり、
    前記第２金属部材は、前記第１金属部材よりも導電率の高い銅系材料である、請求項１～８のいずれか１項に記載の金属接合材。
15. 前記第１金属部材は、Ｍｎを１０．０質量％以上１４．０質量％以下、Ｎｉを１．０質量％以上３．０質量％以下含有し、残部がＣｕおよび不可避不純物からなる合金組成を有する抵抗材用銅合金材料である、請求項１４に記載の金属接合材。
16. 前記第１金属部材は、Ｍｎを６．０質量％以上８．０質量％以下、Ｓｎを２．０質量％以上４．０質量％以下含有し、残部がＣｕおよび不可避不純物からなる合金組成を有する抵抗材用銅合金材料である、請求項１４に記載の金属接合材。
    

Images