JP6988932B2 - ロータリ圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、ロータリ圧縮機に関する。

空気調和機や冷凍装置では、冷媒を圧縮するためにロータリ圧縮機が用いられている。ロータリ圧縮機において冷媒を圧縮する圧縮部は、環状のシリンダと、シリンダの上側を閉塞する上端板と、シリンダの下側を閉塞する下端板と、シリンダの内周面に沿って公転してシリンダ内にシリンダ室を形成するピストンと、シリンダに設けられたベーン溝からシリンダ室内に突出しピストンの周面に接してシリンダ室を吸入室と圧縮室とに区画するベーンと、を備える。冷媒を圧縮する圧縮室は、ベーンやピストンに付着する潤滑油の油膜によって、圧縮室内の高圧の冷媒ガスが吸入室側へ漏れないようにシールされることで、圧縮室内の密閉性が確保されている。

特開２００７−２２５０１３号公報

上述の圧縮部では、潤滑油の油膜による圧縮室内の密閉性を高めることで、圧縮室内での冷媒ガスの圧縮効率が高められる。特に、圧縮部の小型化に伴い、回転軸の軸方向におけるピストンの上端面と上端板の摺動面との隙間、ピストンの下端面と下端板の摺動面との隙間を小さくした場合には、小さな隙間に油膜を形成することが難しく、油膜による圧縮室のシール性が低下し、圧縮室の圧縮効率が低下するおそれがある。

開示の技術は、上記に鑑みてなされたものであって、油膜による圧縮室のシール性を高め、圧縮室の圧縮効率を高めることができるロータリ圧縮機を提供することを目的とする。

本願の開示するロータリ圧縮機の一態様は、冷媒の吐出部及び冷媒の吸入部が設けられた圧縮機筐体と、圧縮機筐体の内部に配置され吸入部から吸入された冷媒を圧縮し吐出部から吐出する圧縮部と、圧縮機筐体の内部に配置され圧縮部を駆動するモータとを有し、圧縮部は、環状のシリンダと、シリンダの上側を閉塞する上端板と、シリンダの下側を閉塞する下端板と、モータにより回転される回転軸と、回転軸に嵌め込まれシリンダの内周面に沿って公転しシリンダ内にシリンダ室を形成するピストンと、シリンダに設けられたベーン溝からシリンダ室内に突出しピストンに接してシリンダ室を吸入室と圧縮室とに区画するベーンと、を備えるロータリ圧縮機において、ピストンにおける回転軸の軸方向の両端面には、潤滑油を保持する複数の凹部が配列された油膜保持領域が形成されている。複数の凹部の各々は、ピストンの内周面及び外周面に連結されず、かつ、屈曲部を有する直線状に形成され、屈曲部の先端が突出する向きをピストンの周方向に向けてピストンの径方向に並んで配列されている。

本願の開示するロータリ圧縮機の一態様によれば、油膜による圧縮室のシール性を高め、圧縮室の圧縮効率を高めることができる。

図１は、実施例のロータリ圧縮機を示す縦断面図である。 図２は、実施例のロータリ圧縮機の圧縮部を示す分解斜視図である。 図３は、実施例に圧縮部の要部を示す平面図である。 図４Ａは、実施例におけるピストンの油膜保持領域を拡大して示す平面図である。 図４Ｂは、実施例におけるピストンの油膜保持領域を拡大して示す縦断面図である。 図４Ｃは、実施例における油膜保持領域が有する凹部の他の配列パターンを示す平面図である。 図５は、実施例における油膜保持領域の作用を説明するための縦断面図である。 図６は、実施例における変形例１の油膜保持領域を示す平面図である。 図７は、実施例における変形例１の油膜保持領域が有する凹部を拡大して示す平面図である。 図８は、実施例における変形例２の油膜保持領域を示す平面図である。 図９は、実施例における変形例３の油膜保持領域を示す平面図である。 図１０は、上端板が有する変形例４の油膜保持領域を示す平面図である。 図１１は、中間仕切板が有する変形例５の油膜保持領域を示す平面図である。

以下に、本願の開示するロータリ圧縮機の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下の実施例によって、本願の開示するロータリ圧縮機が限定されるものではない。

（ロータリ圧縮機の構成）
図１は、実施例のロータリ圧縮機を示す縦断面図である。図２は、実施例のロータリ圧縮機の圧縮部を示す分解斜視図である。

図１に示すように、ロータリ圧縮機１は、密閉された縦置き円筒状の圧縮機筐体１０内の下部に配置された圧縮部１２と、圧縮機筐体１０内の上部に配置され、回転軸１５を介して圧縮部１２を駆動するモータ１１と、圧縮機筐体１０の外周面に固定された縦置き円筒状のアキュムレータ２５と、を備えている。

アキュムレータ２５は、縦置き円筒状のアキュムレータ容器２６と、アキュムレータ容器２６の上部に接続された低圧導入管２７と、を備える。アキュムレータ容器２６は、上吸入管１０５及びＬ字状の低圧連絡管３１Ｔを介して上シリンダ１２１Ｔの上シリンダ室１３０Ｔ（図２参照）と接続され、下吸入管１０４及びＬ字状の低圧連絡管３１Ｓを介して下シリンダ１２１Ｓの下シリンダ室１３０Ｓ（図２参照）と接続されている。低圧導入管２７は、アキュムレータ容器２６の上部を貫通して設けられており、冷凍サイクルにおける冷媒配管の低圧側に接続される。また、アキュムレータ容器２６内には、低圧導入管２７と低圧連絡管３１Ｔ、３１Ｓとの間に、低圧導入管２７から供給される冷媒から異物を捕らえるフィルタ２９が設けられている。

モータ１１は、外側に配置されたステータ１１１と、内側に配置されたロータ１１２と、を備えている。ステータ１１１は、圧縮機筐体１０の内周面に焼嵌め状態で固定されており、ロータ１１２は、回転軸１５に焼嵌め状態で固定されている。

回転軸１５は、下偏心部１５２Ｓの下方の副軸部１５１が、下端板１６０Ｓに設けられた副軸受部１６１Ｓに回転自在に支持され、上偏心部１５２Ｔの上方の主軸部１５３が、上端板１６０Ｔに設けられた主軸受部１６１Ｔに回転自在に支持され、互いに１８０度の位相差をつけて設けられた上偏心部１５２Ｔ及び下偏心部１５２Ｓにそれぞれ上ピストン１２５Ｔ及び下ピストン１２５Ｓが支持されることによって、圧縮部１２に対して回転自在に支持されると共に、回転によって上ピストン１２５Ｔ及び下ピストン１２５Ｓを、上シリンダ１２１Ｔの内周面１３７Ｔ、下シリンダ１２１Ｓの内周面１３７Ｓに沿ってそれぞれ公転運動させる。

圧縮機筐体１０の内部には、圧縮部１２において摺動する上ピストン１２５Ｔ及び下ピストン１２５Ｓ等の摺動部の潤滑性を確保し、上圧縮室１３３Ｔ（図２参照）及び下圧縮室１３３Ｓ（図２参照）をシールするために、潤滑油（冷凍機油）１８が圧縮部１２をほぼ浸漬する量だけ封入されている。圧縮機筐体１０の下側には、ロータリ圧縮機１全体を支持する複数の弾性支持部材（図示せず）を引っ掛ける取付脚３１０（図１参照）が固定されている。

図１に示すように、圧縮機筐体１０には、冷媒を吐出する吐出部としての吐出管１０７が上部に設けられており、冷媒を吸入する吸入部としての上吸入管１０５及び下吸入管１０４が側面部に設けられている。圧縮部１２は、上吸入管１０５及び下吸入管１０４から吸入された冷媒を圧縮し、吐出管１０７から吐出する。図２に示すように、圧縮部１２は、上から、内部に中空空間が形成された膨出部を有する上端板カバー１７０Ｔ、上端板１６０Ｔ、環状の上シリンダ１２１Ｔ、中間仕切板１４０、環状の下シリンダ１２１Ｓ、下端板１６０Ｓ及び平板状の下端板カバー１７０Ｓを積層して構成されている。圧縮部１２全体は、上下から略同心円上に配置された複数の通しボルト１７４，１７５及び補助ボルト１７６によって固定されている。

図２に示すように、上シリンダ１２１Ｔには、円筒状の内周面１３７Ｔが形成されている。上シリンダ１２１Ｔの内周面１３７Ｔの内側には、上シリンダ１２１Ｔの内周面１３７の内径よりも小さい外径の上ピストン１２５Ｔが配置されており、内周面１３７Ｔと上ピストン１２５Ｔの外周面１３９Ｔとの間に、冷媒を吸入し圧縮して吐出する上圧縮室１３３Ｔが形成される。下シリンダ１２１Ｓには、円筒状の内周面１３７Ｓが形成されている。下シリンダ１２１Ｓの内周面１３７Ｓの内側には、下シリンダ１２１Ｓの内周面１３７Ｓの内径よりも小さい外径の下ピストン１２５Ｓが配置されており、内周面１３７Ｓと下ピストン１２５Ｓの外周面１３９Ｓとの間に、冷媒を吸入し圧縮して吐出する下圧縮室１３３Ｓが形成される。

上シリンダ１２１Ｔは、円形状の外周部から、円筒状の内周面１３７Ｔの径方向に張り出した上側方突出部１２２Ｔを有する。上側方突出部１２２Ｔには、上シリンダ室１３０Ｔから放射状に外方へ延びる上ベーン溝１２８Ｔが設けられている。上ベーン溝１２８Ｔ内には、上ベーン１２７Ｔが摺動可能に配置されている。下シリンダ１２１Ｓは、円形状の外周部から、円筒状の内周面１３７Ｓの径方向に張り出した下側方突出部１２２Ｓを有する。下側方突出部１２２Ｓには、下シリンダ室１３０Ｓから放射状に外方へ延びる下ベーン溝１２８Ｓが設けられている。下ベーン溝１２８Ｓ内には、下ベーン１２７Ｓが摺動可能に配置されている。

上シリンダ１２１Ｔには、外側面から上ベーン溝１２８Ｔと重なる位置に、上シリンダ室１３０Ｔに貫通しない深さで上スプリング穴１２４Ｔが設けられている。上スプリング穴１２４Ｔには上スプリング１２６Ｔが配置されている。下シリンダ１２１Ｓには、外側面から下ベーン溝１２８Ｓと重なる位置に、下シリンダ室１３０Ｓに貫通しない深さで下スプリング穴１２４Ｓが設けられている。下スプリング穴１２４Ｓには下スプリング１２６Ｓが配置されている。

また、下シリンダ１２１Ｓには、下ベーン溝１２８Ｓの径方向外側と圧縮機筐体１０内とを開口部で連通して圧縮機筐体１０内の圧縮された冷媒を導入し、下ベーン１２７Ｓに冷媒の圧力により背圧をかける下圧力導入路１２９Ｓが形成されている。なお、圧縮機筐体１０内の圧縮された冷媒は、下スプリング穴１２４Ｓからも導入される。また、上シリンダ１２１Ｔには、上ベーン溝１２８Ｔの径方向外側と圧縮機筐体１０内とを開口部で連通して圧縮機筐体１０内の圧縮された冷媒を導入し、上ベーン１２７Ｔに冷媒の圧力により背圧をかける上圧力導入路１２９Ｔが形成されている。なお、圧縮機筐体１０内の圧縮された冷媒は、上スプリング穴１２４Ｔからも導入される。

上シリンダ１２１Ｔの上側方突出部１２２Ｔには、上吸入管１０５と嵌合する貫通孔としての上吸入孔１３５Ｔが設けられている。下シリンダ１２１Ｓの下側方突出部１２２Ｓには、下吸入管１０４と嵌合する貫通孔としての下吸入孔１３５Ｓが設けられている。

上シリンダ室１３０Ｔは、上下をそれぞれ上端板１６０Ｔ及び中間仕切板１４０で閉塞されている。下シリンダ室１３０Ｓは、上下をそれぞれ中間仕切板１４０及び下端板１６０Ｓで閉塞されている。言い換えると、圧縮部１２は、シリンダ室を上シリンダ室１３０Ｔと下シリンダ室１３０Ｓとに仕切る中間仕切板１４０を備える。

上シリンダ室１３０Ｔは、上ベーン１２７Ｔが上スプリング１２６Ｔに押圧されて上ピストン１２５Ｔの外周面１３９Ｔに当接することによって、上吸入孔１３５Ｔに連通する上吸入室１３１Ｔと、上端板１６０Ｔに設けられた上吐出孔１９０Ｔに連通する上圧縮室１３３Ｔと、に区画される（図３参照）。下シリンダ室１３０Ｓは、下ベーン１２７Ｓが下スプリング１２６Ｓに押圧されて下ピストン１２５Ｓの外周面１３９Ｓに当接することによって、下吸入孔１３５Ｓに連通する下吸入室１３１Ｓと、下端板１６０Ｓに設けられた下吐出孔１９０Ｓに連通する下圧縮室１３３Ｓと、に区画される（図３参照）。

図２に示すように、上端板１６０Ｔには、上端板１６０Ｔを貫通して上シリンダ１２１Ｔの上圧縮室１３３Ｔと連通する上吐出孔１９０Ｔが設けられ、上吐出孔１９０Ｔの出口側には、上吐出孔１９０Ｔの周囲に上弁座（図示せず）が形成されている。上端板１６０Ｔには、上吐出孔１９０Ｔの位置から上端板１６０Ｔの周方向に溝状に延びる上吐出弁収容凹部１６４Ｔが形成されている。

上吐出弁収容凹部１６４Ｔには、後端部が上吐出弁収容凹部１６４Ｔ内に上リベット２０２Ｔにより固定され前部が上吐出孔１９０Ｔを開閉するリード弁型の上吐出弁２００Ｔ及び後端部が上吐出弁２００Ｔに重ねられて上吐出弁収容凹部１６４Ｔ内に上リベット２０２Ｔにより固定され前部が湾曲して（反って）いて上吐出弁２００Ｔの開度を規制する上吐出弁押さえ２０１Ｔ全体が収容されている。

下端板１６０Ｓには、下端板１６０Ｓを貫通して下シリンダ１２１Ｓの下圧縮室１３３Ｓと連通する下吐出孔１９０Ｓが設けられている。下端板１６０Ｓには、下吐出孔１９０Ｓの位置から下端板１６０Ｓの周方向に溝状に延びる下吐出弁収容凹部（図示せず）が形成されている。

下吐出弁収容凹部には、後端部が下吐出弁収容凹部内に下リベット２０２Ｓにより固定され前部が下吐出孔１９０Ｓを開閉するリード弁型の下吐出弁２００Ｓ及び後端部が下吐出弁２００Ｓに重ねられて下吐出弁収容凹部内に下リベット２０２Ｓにより固定され前部が湾曲して（反って）いて下吐出弁２００Ｓの開度を規制する下吐出弁押さえ２０１Ｓ全体が収容されている。

互いに密着固定された上端板１６０Ｔと、膨出部を有する上端板カバー１７０Ｔとの間には、上端板カバー室１８０Ｔが形成される。互いに密着固定された下端板１６０Ｓと平板状の下端板カバー１７０Ｓとの間には、下端板カバー室１８０Ｓ（図１参照）が形成される。下端板１６０Ｓ、下シリンダ１２１Ｓ、中間仕切板１４０、上端板１６０Ｔ及び上シリンダ１２１Ｔを貫通し下端板カバー室１８０Ｓと上端板カバー室１８０Ｔとを連通する冷媒通路孔１３６が設けられている。

以下に、回転軸１５の回転による冷媒の流れを説明する。上シリンダ室１３０Ｔ内において、回転軸１５の回転によって、回転軸１５の上偏心部１５２Ｔに嵌合された上ピストン１２５Ｔが、上シリンダ１２１Ｔの内周面１３７Ｔ（上シリンダ室１３０Ｔの外周面）に沿って公転することにより、上吸入室１３１Ｔが容積を拡大しながら上吸入管１０５から冷媒を吸入し、上圧縮室１３３Ｔが容積を縮小しながら冷媒を圧縮し、圧縮した冷媒の圧力が上吐出弁２００Ｔの外側の上端板カバー室１８０Ｔの圧力よりも高くなると、上吐出弁２００Ｔが開いて上圧縮室１３３Ｔから上端板カバー室１８０Ｔへ冷媒が吐出される。上端板カバー室１８０Ｔに吐出された冷媒は、上端板カバー１７０Ｔに設けられた上端板カバー吐出孔１７２Ｔ（図１参照）から圧縮機筐体１０内に吐出される。

また、下シリンダ室１３０Ｓ内において、回転軸１５の回転によって、回転軸１５の下偏心部１５２Ｓに嵌合された下ピストン１２５Ｓが、下シリンダ１２１Ｓの内周面１３７Ｓ（下シリンダ室１３０Ｓの外周面）に沿って公転することにより、下吸入室１３１Ｓが容積を拡大しながら下吸入管１０４から冷媒を吸入し、下圧縮室１３３Ｓが容積を縮小しながら冷媒を圧縮し、圧縮した冷媒の圧力が下吐出弁２００Ｓの外側の下端板カバー室１８０Ｓの圧力よりも高くなると、下吐出弁２００Ｓが開いて下圧縮室１３３Ｓから下端板カバー室１８０Ｓへ冷媒が吐出される。下端板カバー室１８０Ｓに吐出された冷媒は、冷媒通路孔１３６及び上端板カバー室１８０Ｔを通って上端板カバー１７０Ｔに設けられた上端板カバー吐出孔１７２Ｔから圧縮機筐体１０内に吐出される。

圧縮機筐体１０内に吐出された冷媒は、ステータ１１１外周に設けられた上下を連通する切欠き（図示せず）、又はステータ１１１の巻線部の隙間（図示せず）、又はステータ１１１とロータ１１２との隙間１１５（図１参照）を通ってモータ１１の上方に導かれ、圧縮機筐体１０の上部に配置された吐出部としての吐出管１０７から吐出される。

（ロータリ圧縮機の特徴的な構成）
次に、実施例のロータリ圧縮機１の特徴的な構成について説明する。実施例の特徴には、上圧縮室１３３Ｔ及び下圧縮室１３３Ｓ（以下、圧縮室１３３とも称する。）の密閉性を高めるために、圧縮部１２が、潤滑油１８の油膜を保持する油膜保持領域を有することが含まれる。

図３は、実施例に圧縮部１２の要部を示す平面図である。図３に示すように、圧縮部１２が有する上ピストン１２５Ｔ及び下ピストン１２５Ｓ（以下、ピストン１２５とも称する。）は、回転軸１５の軸方向における上端面１２５ａ及び下端面１２５ｂに、潤滑油１８の油膜を保持する油膜保持領域１４５が形成されている。油膜保持領域１４５は、ピストン１２５の周方向に連続して形成されており、潤滑油１８を保持する複数の凹部１４５ａが配列されている。すなわち、複数の凹部１４５ａは、ピストン１２５の周方向の全周に形成されることにより、油膜がピストン１２５の全周にわたってスムーズに形成される。

圧縮機筐体１０の内部に溜められた潤滑油１８は、例えば、回転軸１５の軸方向に沿ってピストン１２５や上端板１６０Ｔ及び下端板１６０Ｓに供給される。上ピストン１２５Ｔの周囲に供給された潤滑油１８は、油膜保持領域１４５の各凹部１４５ａ内に溜まることで、上ピストン１２５Ｔの上端面１２５ａと上端板１６０Ｔとの間、上ピストン１２５Ｔの下端面１２５ｂと中間仕切板１４０との間に適正な油膜としてそれぞれ保持される（図１１参照）。同様に、下ピストン１２５Ｓの周囲に供給された潤滑油１８は、油膜保持領域１４５の各凹部１４５ａ内に溜まることで、下ピストン１２５Ｓの上端面１２５ａと中間仕切板１４０との間、下ピストン１２５Ｓの下端面１２５ｂと下端板１６０Ｓとの間に適正な油膜としてそれぞれ保持される。

図４Ａは、実施例におけるピストン１２５の油膜保持領域１４５を拡大して示す平面図である。図４Ｂは、実施例におけるピストン１２５の油膜保持領域１４５を拡大して示す縦断面図である。図４Ａに示すように、油膜保持領域１４５の複数の凹部１４５ａは、例えば、平面視において微小な円形状に形成されており、所定間隔をあけて格子状に配列されている。各凹部１４５ａは、同一の直径Ｄに形成されている。また、図４Ｂに示すように、複数の凹部１４５ａは、例えば、断面形状が半球状に形成されている。各凹部１４５ａは、回転軸１５の軸方向（ピストン１２５の上下方向）において同一の深さＨに形成されている。

図４Ｃは、実施例における油膜保持領域１４５が有する凹部１４５ａの他の配列パターンを示す平面図である。図４Ｃに示すように、複数の凹部１４５ａは、千鳥状に配列されてもよく、各凹部１４５ａの形状や配置が限定されない。

油膜保持領域１４５は、レーザ微細加工機を用いて、マイクロテクスチャリングと呼ばれる表面加工を行って形成された、いわゆるマイクロテクスチャである。油膜保持領域１４５は、ピストン１２５の上端面１２５ａ及び下端面１２５ｂに、例えば、ピコ秒レーザ、フェムト秒レーザ等の超短波パルスレーザを照射することで形成される。このようなレーザ加工で凹部１４５ａが形成されることにより、凹部１４５ａの周縁に突起、いわゆるバリが発生せず、凹部１４５ａの加工速度も速いので好ましい。凹部１４５ａの深さは、１回の超短波パルスレーザの照射で１［μｍ］程度の深さを形成できるので、加工速度、生産性を考慮した場合、３［μｍ］以下の深さが好ましい。また、各凹部１４５ａは、凹部１４５ａの開口縁が円形に形成されるように、ピストン１２５の外周縁及び内周縁に重ならないように配置されている。

（油膜保持領域の作用）
図５は、実施例における油膜保持領域１４５の作用を説明するための縦断面図である。ここでは、上ピストン１２５Ｔの油膜保持領域１４５について説明するが、下ピストン１２５Ｓの油膜保持領域１４５も、上ピストン１２５Ｔの油膜保持領域１４５と同様である。

図５に示すように、上ピストン１２５Ｔの上端面１２５ａの油膜保持領域１４５の各凹部１４５ａ内に潤滑油１８が溜まることで、上端面１２５ａに沿って油膜がスムーズに保持されるので、上ピストン１２５Ｔの上端面１２５ａと上端板１６０Ｔの摺動面１６０ａとの間が油膜によって適正にシールされる。これと同様に、上ピストン１２５Ｔの下端面１２５ｂの油膜保持領域１４５の各凹部１４５ａ内に潤滑油１８が溜まることで、下端面１２５ｂに沿って油膜がスムーズに保持されるので、上ピストン１２５Ｔの下端面１２５ｂと中間仕切板１４０の摺動面１４０ａとの間が油膜によって適正にシールされる。

また、回転軸１５の軸方向において、上ピストン１２５Ｔの上端面１２５ａと上端板１６０Ｔの摺動面１６０ａとの隙間Ｃ、上ピストン１２５Ｔの下端面１２５ｂと中間仕切板１４０の摺動面１４０ａとの隙間Ｃで油膜が押されて圧縮されることで、油膜保持領域１４５の各凹部１４５ａ内に溜められた潤滑油１８に正圧が生じる。このように各凹部１４５ａ内に生じる正圧と、凹部１４５ａ内に潤滑油１８が溜められることとにより、油膜保持領域１４５は、油膜の保持状態が安定して維持されるので、油膜による上圧縮室１３３Ｔ内の密閉性が高められる。

また、本実施例における圧縮部１２は、小型化されており、回転軸１５の軸方向において、上ピストン１２５Ｔの上端面１２５ａと上端板１６０Ｔの摺動面１６０ａとの隙間Ｃ、上ピストン１２５Ｔの下端面１２５ｂと中間仕切板１４０の摺動面１４０ａとの隙間Ｃが、０よりも大きく、回転軸１５の軸方向（上ピストン１２５Ｔの上下方向）の上ピストン１２５Ｔの高さの１／１０００以下である。各隙間Ｃは、１０［μｍ］以下であり、例えば、４〜５［μｍ］程度に形成されている。このように圧縮部１２の小型化に伴って隙間Ｃが微小である場合には、隙間Ｃ内に適正な油膜を形成することが困難になるが、油膜保持領域１４５が形成されることで、隙間Ｃ内に油膜が適正に形成される。

また、油膜保持領域１４５は、上端面１２５ａの面積に対して複数の凹部１４５ａの開口面積の合計が占める面積率が４０［％］以下、上端面１２５ａに対する各凹部１４５ａの深さＨが３［μｍ］以下である。また同様に、油膜保持領域１４５は、下端面１２５ｂの面積に対して複数の凹部１４５ａの開口面積の合計が占める面積率が４０％以下、下端面１２５ｂに対する各凹部１４５ａの深さＨが３［μｍ］以下である。凹部１４５ａの開口面積は、上端面１２５ａまたは下端面１２５ｂにおける円形の面積を指す。油膜保持領域１４５の面積率、深さＨが上述の数値範囲を満たすことで、適正な油膜の形成を可能にすると共に凹部１４５ａの加工性の低下を抑え、油膜保持領域１４５の加工工程の煩雑化を避けられる。

（体積効率）
本実施例のように、ピストン１２５の上端面１２５ａ及び下端面１２５ｂに、油膜保持領域１４５の各凹部１４５ａの直径Ｄを５０［μｍ］で形成した場合において、上述の隙間Ｃの体積効率と、各凹部１４５ａのピッチと、凹部１４５ａの深さとの関係について表１を参照して説明する。

ここで、ピストン１２５の上端面１２５ａ及び下端面１２５ｂに凹部１４５ａを形成しない場合における体積効率を１００［％］としたときに、本実施例のように上端面１２５ａ及び下端面１２５ｂに凹部１４５ａが形成された場合における体積効率［％］について説明する。体積効率＝（実測の冷凍能力）／（理論上の冷凍能力）。ロータリ圧縮機１において、実測の冷凍能力は、圧縮中に上述の隙間Ｃから冷媒ガスが漏れる影響等により、理論上の冷凍能力よりも小さくなる。すなわち、体積効率が大きくなることは、隙間Ｃからの冷媒ガスの小さくなることを意味する。

表１に示すように、各凹部１４５ａのピッチを１１５［μｍ］、凹部１４５ａの深さが１［μｍ］で形成し、凹部１４５ａの面積効率を１５［％］とした場合、体積効率が１００．７［％］となり、体積効率が０．７［％］高められた。また、各凹部１４５ａのピッチを７５［μｍ］、凹部１４５ａの深さが１［μｍ］で形成し、凹部１４５ａの面積効率を３５［％］とした場合、体積効率が１００．７［％］となり、体積効率が０．７［％］高められた。また、各凹部１４５ａのピッチを７５［μｍ］、凹部１４５ａの深さが３［μｍ］で形成し、凹部１４５ａの面積効率を３５［％］とした場合、体積効率が１００．４［％］となり、体積効率が０．４［％］高められた。

実施例では、ピストン１２５の上端面１２５ａ及び下端面１２５ｂに油膜保持領域１４５が形成されることで、凹部１４５ａ内に溜まる潤滑油１８によって隙間Ｃのシール性が高められ、隙間Ｃからの冷媒ガスの漏れが減ることによって体積効率が高められる。つまり、実施例は、上述のように体積効率が高められることにより、油膜による隙間Ｃのシール性が高められ、圧縮室１３３の密閉性が高められる。

（実施例の変形例）
以下、油膜保持領域の変形例について図面を参照して説明する。各変形例において、上述の実施例と同一の構成部材には、実施例と同一の符号を付して説明を省略する。

（変形例１）
図６は、実施例における変形例１の油膜保持領域を示す平面図である。図７は、実施例における変形例１の油膜保持領域が有する凹部を拡大して示す平面図である。変形例１の油膜保持領域は、凹部の形状が上述の実施例と異なる。

図６及び図７に示すように、変形例１の油膜保持領域１４６は、ピストン１２５の上端面１２５ａ及び下端面１２５ｂに形成されており、複数の凹部１４６ａを有する。複数の凹部１４６ａの各々は、屈曲部１５５ｃを有する直線状であるＶ字状に形成されており、いわゆるへリングボーン状の配列パターンで配置されている。

各凹部１４６ａは、上端面１２５ａの外周側にピストン１２５の周方向に間隔をあけて複数配置された直線状の第１溝１５５ａと、上端面１２５ａの内周側にピストン１２５の周方向に間隔をあけて複数配置された直線状の第２溝１５５ｂと、を含む。第１溝１５５ａの内周側端部と第２溝１５５ｂの外周側端部とが屈曲部１５５ｃを形成するように連結されており、屈曲部１５５ｃが、ピストン１２５の径方向における上端面１２５ａの中央に配置されている。また、Ｖ字状の各凹部１４６ａは、ピストン１２５の周方向に対して同一円周上で等間隔になるように上端面１２５ａに均一に配置されている。また、ピストン１２５の下端面１２５ｂの油膜保持領域１４６も、上述と同様に形成されている。

油膜保持領域１４６の各凹部１４６ａは、深さが３［μｍ］以下であり、上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）の面積に対する油膜保持領域１４６の面積率が４０［％］以下であれば、第１溝１５５ａ及び第２溝１５５ｂの各溝幅の寸法は限定されない。また、屈曲部を有する直線状の凹部は、Ｖ字状に限定されず、例えば、Ｗ字状、Ｓ字状に形成されてもよい。また、凹部は、曲線状に形成されてもよく、複数種類の曲線が組み合わされて形成されてもよい。

変形例１の油膜保持領域１４６の凹部１４６ａでは、ピストン１２５の外周側から第１溝１５５ａに沿って内周側に移動する潤滑油１８と、ピストン１２５の内周側から第２溝１５５ｂに沿って外周側に移動する潤滑油１８とが、屈曲部１５５ｃで衝突することで、屈曲部１５５ｃに生じる正圧が高められる。このため、上述の隙間Ｃで油膜が圧縮されて凹部１４６ａ内に生じる正圧に加えて、屈曲部１５５ｃに生じる正圧が高められることで、屈曲部１５５ｃで潤滑油１８を更に安定して保持することが可能になり、屈曲部１５５ｃによって油膜のシール性が高められる。したがって、凹部１４６ａによる油膜の保持状態が更に安定するので、圧縮室１３３内の密閉性が更に高められる。

なお、変形例１における凹部１４６ａの形状は、Ｖ字状に限定されず、屈曲部１５５ｃを有する直線状であればよく、変形例１と同様の効果が得られる。また、へリングボーン状の配列パターンは、屈曲部１５５ｃが、ピストン１２５の径方向における上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）の中央に配置される構造に限定されず、例えば、屈曲部１５５ｃが、上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）の内周側に近づけられて配置されてもよい。このように屈曲部１５５ｃの位置を変更することで、凹部１４６ａ内において正圧が高められる位置が適宜調節されてもよい。

（変形例２）
図８は、実施例における変形例２の油膜保持領域を示す平面図である。変形例２の油膜保持領域は、へリングボーン状の配列パターンを複数有する点が変形例１と異なる。

図８に示すように、変形例２の油膜保持領域１４７は、ピストン１２５の上端面１２５ａ及び下端面１２５ｂに形成されており、複数の凹部１４７ａを有する。複数の凹部１４７ａの各々は、Ｖ字状に形成されており、へリングボーン状の３つの配列パターンで配置されている。へリングボーン状の３つの配列パターンは、ピストン１２５の径方向に沿って並んでいる。したがって、ピストンの径方向において、各凹部１４７ａは、複数の第１溝１５５ａと複数の第２溝１５５ｂが交互に配置されており、複数の屈曲部１５５ｃを有する（図６、７参照）。また、ピストン１２５の下端面１２５ｂの油膜保持領域１４７も、上述と同様に形成されている。変形例２においても、複数の凹部１４７ａの面積率、各凹部１４７ａの深さは、上述した実施例と同様に形成されている。

変形例２の油膜保持領域１４７は、ピストン１２５の径方向において、Ｖ字状の凹部１４７ａが複数配置されることにより、変形例１のようにＶ字の屈曲部１５５ｃに生じる正圧が高められ、ピストン１２５の径方向における複数の屈曲部１５５ｃの位置で潤滑油１８を安定して保持することが可能になる。このため、ピストン１２５の径方向において、各屈曲部１５５ｃによる油膜のシール性が高められ、油膜保持領域１４７による油膜の保持状態が更に安定し、圧縮室１３３内の密閉性が更に高められる。

なお、変形例２は、ピストン１２５の径方向に配置されるへリングボーン状の配列パターンの個数が限定されない。また、例えば、ピストン１２５の径方向における上端面１２５ａの中央に配置されたＶ字状の凹部１４７ａは、Ｖ字の両端が、上端面１２５ａの内周側の凹部１４７ａ及び外周側の凹部１４７ａとそれぞれ連結されてもよい。このように凹部１４７ａは、例えば、ピストン１２５の径方向においてジグザグ状に形成された場合、屈曲部１５５ｃの個数が増えるので、油膜保持領域１４７によるシール性が更に高められる。

（変形例３）
図９は、実施例における変形例３の油膜保持領域を示す平面図である。変形例３の油膜保持領域は、円形状の凹部の配列パターンが、実施例１と異なる。

図９に示すように、変形例３の油膜保持領域１４８は、ピストン１２５の上端面１２５ａ及び下端面１２５ｂに形成されており、複数の凹部１４８ａを有する。複数の凹部１４８ａの各々は、直径が同一の円形状に形成されており、上端面１２５ａの内周側における各凹部１４８ａのピッチが、上端面１２５ａの外周側における各凹部１４８ａのピッチよりも小さくされている。このため、油膜保持領域１４８は、上端面１２５ａの単位面積当たりに占める、上端面１２５ａの内周側における凹部１４８ａの密度が、上端面１２５ａの外周側における凹部１４８ａの密度よりも大きい。言い換えると、油膜保持領域１４８は、凹部１４８ａの密度が異なる外周側領域と内周側領域とを含む。また、ピストン１２５の下端面１２５ｂの油膜保持領域１４８も、上述と同様に形成されている。変形例３においても、複数の凹部１４８ａの面積率、各凹部１４８ａの深さは、上述した実施例と同様に形成されている。

変形例３の油膜保持領域１４８は、上端面１２５ａの内周側における凹部１４８ａの密度を高めることで、ピストン１２５の内周側における油膜を、外周側よりも増やし、かつ、ピストン１２５の内周側における凹部１４８ａの油膜の保持状態の安定性が高められる。このため、油膜保持領域１４８は、上端面１２５ａの内周側において、油膜の保持状態が更に安定し、油膜によるシール性が更に高められるので、圧縮室１３３内の密閉性が更に高められる。

なお、変形例３の油膜保持領域１４８は、各凹部１４８ａの直径が同一に形成されたが、直径が異なる複数種類の円形状の凹部を有してもよく、深さが異なる複数種類の円形状の凹部を有してもよい。油膜保持領域１４８は、例えば、上端面１２５ａの内周側の凹部１４８ａの直径が、外周側の凹部１４８ａよりも小さく形成されてもよい。また、油膜保持領域１４８は、上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）の外周側における凹部１４８ａの密度よりも内周側における凹部１４８ａの密度が高ければよく、円形状の凹部１４８ａに限定されない。

なお、図示しないが、油膜保持領域は、ピストン１２５の上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）に形成される場合、複数のリング状の凹部が、ピストン１２５の中心に対して同心円状に間隔をあけて配置されてもよい。この場合、ピストン１２５の径方向において、リング状の凹部同士の間隔が、ピストン１２５の外周側よりも内周側が狭くされることで、内周側における凹部の密度が高められてもよい。

（変形例４）
図１０は、上端板１６０Ｔが有する変形例４の油膜保持領域を示す平面図である。変形例４は、油膜保持領域が上端板１６０Ｔに形成される点が、実施例及び変形例１〜３と異なる。

図１０に示すように、変形例４の油膜保持領域１４９は、上ピストン１２５Ｔの上端面１２５ａに形成される油膜保持領域の代わりに、上端板１６０Ｔの摺動面１６０ａに環状に形成されている。油膜保持領域１４９は、上ピストン１２５Ｔの上端面１２５ａが摺動する摺動領域に対応しており、上端板１６０Ｔの摺動面１６０ａにおける上シリンダ室１３０Ｔ内の全域に形成されている。図１０において、油膜保持領域１４９として示す斜線領域内には、上述した実施例等と同様に、複数の凹部（図示せず）が配置されている。複数の凹部の配列パターン、面積率、各凹部の寸法は、上述した実施例、変形例１〜３のいずれかと同様に形成されている。

図示しないが、変形例４の油膜保持領域１４９は、下ピストン１２５Ｓの下端面１２５ｂに形成される油膜保持領域の代わりに、下端板１６０Ｓの摺動面に形成されもよい。この場合、図１０に示す上端板１６０Ｔの油膜保持領域と同様である。

変形例４においても、上述した実施例等と同様に、油膜保持領域１４９による油膜の保持状態が高められ、圧縮室１３３内の密閉性が高められる。

（変形例５）
図１１は、中間仕切板１４０が有する変形例５の油膜保持領域を示す平面図である。変形例５は、油膜保持領域が中間仕切板１４０に形成される点が、実施例及び変形例１〜３と異なる。

図１１に示すように、変形例５の油膜保持領域１５０は、上ピストン１２５Ｔの下端面１２５ｂに形成される油膜保持領域の代わりに、中間仕切板１４０の摺動面１４０ａに環状に形成されている。油膜保持領域１５０は、上ピストン１２５Ｔの下端面１２５ｂが摺動する摺動領域に対応しており、中間仕切板１４０の摺動面１４０ａにおける上シリンダ室１３０Ｔ内の全域に形成されている。図１１において、油膜保持領域１５０として示す斜線領域内には、上述した実施例等と同様に、複数の凹部（図示せず）が配置されている。複数の凹部の配列パターン、面積率、各凹部の寸法は、上述した実施例、変形例１〜３のいずれかと同様に形成されている。

図示しないが、変形例４の油膜保持領域１４９は、下ピストン１２５Ｓの上端面１２５ａに形成される油膜保持領域の代わりに、中間仕切板１４０の摺動面１４０ａに形成されもよい。この場合、図１１に示す中間仕切板１４０の油膜保持領域と同様である。

変形例５においても、上述した実施例等と同様に、油膜保持領域１５０による油膜の保持状態が高められ、圧縮室１３３内の密閉性が高められる。

なお、ピストン１２５の上端面１２５ａ及び下端面１２５ｂに油膜保持領域が形成された場合には、上シリンダ室１３０Ｔ内で上ピストン１２５Ｔ全体が移動し、下シリンダ室１３０Ｓ内で下ピストン１２５Ｓ全体が移動することで、油膜保持領域の各凹部内に溜められた潤滑油１８が、隙間Ｃに新たに供給される潤滑油１８とスムーズに交換されやすく、油膜の劣化を避けて潤滑性を適正に維持できる。この観点では、油膜保持領域は、ピストン１２５に形成されずに上端板１６０Ｔ、下端板１６０Ｓ、中間仕切板１４０に形成される構造よりも、ピストン１２５の上端面１２５ａ及び下端面１２５ｂに形成される構造が好ましい。

上述のように２シリンダ型のロータリ圧縮機１の場合には、油膜保持領域が、上ピストン１２５Ｔの上端面１２６ａと上端板１６０Ｔの摺動面１６０ａのいずれか一方と、上ピストン１２５Ｔの下端面１２５ｂと中間仕切板１４０の摺動面１４０ａのいずれか一方と、下ピストン１２５Ｓの上端面１２５ａと中間仕切板１４０の摺動面１４０ａのいずれか一方と、下ピストン１２５Ｓの下端面１２５ｂと下端板１６０Ｓの摺動面１６０ａのいずれか一方との４箇所にそれぞれ形成される。

１シリンダ型のロータリ圧縮機の場合には、油膜保持領域が、ピストンの上端面と上端板の摺動面のいずれか一方と、ピストンの下端面と下端板の摺動面のいずれか一方との２箇所にそれぞれ形成される。なお、２シリンダ型、１シリンダ型のロータリ圧縮機のいずれにおいても、油膜保持領域は、例えば、ピストンの上端面とこの上端面が接する摺動面の両方の面、ピストンの下端面とこの下端面が接する摺動面の両方の面にそれぞれ形成されてもよい。

（実施例の効果）
上述したように実施例のロータリ圧縮機１の圧縮部１２において、ピストン１２５における上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）と、上端板１６０Ｔの摺動面１６０ａと、下端板１６０Ｓの摺動面との少なくともいずれか１つには、潤滑油１８を保持する複数の凹部１４５ａが配列された油膜保持領域１４５が形成されている。これにより、油膜保持領域１４５の各凹部１４５ａ内に潤滑油１８を溜めてピストン１２５の周方向に亘って油膜を適正に維持することが可能になり、油膜による圧縮室１３３のシール性を高め、圧縮室１３３の圧縮効率を高められる。

圧縮部１２を小型化する場合、上ピストン１２５Ｔの上端面１２５ａと上端板１６０Ｔの摺動面１６０ａとの隙間Ｃ、上ピストン１２５Ｔの下端面１２５ｂと中間仕切板１４０の摺動面１４０ａとの隙間Ｃ、下ピストン１２５Ｓの上端面１２５ａと中間仕切板１４０の摺動面１４０ａとの隙間Ｃ、下ピストン１２５Ｓの下端面１２５ｂと下端板１６０Ｓの摺動面との隙間Ｃを小さくことが考えられる。しかし、この場合、隙間Ｃが小さくなるのに従って、圧縮室１３３内を密閉するための油膜が十分に形成され難くなり、油膜によるシール性が低下し、圧縮室１３３の圧縮効率が低下するおそれがある。このような場合であっても、圧縮部１２は、油膜保持領域１４５を有することで、油膜による圧縮室１３３のシール性の低下を抑え、圧縮室１３３の圧縮効率の低下を抑えることができる。言い換えると、ピストン１２５の上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）に油膜保持領域１４５が形成されることで、上述の隙間Ｃを小さくすることが可能になり、圧縮室１３３の圧縮効率の低下を抑えながら圧縮部１２の小型化を実現できる。

また、実施例における圧縮部１２は、回転軸１５の軸方向において、ピストン１２５の上端面１２５ａと上端板１６０Ｔとの隙間Ｃ（下端面１２５ｂと下端板１６０Ｓとの隙間Ｃ）が、０よりも大きく、回転軸１５の軸方向のピストン１２５の高さの１／１０００以下である。このように隙間Ｃが微小である場合には、油膜保持領域１４５によって、圧縮室１３３のシール性の低下、圧縮室１３３の圧縮効率の低下を効果的に抑えられる。

また、実施例における圧縮部１２が有する油膜保持領域１４５は、上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）の面積に対して複数の凹部１４５ａの開口面積の合計が占める面積率が４０［％］以下、上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）に対する各凹部１４５ａの深さが３［μｍ］以下である。これにより、凹部１４５ａの加工性の低下を抑え、油膜保持領域１４５の加工工程の煩雑化を避けられる。

また、実施例における油膜保持領域１４６が有する複数の凹部１４６ａの各々は、屈曲部１５５ｃを有する直線状に形成されている。これにより、凹部１４６ａ内に溜められた潤滑油１８を、屈曲部１５５ｃに生じる正圧で安定して保持することが可能になる。このため、凹部１４６ａによる油膜の保持状態が更に安定するので、油膜による圧縮室１３３のシール性が更に高められる。

また、実施例における油膜保持領域１４６が有する複数の凹部１４６ａの各々は、上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）の外周側にピストン１２５の周方向に間隔をあけて複数配置された直線状の第１溝１５５ａと、上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）の内周側にピストン１２５の周方向に間隔をあけて複数配置された直線状の第２溝１５５ｂと、を含み、第１溝１５５ａの内周側端部と第２溝１５５ｂの外周側端部とが屈曲部１５５ｃを形成するように連結されている。これにより、ピストン１２５の外周側から第１溝１５５ａに沿って内周側に移動する潤滑油１８と、ピストン１２５の内周側から第２溝１５５ｂに沿って外周側に移動する潤滑油１８とが、屈曲部１５５ｃで衝突して屈曲部１５５ｃに生じる正圧が高められるので、屈曲部１５５ｃで潤滑油１８を更に安定して保持することが可能になる。このため、凹部１４６ａによる油膜の保持状態が更に安定するので、油膜による圧縮室１３３のシール性が更に高められる。

また、実施例における油膜保持領域１４７は、ピストン１２５の径方向において、複数の凹部１４７ａの各々は、複数の第１溝１５５ａと複数の第２溝１５５ｂが交互に配置され、複数の屈曲部１５５ｃを有する。これにより、ピストン１２５の径方向における複数の屈曲部１５５ｃの位置で潤滑油１８を安定して保持することが可能になる。このため、油膜保持領域１４７による油膜の保持状態が更に安定するので、油膜による圧縮室１３３のシール性が更に高められる。

また、実施例における油膜保持領域１４８は、上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）の単位面積当たりに占める、上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）の内周側における凹部１４８ａの密度が、上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）の外周側における凹部１４８ａの密度よりも大きい。これにより、ピストン１２５の内周側における油膜を、外周側よりも増やし、かつ、ピストン１２５の内周側における凹部１４８ａの油膜の保持状態の安定性が高められる。このため、油膜保持領域１４８は、上端面１２５ａ（下端面１２５ｂ）の内周側において、油膜の保持状態が更に安定し、油膜による圧縮室１３３のシール性が更に高められる。

１ ロータリ圧縮機
１０ 圧縮機筐体
１１ モータ
１２ 圧縮部
１５ 回転軸
１８ 潤滑油
１０５ 上吸入管（吸入部）
１０４ 下吸入管（吸入部）
１０７ 吐出管（吐出部）
１２１Ｔ 上シリンダ（シリンダ）
１２１Ｓ 下シリンダ（シリンダ）
１２５Ｔ 上ピストン（ピストン）
１２５Ｓ 下ピストン（ピストン）
１２５ａ 上端面（端面）
１２５ｂ 下端面（端面）
１２７Ｔ 上ベーン（ベーン）
１２７Ｓ 下ベーン（ベーン）
１２８Ｔ 上ベーン溝（ベーン溝）
１２８Ｓ 下ベーン溝（ベーン溝）
１３１Ｔ 上吸入室（吸入室）
１３１Ｓ 下吸入室（吸入室）
１３３Ｔ 上圧縮室（圧縮室）
１３３Ｓ 下圧縮室（圧縮室）
１４０ 中間仕切板
１４０ａ 摺動面
１４５、１４６、１４７、１４８、１４９、１５０ 油膜保持領域
１４５ａ、１４６ａ、１４７ａ、１４８ａ 凹部
１５５ａ 第１溝
１５５ｂ 第２溝
１５５ｃ 屈曲部
１６０Ｔ 上端板
１６０ａ 摺動面
１６０Ｓ 下端板
Ｃ 隙間
Ｄ 直径
Ｈ 深さ

Claims (4)

1. 冷媒の吐出部及び冷媒の吸入部が設けられた圧縮機筐体と、前記圧縮機筐体の内部に配置され前記吸入部から吸入された冷媒を圧縮し前記吐出部から吐出する圧縮部と、前記圧縮機筐体の内部に配置され前記圧縮部を駆動するモータとを有し、
   前記圧縮部は、環状のシリンダと、前記シリンダの上側を閉塞する上端板と、前記シリンダの下側を閉塞する下端板と、前記モータにより回転される回転軸と、前記回転軸に嵌め込まれ前記シリンダの内周面に沿って公転し前記シリンダ内にシリンダ室を形成するピストンと、前記シリンダに設けられたベーン溝から前記シリンダ室内に突出し前記ピストンに接して前記シリンダ室を吸入室と圧縮室とに区画するベーンと、を備えるロータリ圧縮機において、
   前記ピストンにおける前記回転軸の軸方向の両端面には、潤滑油を保持する複数の凹部が配列された油膜保持領域が形成され、
   前記複数の凹部の各々は、前記ピストンの内周面及び外周面に連結されず、かつ、屈曲部を有する直線状に形成され、前記屈曲部の先端が突出する向きを前記ピストンの周方向に向けて前記ピストンの径方向に並んで配列されている、ロータリ圧縮機。
2. 前記ピストンの前記両端面には、前記ピストンの径方向に並ぶ前記複数の凹部が、前記ピストンの周方向に間隔をあけて、前記ピストンの全周にわたって配列されている、
   請求項１に記載のロータリ圧縮機。
3. 前記ピストンの径方向に並ぶ前記複数の凹部は、隣り合う前記凹部の端部に、径方向の両端が連結された凹部を含む、
   請求項１または２に記載のロータリ圧縮機。
4. 前記回転軸の軸方向において、前記ピストンの前記両端面の各々と、前記上端板及び前記下端板の各々との各隙間が、０よりも大きく、前記軸方向の前記ピストンの高さの１／１０００以下であり、
   前記油膜保持領域は、前記両端面の各々の面積に対して前記複数の凹部の開口面積の合計が占める面積率が４０［％］以下、前記両端面の各々に対する各凹部の深さが３［μｍ］以下である、
   請求項１ないし３のいずれか１項に記載のロータリ圧縮機。

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