JP6896505B2 - 寝具用クッション材 - Google Patents
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Description
(三次元立体編物A)
編機:ダブルラッセル編機(9ゲージ/2.54cm、釜間距離11mm)
ウェール密度:9.4本/2.54cm
コース密度:12.5本/2.54cm
仕上がり厚さT:8.8mm
目付:1020g/m2
第一編地(表編地)の編糸:660デシテックス/192fポリエステル(マルチフィラメント)
第二編地(裏編地)の編糸:660デシテックス/192fポリエステル(マルチフィラメント)
連結糸:660デシテックス/1fポリエステル(モノフィラメント糸)
第一編地(表編地)の組織:1リピート6コースの六角メッシュ+鎖編み
第二編地(裏編地)の組織:1リピート2コースのクインズコード組織
(配線布層)
ポリエステル製繊維からなる織布の中にヒーター線を配置(配置条件:ヒーター線の密度は70cm間に1本間隔で配置)
(三次元立体編物B)
編機:ダブルラッセル編機(9ゲージ/2.54cm、釜間距離11mm)
ウェール密度:9.4本/2.54cm
コース密度:12.5本/2.54cm
仕上がり厚さT:6mm
目付:700g/m2
第一編地(表編地)の編糸:660デシテックス/192fポリエステル(マルチフィラメント)
第二編地(裏編地)の編糸:660デシテックス/192fポリエステル(マルチフィラメント)
連結糸:660デシテックス/1fポリエステル(モノフィラメント糸)
第一編地(表編地)の組織:1リピート6コースの六角メッシュ+鎖編み
第二編地(裏編地)の組織:1リピート2コースのクインズコード組織
三次元立体編物Bの上に、配線布層を積層し、配線布層の上に、三次元立体編物Aを積層し、積層体を得た。得られた積層体の外周部分を縁部カバーで覆い縫合することで、図1に示す寝具用クッション材1を得た。
三次元立体編物B(下側)の代わりに、三次元立体編物A(下側)を用いた設定にした以外は、実施例1と同様にして、図1に示す寝具用クッション材1を得た。
三次元立体編物A(上側)の代わりに、三次元立体編物B(上側)を用いた設定にした以外は、実施例2と同様にして、図1に示す寝具用クッション材1を得た。
三次元立体編物A(上側)の代わりに、三次元立体編物B(上側)を用いた設定にした以外は、実施例1と同様にして、図1に示す寝具用クッション材1を得た。
上側の三次元立体編物を積層しない設定にした以外は、実施例1と同様にして、寝具用クッション材を得た。
配線布層を積層しない設定にした以外は、実施例1と同様にして、寝具用クッション材を得た。
下側の三次元立体編物を積層しない設定にした以外は、実施例1と同様にして、寝具用クッション材を得た。
三次元立体編物(A、B)の厚みを厚み計(円形加圧子の面積500mm2、圧力2kPa)を用いて、円形加圧子を三次元立体編物にのせてから30秒後に厚み測定する条件で測定し、圧縮前の三次元立体編物の厚さをXmmとした。次に、厚みを測定した三次元立体編物の表面側に直径70mmで荷重3kgのおもりをのせた状態で80℃、120時間加熱した。次に、直径70mmで荷重3kgのおもりを取り除き、加熱した三次元立体編物を常温で24時間静置した。次に、24時間後静置した三次元立体編物の厚みを、厚み計(円形加圧子の面積500mm2、圧力2kPa)を用いて、円形加圧子を三次元立体編物にのせてから30秒後に厚み測定する条件で測定し、圧縮後の三次元立体編物の厚さをYmmとした。次に、{(X−Y)/X}×100(%)で表される三次元立体編物の圧縮による厚さ減少率を計算した。
本願発明の実施例1〜4の寝具用クッション材1は、互いに離間して配置された第一編物と第二編物とを、モノフィラメント糸からなる連結糸でつないだ三次元立体編物と、通気性の配線布層と、互いに離間して配置された第一編物と第二編物とを、モノフィラメント糸からなる連結糸でつないだ三次元立体編物とを積層した構成であるため、すべて通気性を有していると判断した。比較例1は、通気性の配線布層と、互いに離間して配置された第一編物と第二編物とを、モノフィラメント糸からなる連結糸でつないだ三次元立体編物とを、積層した構成であるため、通気性があると判断した。比較例2は、互いに離間して配置された第一編物と第二編物とをモノフィラメント糸からなる連結糸でつないだ三次元立体編物と、互いに離間して配置された第一編物と第二編物とをモノフィラメント糸からなる連結糸でつないだ三次元立体編物とを、積層した構成であるため、通気性があると判断した。比較例3は、互いに離間して配置された第一編物と第二編物とをモノフィラメント糸からなる連結糸でつないだ三次元立体編物と、通気性の配線布層とを、積層した構成であるため、通気性があると判断した。比較例4の寝具用クッション材は、互いに離間して配置された第一編物と第二編物とをモノフィラメント糸からなる連結糸でつないだ三次元立体編物と、通気性の配線布層と、互いに離間して配置された第一編物と第二編物とをモノフィラメント糸からなる連結糸でつないだ三次元立体編物とを、積層した構成であるため、すべて通気性を有していると判断した。
20℃±5℃の周囲環境において、厚さが10mm以上の木板の上に敷き布団(重さ2kg/m2、厚み50mm)を載せて、敷き布団の上に各実施例1〜4、比較例1、3〜4の寝具用クッション材を載せて、各寝具用クッション材の上に、温度測定装置として銅板(大きさ65cm角、K型熱電対をハンダで取付、2本のヒーター線が銅板にかかるように四辺をテープ止め)を載せ、銅板の上に掛け布団(重さ2kg/m2、厚み50mm)を載せた。各寝具用クッション材に通電してから約300分後の温度を自動測定装置にて測定した。測定した温度範囲が30℃±5℃であったものを「○」とし、それ以外の温度範囲であったものを「×」とし、「○」以上を合格とした。
実施例1〜4、比較例1〜3の寝具用クッション材の厚みを、厚み計(円形加圧子の面積500mm2、圧力2kPa)を用いて、円形加圧子を寝具用クッション材にのせてから30秒後に厚み測定する条件で測定し、圧縮前の寝具用クッション材の厚さをAmmとした。次に、厚みを測定した寝具用クッション材の表面側に直径70mmで荷重3kgのおもりをのせた状態で80℃、120時間加熱した。次に、直径70mmで荷重3kgのおもりを取り除き、加熱した寝具用クッション材を常温で24時間静置した。次に、24時間後静置した寝具用クッション材の厚みを、厚み計(円形加圧子の面積500mm2、圧力2kPa)を用いて、円形加圧子を寝具用クッション材にのせてから30秒後に厚み測定する条件で測定し、圧縮後の寝具用クッション材の厚さをBmmとした。次に、{(A−B)/A}×100(%)で表される寝具用クッション材の圧縮による厚さ減少率を計算し、下記判定基準により評価し、「○」以上を合格とした。
(判定基準)
「◎」・・・寝具用クッション材の圧縮による厚さ減少率が15%以下
「○」・・・寝具用クッション材の圧縮による厚さ減少率が15%を超えて、30%以下
「△」・・・寝具用クッション材の圧縮による厚さ減少率が30%を超えて、40%未満
「×」・・・寝具用クッション材の圧縮による厚さ減少率が40%以上
実施例1〜4、比較例1〜3の寝具用クッション材が表面側、裏面側とも利用可能な場合は「○」とし、表面側、裏面側とも利用可能でない場合は「×」とし、「○」以上を合格とした。
2・・・第一編物
3・・・第二編物
4・・・連結糸
5・・・三次元立体編物
6・・・配線布層
7・・・発熱線
8・・・縁部カバー材
9・・・積層体
10・・・織布
Claims (2)
- リバーシブル使用可能な寝具用クッション材であって、
メッシュ組織による多孔の透孔を規則的配置に備えたフラットな編地組織である第一編物と第二編物とを表裏方向に互いに離間して配置し、かつ、前記第一編物と前記第二編物との間を太さ280デシテックス〜1200デシテックスのモノフィラメント糸からなる連結糸を往復して編みこんでつないで厚さ5mm〜30mmとされた三次元立体編物の下面側に、織布の中で仕切りで互いに非接触とされ、かつ、塩化ビニル被覆され、更に、該被覆の表面に融点の低いポリエチレン樹脂で被覆された線材からなる発熱線が60cm〜100cm間隔で1本ずつ配置されてなる通気性の配線布層が積層され、該通気性の配線布層の下面側に、前記三次元立体編物が積層されてなる積層体の外周が縁部カバー材にて覆われて上面側と下面側の前記三次元立体編物の前記編地組織が六角メッシュであり、当該寝具用クッション材としての厚みが10〜40mmであることを特徴とする寝具用クッション材。 - 前記三次元立体編物の圧縮前の厚さをX(mm)、前記三次元立体編物の表面側に直径70mmで荷重3kgのおもりをのせた状態で80℃、120時間加熱した後、前記おもりを取り除き、常温で24時間静置した後の三次元立体編物の厚さをY(mm)としたとき、{(X−Y)/X}×100(%)で表される圧縮による厚さ減少率が30%以下である請求項1に記載の寝具用クッション材。
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JP2017102347A JP6896505B2 (ja) | 2017-05-24 | 2017-05-24 | 寝具用クッション材 |
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