JP6882824B2 - ポリアミド粒子及びその製造方法、樹脂組成物並びに成形品 - Google Patents
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Description
本発明のポリアミド粒子は、主鎖にアミド結合を有するポリアミドを含み、ポリアミド単独で形成されていてもよく、ポリアミドを含む樹脂組成物(ポリアミドを主成分として含む樹脂組成物)で形成されていてもよい。ポリアミドの割合は、粒子全体に対して、例えば60重量%以上、好ましくは80重量%以上、さらに好ましくは90重量%以上であってもよい。
本発明のポリアミド粒子は、ポリアミドとこのポリアミドに非相溶な水性媒体とを溶融混練する溶融混練工程、得られた溶融混練物から親水性溶媒で前記水性媒体を除去して前駆体粒子を得る水性媒体除去工程、温度及び湿度を制御し、得られた前駆体粒子の吸水量を調整する水分調整工程を経て得られる。
本発明の硬化性樹脂組成物は、前記ポリアミド粒子に加えて、硬化性樹脂を含む。また、前記硬化性樹脂は、硬化剤及び硬化促進剤をさらに含んでいてもよい。さらに、本発明の硬化性樹脂組成物は、強化繊維を含む繊維強化複合材料(又は繊維強化樹脂)を得るための組成物(繊維強化複合材料用組成物又は繊維強化樹脂用組成物)であってもよい。
硬化性樹脂は、熱又は光硬化性樹脂のいずれであってもよいが、強度や熱的特性などの観点から、ポリアミドとの組み合わせにおいて、熱硬化性樹脂を好適に使用できる。そのため、硬化性樹脂は、熱硬化性樹脂を含んでいてもよい。
硬化剤としては、硬化性樹脂の種類に応じて適宜選択でき、例えば、硬化性樹脂がエポキシ樹脂である場合の硬化剤としては、例えば、アミン系硬化剤、フェノール樹脂系硬化剤(例えば、フェノールノボラック樹脂、クレゾールノボラック樹脂など)、酸無水物系硬化剤[例えば、脂肪族ジカルボン酸無水物(ドデセニル無水コハク酸など)、脂環族ジカルボン酸無水物(テトラヒドロ無水フタル酸、メチルテトラヒドロ無水フタル酸、ヘキサヒドロ無水フタル酸など)、芳香族ジカルボン酸無水物(無水フタル酸、無水トリメリット酸、無水ピロメリット酸、ベンゾフェノンテトラカルボン酸無水物など)など]、ポリメルカプタン系硬化剤、潜在性硬化剤(三フッ化ホウ素−アミン錯体、ジシアンジアミド、カルボン酸ヒドラジドなど)などが挙げられる。
強化繊維(補強繊維、繊維状強化材、繊維状フィラー、繊維状充填剤)は、硬化性樹脂を補強(又は強化)する成分であり、無機繊維を含む。無機繊維としては、例えば、炭素繊維(カーボン繊維)、ガラス繊維、ホウ素繊維、アルミノケイ酸繊維、酸化アルミニウム繊維、炭化ケイ素繊維、金属繊維、チタン酸カリウム繊維などが挙げられる。これらの無機繊維は、単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。
本発明の組成物は、本発明の効果を害しない範囲であれば、必要に応じて、他の成分として、他の樹脂粒子、熱可塑性樹脂、慣用の添加剤をさらに含んでいてもよい。
本発明の組成物の形態は、ポリアミド粒子及び硬化性樹脂を含んでいればよく、特に限定されないが、強化繊維(さらには必要に応じて他の成分、以下同じ)をさらに含む繊維強化複合材料用組成物の場合、通常、強化繊維に、ポリアミド粒子及び硬化性樹脂を含む混合物(又はポリアミド樹脂を含む硬化性樹脂)が含浸(付着)した形態であってもよい。このような形態は、強化繊維及びポリアミド粒子が、硬化性樹脂中に分散した形態ということもできる。
本発明には、前記硬化性樹脂組成物の硬化物で形成された成形品も含まれる。なかでも強化繊維を含む成形品は、強化繊維と、この強化繊維を分散させるマトリックス樹脂としての硬化性樹脂を含んでいるため、複合材料[繊維強化複合材料(特に炭素繊維強化複合材料)]ということもできる。
脂環族PA:脂環族ポリアミド、ダイセル・エボニック(株)製「トロガミドCX7323」、融点247℃
PA12粒子A:化学粉砕法(溶媒に溶解した後、再析出させてパウダー化させる方法)で得られたポリアミド12粒子、ダイセル・エボニック(株)製「ベストジント2158」
PA12粒子B:化学粉砕法で得られたポリアミド12粒子、ダイセル・エボニック(株)製「ベストジント2070」
マトリックス樹脂:エポキシ樹脂(三菱化学(株)製、「jER828」)とアミン系硬化剤(三菱化学(株)製、「jERキュアW」)との混合物
炭素繊維:HONLU TECHNOLOGY CO.LTD製「TC−33」、平均繊維径約7μm。
ポリアミド粒子を水に分散し、レーザー回折/散乱式粒子径分布測定装置((株)堀場製作所製「LA920」)を用いて測定した。
ポリアミド粒子について、吸着測定用前処理装置(マイクロトラックベル(株)製「Belprep vac−II」)を用いて、80℃までの真空加熱脱気を行った。前処したポリアミド粒子について、比表面積・細孔分布測定装置(マイクロトラックベル(株)製「BELSORP−mini)を用いて、液体窒素温度下(77K)における窒素ガス吸着法にて、設定相対圧:吸着1.0×10−3〜0.35の吸着等温線を測定した。但し、実際の測定開始時の相対圧は、測定前の真空度(ポリアミド粒子の前処理に起因)に依存する。なお、死容積を実測するモードで測定した。解析法として、BET法にて比表面積を求めた。
カールフィッシャー法に準拠して、水分気化装置((株)三菱化学アナリテック製「型番VA−200」)を備えた微量水分測定装置((株)三菱化学アナリテック製「CA−200」)を用いて、測定温度210℃の条件で測定した。
得られたポリアミド粒子について、示差走査熱量計(SII(株)製「X−DSC7000」)を用いて、室温から300℃まで10℃/分で昇温し、その間(ガラス転移温度Tgと融点との間)に結晶化の発熱ピークが観測できるか否かを確認した。
粉末X線解析ソフトウェア((株)リガク製「PDXL Ver2.3.1.0」)を用いて、広角X線回折で得られた回折曲線にフィッティング(方法:FP法、ピーク形状:対数正規分布、バックグラウンド精密化:なし)を行うことにより結晶回折ピーク、非晶質ハロを分離し、以下の式から結晶化度(%)を求めた。
(試験片の作製)
マトリックス樹脂に対して、5重量%で実施例及び比較例で得られたポリアミド粒子を添加し、ホットスターラーを用いて、100℃、600rpmの条件で24時間攪拌した。その後、さらに、真空容器中で1時間放置することで脱泡し、ポリアミド粒子を含むマトリックス樹脂を得た。
得られたマトリックス樹脂を用いて、強化繊維を配合せずに、長さ140mm×幅25mm×厚み2.8mmの試験片Aを作製した。詳しくは、硬化条件は、100℃で2時間加熱した後、175℃で4時間加熱した。また、試験片Aの長さ方向の一方の端部に予亀裂を形成した。予亀裂は、硬化時にシート状試験片の前駆体(未硬化物)の長さ方向の一方の端部から、厚み方向の中央部にシートの面方向に沿って、幅が25mm以上で厚み25μmのポリイミドフィルム(東レ・デュポン(株)製「カプトン」)を挿入し、硬化後に、このポリイミドフィルムを引き抜く方法により形成した。
ハンドレイアップ法により、炭素繊維を用いて作製した織物(平織)に、得られたマトリックス樹脂(未硬化物)を含浸させた後、新たな前記織物を積層して前記マトリックス樹脂を含浸させる操作を繰り返して12層の積層物を得た。さらに、得られた積層物を約8MPaの圧力を負荷した状態で恒温槽に入れ、100℃で2時間加熱した後、175℃で4時間加熱し、硬化処理を行った。なお、6層目積層時に、試験片Aと同じく予亀裂を入れるために、厚さ25μmのポリイミドフィルムを挿入し、硬化後に引き抜いた。その後、ダイアモンドカッターで、試験片Aと同一の形状に切削した。
得られた試験片Aについては、ASTM E399に準拠して、平面ひずみ破壊靱性(KIC)を測定し、得られた試験片Bについては、JIS K7086−1993に準拠して、き裂進展過程のモードI層間破壊靱性値(GIR)及びき裂進展初期のモードII層間破壊靱性値(GIIC)を測定した。
ポリエチレングリコールを用いて、特開2010−132811号公報の実施例に準じ、強制乳化法で脂環族PAを微粒子化した。押出機のダイから押し出された溶融混練物に対して、スポットクーラーを用いて強制的に冷却した後、水洗によりポリエチレングリコールのみを除き、アスピレーターを用いてグラスフィルターで濾過した後、温度23℃及び湿度50%RHに調整された空調室内で一週間自然乾燥させポリアミド粒子(パウダー)を得た。得られたポリアミド粒子の平均粒径は21μmであり、BET比表面積は0.36m2/g、吸水率は1.5重量%であった。また、DSCによる10℃/分の昇温条件で結晶化の発熱ピークが観測された。結晶化度は11%であった。
空調室内での自然乾燥時間を3日間に短縮する以外は実施例1と同様の方法でポリアミド粒子を製造した。得られたポリアミド粒子の平均粒径は23μmであり、BET比表面積は0.33m2/g、吸水率は0.74重量%であった。また、DSCによる10℃/分の昇温条件で結晶化の発熱ピークが観測された。結晶化度は11%であった。
ポリエチレングリコールを用いて、特開2010−132811号公報の実施例に準じ、強制乳化法で脂環族PAを微粒子化した。押出機のダイから押し出された溶融混練物を強制的に冷却せず、自然放冷した後、水洗によりポリエチレングリコールのみを除き、180℃で4時間加熱して乾燥させポリアミド粒子を得た。得られたポリアミド粒子の平均粒径は21μmであり、BET比表面積は0.36m2/g、吸水率は0.22重量%であった。また、DSCによる10℃/分の昇温条件で結晶化の発熱ピークは観測されなかった。
乾燥条件を100℃で8時間に変更する以外は比較例1と同様の方法でポリアミド粒子を製造した。得られたポリアミド粒子の平均粒径は21μmであり、BET比表面積は0.36m2/g、吸水率は0.29重量%であった。また、DSCによる10℃/分の昇温条件で結晶化の発熱ピークは観測されなかった。
ポリエチレングリコールを除いた粒子を乾燥しない以外は比較例1と同様の方法でポリアミド粒子を製造した。得られたポリアミド粒子の平均粒径は21μmであり、BET比表面積は0.36m2/g、吸水率は2.75重量%であった。また、DSCによる10℃/分の昇温条件で結晶化の発熱ピークが観測された。
PA12粒子Aを高湿環境下(温度40℃及び湿度70%RH)で1日間吸湿させてポリアミド粒子を得た。得られたポリアミド粒子の平均粒径は22μmであり、BET比表面積は2.67m2/g、吸水率は0.5重量%であった。また、DSCによる10℃/分の昇温条件で結晶化の発熱ピークは観測されなかった。結晶化度は55%であった。
PA12粒子Aを処理せずにそのままポリアミド粒子として用いた。ポリアミド粒子の平均粒径は22μmであり、BET比表面積は2.67m2/g、吸水率は0.1重量%であった。また、DSCによる10℃/分の昇温条件で結晶化の発熱ピークは観測されなかった。
PA12粒子Bを高湿環境下(温度40℃及び湿度70%RH)で1日間吸湿させてポリアミド粒子を得た。得られたポリアミド粒子の平均粒径は8μmであり、BET比表面積は7.12m2/g、吸水率は0.5重量%であった。また、DSCによる10℃/分の昇温条件で結晶化の発熱ピークは観測されなかった。
PA12粒子Bを処理せずにそのままポリアミド粒子として用いた。ポリアミド粒子の平均粒径は8μmであり、BET比表面積は7.12m2/g、吸水率は0.1重量%であった。また、DSCによる10℃/分の昇温条件で結晶化の発熱ピークは観測されなかった。
Claims (12)
- ポリアミドを含み、かつ吸水率が0.5〜2.5重量%であるポリアミド粒子と、エポキシ樹脂とを含む硬化性樹脂組成物。
- ポリアミドが半結晶性ポリアミドである請求項1記載の硬化性樹脂組成物。
- ポリアミドのガラス転移温度が100〜150℃である請求項1又は2記載の硬化性樹脂組成物。
- ポリアミドが脂環族ポリアミド及び/又は脂肪族ポリアミドである請求項1〜3のいずれかに記載の硬化性樹脂組成物。
- ポリアミド粒子の平均粒径が5〜40μmである請求項1〜4のいずれかに記載の硬化性樹脂組成物。
- ポリアミド粒子のBET法による比表面積が0.08〜12m2/gである請求項1〜5のいずれかに記載の硬化性樹脂組成物。
- ポリアミド粒子が球状であり、かつポリアミド粒子の平均粒径が15〜25μmである請求項1〜6のいずれかに記載の硬化性樹脂組成物。
- ポリアミド粒子が、示差走査熱量測定(DSC)によって10℃/分の速度で昇温したとき、ポリアミドのガラス転移温度と融点との間の温度範囲に発熱ピークを有する請求項1〜7のいずれかに記載の硬化性樹脂組成物。
- ポリアミド粒子の割合が、ポリアミド粒子及びエポキシ樹脂の総量に対して30重量%以下である請求項1〜8のいずれかに記載の硬化性樹脂組成物。
- 強化繊維をさらに含む請求項1〜9のいずれかに記載の硬化性樹脂組成物。
- 強化繊維が炭素繊維及び/又はガラス繊維を含む請求項10記載の硬化性樹脂組成物。
- 請求項1〜11のいずれかに記載の硬化性樹脂組成物の硬化物を含む成形品。
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