JP6856177B2 - 流動性改質剤、これを含む組成物、及び当該組成物の硬化物 - Google Patents
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Description
フィラーの種類や用途は多岐にわたるものの、いずれの場合も、樹脂に対してこれらのフィラーを混合すると樹脂本来の流動性が損なわれることが多く、組成物を用いて塗工したり、成形体を得ようとしたりする場合に、作業性や成形性が悪くなり、フィラーの使用量にはおのずと上限があるという実情が存在する。
本発明が解決しようとする他の課題は、自動車用部材、衛生吸収物品、建材、ストーンペーパー等となる成形用途の樹脂組成物用として汎用性の高い無機フィラーに対して、少量添加であったとしても組成物としての流動性を付与することができる流動性改質剤、それを用いてなる組成物、及びその組成物から得られる硬化物を提供することにある。
又は下記一般式(II)
本発明の流動性改質剤は、下記一般式(I)
又は下記一般式(II)
で表されるエステル樹脂を含有することを特徴とする。
本発明の流動性改質剤の酸価は、3〜35の範囲であると好ましい。
測定装置:東ソー株式会社製高速GPC装置「HLC−8320GPC」
カラム:東ソー株式会社製「TSK GURDCOLUMN SuperHZ−L」+東ソー株式会社製「TSK gel SuperHZM−M」+東ソー株式会社製「TSK gel SuperHZM−M」+東ソー株式会社製「TSK gel SuperHZ−2000」+東ソー株式会社製「TSK gel SuperHZ−2000」
検出器:RI(示差屈折計)
データ処理:東ソー株式会社製「EcoSEC Data Analysis バージョン1.07」
カラム温度:40℃
展開溶媒:テトラヒドロフラン
流速:0.35mL/分
測定試料:試料7.5mgを10mlのテトラヒドロフランに溶解し、得られた溶液をマイクロフィルターでろ過したものを測定試料とした。
試料注入量:20μl
標準試料:前記「HLC−8320GPC」の測定マニュアルに準拠して、分子量が既知の下記の単分散ポリスチレンを用いた。
東ソー株式会社製「A−300」
東ソー株式会社製「A−500」
東ソー株式会社製「A−1000」
東ソー株式会社製「A−2500」
東ソー株式会社製「A−5000」
東ソー株式会社製「F−1」
東ソー株式会社製「F−2」
東ソー株式会社製「F−4」
東ソー株式会社製「F−10」
東ソー株式会社製「F−20」
東ソー株式会社製「F−40」
東ソー株式会社製「F−80」
東ソー株式会社製「F−128」
東ソー株式会社製「F−288」
本発明の流動性改質剤は、シーリング材、塗料、接着剤、封止剤等の無機フィラーを含む樹脂組成物であって、使用の際に流動性を必要とするペースト状樹脂組成物に好適に使用できる。
ペースト状樹脂組成物が含む合成樹脂としては、特に限定されるものではないが、例えば、塩化ビニル系樹脂、アクリル系樹脂、エチレン・酢酸ビニル系樹脂、フェノール樹脂、アルキド樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、変成シリコーン樹脂、シリコーン樹脂、変成ポリサルファイド樹脂、ポリサルファイド樹脂等が挙げられる。この時、合成樹脂と無機フィラーの合計100質量部に対し、本発明の流動性改質剤を0.1〜30質量部含むことが好ましく、特に0.1〜10質量部含むものが好ましい。
前記ポリサルファイド系シーリング材に用いるポリサルファイド系樹脂は、分子内にスルフィド結合を有する樹脂であれば特に制限されるものではなく、例えば、スルフィド結合にアルキル基のような炭化水素基が結合しているものが挙げられる。ポリサルファイド樹脂は、骨格中に例えば、エーテル結合、エステル結合、アミド結合、イミド基を有していても良い。
構造材に用いる樹脂組成物が含む樹脂成分としては、ポリオレフィン、ポリウレタン、不飽和ポリエステル等が挙げられる。
構造材(建材)に用いる成形用樹脂組成物の樹脂成分は用途によって異なり、例えば防水材であれば樹脂成分はポリウレタンが主に使用され、人工大理石であれば不飽和ポリエステルが主に使用される。
上記ポリイソシアネートとしては、4,4’−ジフェニルメタンジイソシアネート、2,4’−ジフェニルメタンジイソシアネート、2,2’−ジフェニルメタンジイソシアネートが挙げられる。なかでも、4,4’−ジフェニルメタンジイソシアネートと、2,4’−ジフェニルメタンジイソシアネートおよび/または2,2’−ジフェニルメタンジイソシアネートとからなるイソシアネート混合物が好ましい。
上記ポリオールとしては、ポリオキシプロピレンポリオールが好ましく、ポリオキシポリプロピレンジオール単独もしくはポリオキシプロピレンジオールとポリオキシプロピレントリオールの混合物がより好ましい。
ポリウレタン組成物における無機フィラーの含有量は、例えば樹脂成分100質量部に対して10〜60質量部とするとよく、20〜50質量部とすると好ましい。無機フィラーの含有量を当該範囲とすることで、組成物の硬化性と得られる防水材の性能とのバランスを良好とすることができる。
本発明の流動性改質材は、防水材用樹脂組成物に含まれていればよい。例えば上記二液硬化型ポリウレタンである場合、本発明の流動性改質材は、主剤成分及び硬化剤成分の少なくとも一方に含まれればよい。
上記屋上用防水材は、例えば主剤成分と硬化剤成分を混合した組成物を所望の箇所に塗布して塗膜を形成し、反応硬化させることにより得られる。
本発明の流動性改質剤は、タルク、炭酸カルシウム等の無機フィラーを含む樹脂組成物であれば使用することができ、上記ペースト状樹脂組成物に限定されず、射出成形、押出し成形等をする成形用樹脂組成物にも使用できる。本発明の流動性改質剤を含む成形用樹脂組成物は、無機フィラーを含むことによる過度な粘度上昇を抑制することができ、成形前に行う溶融混練等をスムーズに行うことができる。
成形用樹脂組成物における本発明の流動性改質剤の含有量は、無機フィラー100質量部に対して、例えば0.1〜30質量部であり、好ましくは0.1〜10質量部である。
(自動車用部材)
自動車用部材に用いる成形用樹脂組成物(以下、単に「自動車部材用樹脂組成物」という場合がある)が含む樹脂成分としては、例えば熱可塑性樹脂であり、当該熱可塑性樹脂のなかでも優れた成形性、高い機械的強度、経済性などの特徴を有するポリプロピレン樹脂が好ましい。
上記ポリプロピレンは、特に限定されないが、MFR(230℃,2.16kg)が60〜120g/10分のポリプロピレン樹脂が好ましい。
自動車部材用樹脂組成物のMFR(230℃,2.16kg,JIS−K7210−1)は、20g/10分以上であることが好ましく、20〜30g/10分であることがより好ましい。
自動車部材用樹脂組成物の線膨張係数(JIS−K7197)は、5.0×10−5/K以下であることが好ましく、4.0〜5.0×10−5/Kであることがより好ましい。
自動車部材用樹脂組成物の引張弾性率(JIS−K7161)は、2.5GPa以上であることが好ましく、2.5〜3.0GPaであることがより好ましい。
自動車部材用樹脂組成物のシャルピー衝撃値(JIS−K7111)は、30kJ/m2以上であることが好ましく、30〜40kJ/m2であることがより好ましい。
これらの自動車用部材は、自動車部材用樹脂組成物を射出成形することにより製造できる。
衛生吸収物品に用いる成形用樹脂組成物(以下、単に「衛生吸収物品用樹脂組成物」という場合がある)が含む樹脂成分としては、例えばポリオレフィンであり、当該ポリオレフィンのなかでも、ポリエチレン及びポリプロピレンからなる群から選択される1種以上が好ましく、ポリエチレンがより好ましい。
樹脂成分としてポリエチレンを使用する場合、例えば密度が異なる2種以上のポリエチレンを使用してもよい。
MFRを0.1g/10分以上とすることで、薄膜フィルムの成形性を十分に保持することができ、20g/10分以下とすることで、十分な強度を有することができる。
上記ポリスチレン系エラストマーとしては、スチレン−オレフィン系(SEP,SEBCなど)、スチレン−オレフィン−スチレン系(SEPS,SEBSなど)、スチレン−ジエン系(SIS,SBSなど)、水添スチレン−ジエン系(HSIS,HSBRなど)のスチレンブロックを含むエラストマーが挙げられる。
これらポリスチレン系エラストマーにおけるスチレン成分は10〜40質量%が好ましく、20〜40質量%がより好ましい。
これら無機フィラーの形状は特に限定されないが、粒子状であると好ましく、平均粒子径が0.1〜10μmの微粒子であるとより好ましく、平均粒子径が0.3〜5μmの微粒子であるとさらに好ましく、平均粒子径が0.5〜3μmの微粒子であると特に好ましい。
無機フィラーの含有量が上記範囲であれば、得られる衛生吸収物品の透湿性、通気性及び耐透液性の全てを十分に担保することができる。
上記バックシートは、例えば衛生吸収物品用樹脂組成物を溶融混練後、Tダイ法又はインフレーション法によってシートとした後、得られたシートを一軸または二軸延伸することにより製造できる。
ストーンペーパーとは、石灰石に由来する炭酸カルシウムとポリオレフィン(ポリエチレン、ポリプロピレン等)を含んでなるシートであって、シートの成形に水及び木材を必要とせず、原料である石灰石は地球上にほぼ無尽蔵に存在するため、持続可能性に優れるシートである。
ストーンペーパーは、炭酸カルシウムを多量に含むが、本発明の流動性改質剤により炭酸カルシウムの流動性を高めることができるので、シート物性を高めることができる。
リン系酸化防止剤としては、トリフェニルホスファイト、トリスノニルフェニルホスファイト、トリス(2,4−ジ−tert−ブチルフェニル)ホスファイト等の亜リン酸のトリエステル、ジエステル、モノエステル等の亜リン酸エステル;トリメチルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリブチルホスフェート、トリオクチルホスフェート、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリス(ノニルフェニル)ホスフェート、2−エチルフェニルジフェニルホスフェート等のリン酸エステル等を挙げることができる。
フェノール系の酸化防止剤としては、α−トコフェロール、ブチルヒドロキシトルエン、シナピルアルコール、ビタミンE、n−オクタデシル−3−(3,5−ジ−tert−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネイト、2−tert−ブチル−6−(3’−tert−ブチル−5'−メチル−2'−ヒドロキシベンジル)−4−メチルフェニルアクリレート、2,6−ジ−tert−ブチル−4−(N,N−ジメチルアミノメチル)フェノール、3,5−ジ−tert−ブチル−4−ヒドロキシベンジルホスホネイトジエチルエステル、及びテトラキス[3−(3,5−ジ−tert−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオニルオキシメチル]メタン等が挙げられる。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積2リットルの四つ口フラスコに、1,3−ブタンジオールを459.3g、ネオペンチルグリコールを48.7g、アジピン酸を616.2g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.112g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら220℃になるまで段階的に昇温することで、合計10時間縮合反応させた。反応後、150℃でハイドロキノンを0.056g、無水マレイン酸を44.2g仕込み反応を完結させ、酸価29.1、水酸基価121、数平均分子量900のエステル樹脂(1)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積2リットルの四つ口フラスコに、プロピレングリコールを239.7g、アジピン酸を219.2g、安息香酸を366.4g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.078g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら230℃になるまで段階的に昇温することで、合計11時間縮合反応させた。反応後、180℃で未反応のプロピレングリコールを減圧除去し、酸価4.7、水酸基価8.8、数平均分子量430のエステル樹脂(2)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積2リットルの四つ口フラスコに、プロピレングリコールを479.4g、アジピン酸を730.7g、安息香酸を244.2g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.138g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら230℃になるまで段階的に昇温することで、合計13時間縮合反応させた。反応後、180℃で未反応のプロピレングリコールを減圧除去し、酸価7.9、水酸基価18.6、数平均分子量950のエステル樹脂(3)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積0.3リットルの四つ口フラスコに、合成例1で得られたエステル樹脂(1)を200.0g、無水酢酸を52.4g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら120℃で、合計6時間反応させ酸価27.1、水酸基価12.6、数平均分子量1200のエステル樹脂(4)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積3リットルの四つ口フラスコに、プロピレングリコールを913.1g、アジピン酸を584.6g、安息香酸を977.0g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.235g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら230℃になるまで段階的に昇温することで、合計10時間縮合反応させた。反応後、150℃で未反応のプロピレングリコールを減圧除去したのち、110℃で、無水フタル酸を172.8g仕込み反応を完結させ、酸価30.0、水酸基価74.3、数平均分子量400のエステル樹脂(5)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積3リットルの四つ口フラスコに、プロピレングリコールを913.1g、アジピン酸を584.6g、安息香酸を977.0g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.235g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら230℃になるまで段階的に昇温することで、合計10時間縮合反応させた。反応後、150℃で未反応のプロピレングリコールを減圧除去したのち、110℃で、無水コハク酸を116.6g仕込み反応を完結させ、酸価30.2、水酸基価82.4、数平均分子量400のエステル樹脂(6)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積2リットルの四つ口フラスコに、プロピレングリコールを494.6g、アジピン酸を380.0g、安息香酸を635.0g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.143g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら230℃になるまで段階的に昇温することで、合計10時間縮合反応させた。反応後、160℃で未反応のプロピレングリコールを減圧除去したのち、110℃で、ハイドロキノンを0.056g、無水マレイン酸を68.9g仕込み反応を完結させ酸価36.4、水酸基価40.5、数平均分子量450のエステル樹脂(7)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積3リットルの四つ口フラスコに、プロピレングリコールを913.1g、アジピン酸を584.6g、安息香酸を977.0g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.235g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら230℃になるまで段階的に昇温することで、合計10時間縮合反応させた。反応後、150℃で未反応のプロピレングリコールを減圧除去したのち、110℃で、ハイドロキノンを0.094g、無水マレイン酸を114.1g仕込み反応を完結させ、酸価30.1、水酸基価83.4、数平均分子量400のエステル樹脂(8)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積3リットルの四つ口フラスコに、プロピレングリコールを1027.2g、アジピン酸を1096.1g、安息香酸を366.4g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.237g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら230℃になるまで段階的に昇温することで、合計11時間縮合反応させた。反応後、150℃で未反応のプロピレングリコールを減圧除去したのち、110℃で、ハイドロキノンを0.096g、無水マレイン酸を117.5g仕込み反応を完結させ、酸価35.6、水酸基価90.7、数平均分子量600のエステル樹脂(9)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積2リットルの四つ口フラスコに、プロピレングリコールを380.5g、アジピン酸を292.3g、安息香酸を488.5g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.110g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら230℃になるまで段階的に昇温することで、合計10時間縮合反応させた。反応後、190℃で未反応のプロピレングリコールを減圧除去し、酸価0.06、水酸基価25.8、数平均分子量500のエステル樹脂(10)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積2リットルの四つ口フラスコに、プロピレングリコールを312.8g、アジピン酸を261.6g、安息香酸を436.0g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.097g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら230℃になるまで段階的に昇温することで、合計10時間縮合反応させた。反応後、190℃で未反応のプロピレングリコールを減圧除去し、酸価0.50、水酸基価12.6、数平均分子量450のエステル樹脂(11)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積2リットルの四つ口フラスコに、プロピレングリコールを287.8g、アジピン酸を438.4g、安息香酸を146.6g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.054g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら230℃になるまで段階的に昇温することで、合計25時間縮合反応させた。反応後、200℃で未反応のプロピレングリコールを減圧除去し、酸価0.5、水酸基価5.5、数平均分子量1090のエステル樹脂(12)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積2リットルの四つ口フラスコに、プロピレングリコールを479.4g、フタル酸を740.5g、安息香酸を244.2g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.139g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら230℃になるまで段階的に昇温することで、合計19時間縮合反応させた。反応後、190℃で未反応のプロピレングリコールを減圧除去し、酸価3.6、水酸基価17.5、数平均分子量700のエステル樹脂(13)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積2リットルの四つ口フラスコに、1,3−ブタンジオールを410.0g、アジピン酸を828.0g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.074g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら220℃になるまで段階的に昇温することで、合計22時間縮合反応させ、酸価112.6、水酸基価1>、数平均分子量1070のエステル樹脂(14)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積2リットルの四つ口フラスコに、1,3−ブタンジオールを505.9g、アジピン酸を688.5g、エステル化触媒としてテトライソプロピルチタネートを0.072g仕込み、窒素気流下で攪拌しながら220℃になるまで段階的に昇温することで、合計22時間縮合反応させ、酸価1>、水酸基価105.3、数平均分子量1320のエステル樹脂(15)を得た。
温度計、攪拌器、及び還流冷却器を付した内容積2リットルの四つ口フラスコに、エステル樹脂(14)300.0g、エステル樹脂(15)を700.0g仕込み、90℃で攪拌することで酸価34.2、水酸基価72.7、数平均分子量1240のエステル樹脂(16)を得た。
表1に記載の配合により、無機フィラーとして炭酸カルシウム(日東粉化工業株式会社製NCC#410)65g、上記で得られたエステル樹脂3g及び可塑剤としてPB−10(安息香酸エステル系可塑剤、DIC株式会社製)32gを用い、混合ミキサー(ケミスターラー)を用いて均一に撹拌することにより、無機組成物(ペースト)を得た。得られた無機組成物について、下記に従い評価した。結果を表1に示す。
レオメーター Anton Paar MCR302を用いて測定した。
測定温度:25℃
Shear rateを0から10[1/s]まで2分間掛けて変化させた時のShear rate 1[1/s]の値を粘度値として読み取った。
50ccバイヤル瓶にサンプル12gを測り取り、25℃で一晩放置後、135°の傾斜によりサンプルが流動している時間を測定した。
◎:5cmまで10秒以内
○:5cmまで11〜30秒
○△:5cmまで31〜50秒
△:5cmまで50秒以上
×:動かず
表1に記載の配合材料、量を用いて実施例1と同様にして無機組成物を得た。実施例1と同様にして評価を行い、その結果を表1に示す。
表2に記載の配合材料、量を用いて実施例1と同様にして無機組成物を得た。実施例1と同様にして評価を行い、その結果を表2に示す。なお、粘度の評価における「−」は無機組成物が相分離したため、測定できなかったことを示す。
表3に記載の配合により、無機フィラーとして二酸化マンガン(Honeywell社製Type FA、単斜晶系ナトリウムバーネサイト型二酸化マンガン)25g、炭酸カルシウム(NCC#410)25g、エステル樹脂(1)3g、PB−10 37.3gを用いて実施例1と同様にして無機組成物を得た後、これの流動性評価を行った。結果を表3に示す。
表3に記載の配合材料、量を用いて実施例9と同様にして無機組成物を得た。実施例9と同様にして評価を行い、その結果を表3に示す。
表4に記載の配合材料、量を用いて実施例9と同様にして無機組成物を得た。実施例9と同様にして評価を行い、その結果を表4に示す。
ポリサルファイド系シーリング材用の硬化剤を調製した。具体的には、二酸化マンガン(Honeywell社製Type FA)10g、可塑剤(DIC株式会社製W−83)13g、硬化促進剤(テトラメチルチウラムジスルフィド)0.5g、重質炭酸カルシウム(日東粉化工業株式会社製NCC#410)5g、SR−Fカーボン(旭#50UG(SR−F))0.5g、流動性改質剤0.9gを用い、混合ミキサー(ケミスターラー)を用いて均一に撹拌した。得られた硬化剤についてレオメーターにより粘度を測定した。また、得られた硬化剤を下記の主剤と混合し、JIS A 1439に記載の方法に従い、硬化性と接着性について下記に従い評価を行った。結果を表5に示す。
ポリサルファイド系シーリング材用の主剤を調整した。具体的には、ポリサルファイドポリマー(東レ・ファインケミカル社製LP−23)100g、可塑剤(DIC株式会社製PB−10)38.5g、沈降炭酸カルシウム(白石カルシウム株式会社製白艶華CC)65g、重質炭酸カルシウム(白石カルシウム株式会社製ホワイトンSSB赤)90g、シランカップリング剤(信越シリコーン株式会社製KBM−403)1.5gを用い、混合ミキサー(ケミスターラー)を用いて均一に攪拌することにより、主剤を得た。
硬化性は、JIS A 1439に記載の方法に従い、評価を実施、23℃、55%RH雰囲気下で養生した7日後のシーラントの硬度測定を行った。ショアA硬度50以上を○、49以下を×とした。
接着性は、JIS A 1439に記載の方法に従い、23℃、55%RH雰囲気下で7日間養生したH型引張片に対して引張接着試験を実施した。試験後のシーラントの破壊状況(凝集破壊/界面破壊)を観察し、凝集破壊80%以上を○、79%以下を×とした。
表5に記載の配合によりポリサルファイド系シーリング材用の硬化剤を調製した。レオメーターにより粘度を測定した。得られた硬化剤を主剤と混合し、JIS A 1439に記載の方法に従い、硬化性と接着性について下記に従い評価を行った。結果を表5に示す。
無機フィラーとして炭酸カルシウム(重質炭酸カルシウム、丸尾カルシウム株式会社製「スーパーS」)10.8g、ポリエチレン(宇部興産株式会社製「UMERIT 2040F」)36g、および添加剤として上記で得られたエステル樹脂(1)を0.72gを、バッチ式混練機(東洋精機製作所製「ラボプラストミル 4C150」)に投入し、設定温度190℃、ブレード回転数50r/min、混練時間10分で溶融混練を行い、樹脂組成物を調製した。
溶融混練の際のトルク値と内部温度を評価した。結果を表6に示す。
尚、トルク値と内部温度は、混練時間8分での上記混練機の表示値を読み取った値である。
エステル樹脂(1)の代わりに表6に示す添加剤を用いた他は実施例14と同様にして樹脂組成物を調製し、評価した。結果を表6に示す。
尚、比較例14で用いた硬化ひまし油は、ケイエフ・トレーディング株式会社製「HCO−3」である。
無機フィラーとして炭酸カルシウム(富士タルク工業株式会社製「RL217」)10.8g、ポリプロピレン(ポリプロピレンのホモ重合体、株式会社プライムポリマー製「J106G」)36g、および添加剤として上記で得られたエステル樹脂(1)を0.72gを、バッチ式混練機(東洋精機製作所製「ラボプラストミル4C150」)に投入し、設定温度190℃、ブレード回転数50r/min、混練時間8分で溶融混練を行い、樹脂組成物を調製した。
溶融混練の際のトルク値と内部温度を評価した。結果を表7に示す。
尚、トルク値と内部温度は、混練終了時の上記混練機の表示値を読み取った値である。
エステル樹脂(1)の代わりに表7に示す添加剤を用いた他は実施例16と同様にして樹脂組成物を調製し、評価した。結果を表7に示す。
Claims (14)
- 無機フィラーと無機フィラー流動性改質剤とを含有する無機組成物であって、
前記無機フィラー流動性改質剤が、下記一般式(I)
又は下記一般式(II)
で表されるエステル樹脂であって、酸価が3〜50の範囲であり、かつ数平均分子量が300〜3000の範囲であり、
前記無機フィラー100質量部に対して、前記無機フィラー流動性改質剤を0.1〜30質量部含む無機組成物。 - 前記一般式(I)のYが水素原子又は炭素原子数1〜6のモノカルボン酸残基であり、Gが炭素原子数3〜5の脂肪族グリコール残基であり、Aが炭素原子数2〜6の脂肪族ジカルボン酸残基であり、Xが炭素原子数2〜6のジカルボン酸残基である請求項1記載の無機組成物。
- 前記一般式(II)のZが炭素原子数4〜10のモノアルコール残基であり、Aが炭素原子数2〜6の脂肪族ジカルボン酸残基であり、Gが炭素原子数3〜5の脂肪族グリコール残基であり、Xが炭素原子数2〜6のジカルボン酸残基である請求項1又は2記載の無機組成物。
- 前記酸価が3〜35の範囲である請求項1〜3の何れか1項記載の無機組成物。
- 前記無機フィラーが、炭酸カルシウム、二酸化マンガン及びタルクからなる群から選択される1種以上である請求項1〜4の何れか1項記載の無機組成物。
- ポリサルファイド系シーリング材用硬化剤である請求項1〜5の何れか1項記載の無機組成物。
- 合成樹脂と請求項1〜6の何れか1項記載の無機組成物とを含有することを特徴とする樹脂組成物。
- 前記合成樹脂と前記無機フィラーの合計100質量部に対し、前記無機フィラー流動性改質剤を0.1〜30質量部含むものである請求項7記載の樹脂組成物。
- 更に可塑剤を含む請求項7又は8記載の樹脂組成物。
- 前記合成樹脂が、ポリサルファイド、塩化ビニル、変成ポリサルファイド、シリコーン、変成シリコーン、アクリルウレタン、エポキシ、ポリウレタン、アクリル、ポリエステル、不飽和ポリエステル及びポリオレフィンからなる群から選択される1種以上である請求項7〜9の何れか1項記載の樹脂組成物。
- 可塑剤と請求項1〜6の何れか1項記載の無機組成物とを含有することを特徴とする添加剤。
- 請求項7〜10の何れか1項記載の樹脂組成物の硬化物。
- 請求項12記載の硬化物を含む建材、自動車用部材又は衛生吸収物品。
- 請求項12記載の硬化物であるストーンペーパー。
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