JP6836792B2 - 多層織物クッション構造体 - Google Patents
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Description
(1)前記モノフィラメントは、繊度が50dtex以上10,000dtex以下で、160℃処理時の熱収縮率DSRが10%以下である。
(2)前記高収縮糸は、ポリエステル系熱可塑性エラストマーからなり、繊度が30dtex以上1,500dtex以下で、乾熱160℃処理時の熱収縮率DSRが20%以上50%以下であるとともに10%伸長回復率が90%以上である。
(3)前記熱融着性繊維は、繊度が30dtex以上1,000dtex以下の繊維であり、鞘成分樹脂の融点が175℃以下で芯成分樹脂の融点が180℃以上である芯鞘構造からなる繊維である。
DSR=100(L−A)/L
但し、繊維の繊度をD(dtex)とした場合、Lは熱処理前の繊維に対してD/5(g)の荷重を繊維長方向に印加した際の長さであり、Aは熱処理後の繊維にD/50(g)の荷重を繊維長方向に印加した際の長さである。
H=b/a
ここで、bは繊維断面の長手方向の最大長さ、aは繊維断面の長手方向と直交する方向の最大長さである。a及びbを求める場合、まず、モノフィラメントを繊維長方向と直交する断面(繊維断面)で切断し、その断面を撮影する。そして、撮影した写真に基づいて断面形状の長手方向の最大長(b)及び長手方向と直交する方向の最大長さ(a)を求める。例えば、繊維断面が楕円形状の場合には、bは長軸の長さとなり、aは短軸の長さとなる。図4は、複数種類の繊維断面例における長さa及びbの設定を示す説明図である。いずれの例でも、繊維断面Sの形状に関して長手方向の最大長さをbとし、長手方向と直交する方向の最大長さをaとしている。
固有粘度[η]は、次の定義式に基づいて求められる値である。
多層織物クッション構造体の圧縮特性は、JIS K6401に準じて測定した。まず、直径20cmの円板状に切断した多層織物クッション構造体を準備し、圧縮試験装置(高分子計器株式会社製;AF−203S)にセットした。そして、多層織物クッション構造体の厚さ方向に荷重を印加して圧縮割合が元の厚さ(L0)の50%になるまで圧縮して除重する圧縮動作を5万回繰り返した。5万回の繰り返し圧縮動作の後の厚さ(L5)を測定し、次式により形態保持率(W)を求めた(形態保持率は値が小さいほど良好であることを示す)。
W(%)=(L0−L5)/L0×100
<経糸に用いるモノフィラメントの製造>
[η]=0.85dl/gのPTTチップ及び[η]=0.83dl/gのPBTチップを用い、PTTチップ80%、PBTチップ20%の割合でブレンドし、温度260℃で溶融紡糸した。紡糸した原糸を連続して温度60℃の水浴中で4.2倍に延伸し、続いて130℃の熱風炉内で1.26倍(全体で5.3倍)に延伸した。続く180℃の熱風炉内で10%の収縮処理を行った後巻き取った。以上の製造工程により繊度380dtexのモノフィラメントを製造した。扁平度(H)は2.0、熱収縮率DSRは2.5%であった。
[η]=0.60dl/gのイソフタール酸11モル%共重合ポリエステルチップを用い、30ホールの口金より紡糸し、4.1倍延伸することで165dtexのマルチフィラメントを得た。得られたマルチフィラメントの熱収縮率DSRは32%であった。
鞘成分として融点160℃の低融点ポリエステル、芯成分としてポリエチレンテレフタレート(PET)を用い、鞘成分35%芯成分65%の繊維を得た。この短繊維を紡績し30番手の紡績糸とした。
経糸として、得られたモノフィラメント及び高収縮糸を用い、緯糸として、165dtexのポリエステル丸断面モノフィラメント及び熱融着糸を用いて、図1に示す3層構造の多層織物クッション構造体をレピア織機により製織した。製織された織物は、160℃で3分間熱セットし、高収縮糸を織物の経糸方向に30%収縮させると共に、交絡部分でモノフィラメント及び高収縮糸を熱融着糸により融着固定した。
得られた多層織物クッション構造体は、厚さが23mmであった。多層織物クッション構造体の5万回繰り返し圧縮試験を行った。図5は、圧縮後の断面を撮影した画像であり、図6は表面を撮影した画像である。連通空隙部のトラス構造に乱れは見られず、交絡部分はほぼ直線状に維持されていた。形態保持率Wは5.3%と良好であつた。
<多層織物クッション構造体の製造>
実施例1と同様の経糸を用い、緯糸として熱融着糸を使用せず実施例1と同様の丸断面モノフィラメントのみを用いて、多層織物クッション構造体をレピア織機により製織した。製織された織物を実施例1と同様に熱セットして高収縮糸を収縮させた。
得られた多層織物クッション構造体は、厚さが20mmであった。多層織物クッション構造体の5万回繰り返し圧縮試験を行った。図7は、圧縮後の断面を撮影した画像であり、図8は表面を撮影した画像である。連通空隙部のトラス構造では、交絡部分でモノフィラメントのずれが生じて構造が崩れた状態となっていることが確認された。また、交絡部分では直線状から乱れた状態となっていた。形態保持率Wは11.2%であり、へたった状態となっていることがわかる。
<高収縮糸の製造>
ポリエステルエラストマー(東レ・デュポン製ハイトレル)樹脂を用い、20ホールの口金より紡糸し、4.5倍延伸することで170dteのマルチフィラメントを得た。得られた繊維の熱収縮率DSRは40%、10%伸長回復率は97%であった。
高収縮糸を上記ポリエステルエラストマーのマルチフィラメントを使用したこと以外、実施例1と同様の方法で多層織物クッション構造体を製造した。
得られた多層織物クッション構造体は、厚さが24mmであった。実施例1で得られた多層織物クッション構造体に比べて、手で押した際の触感が柔らかく伸縮性があつた。多層織物クッション構造体の5万回繰り返し圧縮試験を行った。圧縮後の連通空隙部のトラス構造の乱れはみられず、交絡部分もほぼ直線状に維持されていた。形態保持率Wは4.8%と非常に良好であった。
<高収縮糸の製造>
[η]=0.62dl/gのポリエチレンテレフタレート樹脂を用い、48ホールの口金を用いて2800m/分の速度で紡糸し、270dtexのパーシャリーオリエンティドヤーン(POY)を得た。得られたPOYを210℃でインドロー仮撚加工することで、170dtex/48Fのマルチフィラメントである高捲縮糸を得た。得られた高捲縮糸の熱収縮率DSRは33%であった。
高収縮糸として、得られた高捲縮糸を使用したこと以外、実施例1と同様の方法で多層織物クッション構造体(1)を製造した。
高収縮糸として、得られた高捲縮糸を2本引き揃えて使用したこと以外、実施例1と同様の方法で多層織物クッション構造体(2)を製造した。
多層織物クッション構造体(1)の厚さは13mmであった。高捲縮糸の収縮力が170dtexでは弱かったと考えられた。高捲縮糸を2本引き揃え340dtexとした多層織物クッション構造体(2)の厚さは21mmであった。多層織物クッション構造体(2)の形態保持率Wは7.6%であった。
Claims (1)
- 繊維から実質的に構成された多重織組織からなり、一方向に沿って多数の連通空隙部が配列された層構造を少なくとも1層有する多層織物クッション構造体であって、前記連通空隙部は、下記(1)を満たすモノフィラメント及び下記(2)を満たす高収縮糸により実質的に骨格形成され、且つ下記(3)を満たす熱融着性繊維からなる熱融着糸が前記モノフィラメント及び前記高収縮糸の交絡部分に織り込まれて融着固定している多層織物クッション構造体。
(1)前記モノフィラメントは、繊度が50dtex以上10,000dtex以下で、160℃処理時の熱収縮率DSRが10%以下である。
(2)前記高収縮糸は、ポリエステル系熱可塑性エラストマーからなり、繊度が30dtex以上1,500dtex以下で、乾熱160℃処理時の熱収縮率DSRが20%以上50%以下であるとともに10%伸長回復率が90%以上である。
(3)前記熱融着性繊維は、繊度が30dtex以上1,000dtex以下の繊維であり、鞘成分樹脂の融点が175℃以下で芯成分樹脂の融点が180℃以上である芯鞘構造からなる繊維である。
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