JP6745049B1 - ペレットの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 熱可塑性樹脂および強化材を含む組成物からなるペレットの製造において、ストランド切れの頻度を低減することである。【解決手段】 熱可塑性樹脂および強化材を含む組成物からなるストランドを、ダイの吐出口から押し出す工程と、前記ストランドを、水槽内の水に引き込み、冷却する工程と、冷却された前記ストランドを切断して、ペレットを得る工程とを含み、前記ストランドを前記水槽内で導くための一つ以上の第一ガイドローラーが前記水槽内に設けられており、最上流に位置する前記第一ガイドローラー前後で前記ストランドがなす角度は９０°以上１８０°未満であり、前記ペレットの径の、前記吐出口の径に対する比（前記ペレットの径／前記吐出口の径）が０．４５〜０．８０である、ペレットの製造方法。【選択図】 図２

Description

本発明は、熱可塑性樹脂および強化材を含む組成物からなるペレットの製造方法に関する。

熱可塑性樹脂を含む組成物は、家電製品や各種自動車用部品などの射出成形材料、繊糸、編織物などの衣料品、タイヤコード、漁網、釣り糸などの工業用またはレジャー用フィラメント材料、食品包装用のフィルム、各種容器用シート、ボトル用材料などとして使用されている。このような組成物は、力学的特性を改良するために、ガラス繊維のような強化材が添加されることがある（たとえば特許文献１参照）。

熱可塑性樹脂および強化材を含む組成物からなるペレットは、たとえば、溶融状態の組成物からなるストランドを押出機でダイから押し出し、ストランドを、水がためられた水槽に引き込み水冷し、水冷後のストランドを空冷し、空冷されたストランドを切断する、という方法で製造することができる。

特開平６−２３８６５５号公報

このような製造方法において、ダイの吐出口と水面（水槽にためられた水によって形成された水面）との間で、具体的にはダイの吐出口付近で、ストランドが切れることがある。このようなストランド切れは、組成物が、強化材を含む場合に起きやすい。ストランド切れが生じると、切れたストランド同士を繋ぎ合わるための時間や労力を要するし、組成物のロスが生じる。

ストランド切れを抑制するために、押出機にフィラーを投入した直後の樹脂温度を特定の範囲に保持することを特許文献１は開示する。しかしながら、特許文献１に記載された方法は、その方法によって得られる樹脂組成物の機械的特性を低下させる傾向がある。なぜなら、バレルを高温に設定するためであり、スクリュー回転数を大きくすることによってせん断力を大きくするためでもある。したがって、特許文献１とは異なる方法で、ストランド切れを抑制する手段を提供することには意義がある。

本発明の課題は、熱可塑性樹脂および強化材を含む組成物からなるペレットの製造において、ストランド切れの頻度を低減することである（なお、機械的特性の低下の抑制、具体的には、ペレットを成形することによって得られた成形品における機械的特性の低下を抑制することは、本発明の課題ではないことを念のため断っておく）。

この課題を解決するために、本発明は、下記項１の構成を備える。

項１
熱可塑性樹脂および強化材を含む組成物からなるストランドを、ダイの吐出口から押し出す工程と、
前記ストランドを、水槽内の水に引き込み、冷却する工程と、
冷却された前記ストランドを切断して、ペレットを得る工程とを含み、
前記ストランドを前記水槽内で導くための一つ以上の第一ガイドローラーが前記水槽内に設けられており、最上流に位置する前記第一ガイドローラー前後で前記ストランドがなす角度は９０°以上１８０°未満であり、
前記ペレットの径の、前記吐出口の径に対する比（前記ペレットの径／前記吐出口の径）が０．４５〜０．８０である、
ペレットの製造方法。
ここで、その角度は、ストランドを側方から見たときに、ストランドが、最上流に位置する第一ガイドローラー前後でなす角のうち、水面に向かって開く角の大きさである。

項１によれば、ストランドを導くための第一ガイドローラーが水槽内に設けられているため、第一ガイドローラーでストランドの湾曲が生じる。
ここで、仮に、その湾曲が急であったとすると、湾曲がストランドに過度に残存することがある。なぜなら、ストランドの固化が水冷によって進むにつれて、ストランドの柔軟性が低下するためである。
ストランドに残存した湾曲によって、ストランドの振れ、すなわち暴れが大きくなるところ、ストランドの振れは、ストランド切れを引き起こす。なぜなら、ストランドの振れによって、ストランドにおける吐出口を出ていない部分と、ストランドにおける吐出口を出た部分とを互いにずれさせるような応力（せん断応力）が、ストランドにかかるためである。
項１によれば、最上流に位置する第一ガイドローラー前後でストランドがなす角度が９０°以上であることによって、ストランドの湾曲の緩やかさを確保できる。よって、湾曲の過度な残存を防止することが可能であり、ストランドの振れを抑えることができる。したがって、ストランド切れを抑制することができる。

しかも、比（ペレットの径／吐出口の径）が０．４５以上であることによって、ストランドの溶融部分に、過度な張力がかかることを防止することができるため、ストランド切れを抑制することができる。

加えて、比（ペレットの径／吐出口の径）が０．８０以下であることによって、ストランドの溶融部分の振れを抑える程度の張力を、ストランドの溶融部分にかけることができる。したがって、ストランド切れを抑制することができる。

本発明は、下記項２以降の構成をさらに備えることが好ましい。

項２
最上流に位置する前記第一ガイドローラー前後で前記ストランドがなす前記角度は１７９°以下である、項１に記載のペレットの製造方法。
この角度が１７９°以下であることによって、ストランドと最上流の第一ガイドローラーとをしっかり接触させることが可能であるため、最上流の第一ガイドローラーよりも下流で生じるストランドの振れや暴れが、最上流の第一ガイドローラーよりも上流に伝わり難くすることができる。したがって、ストランド切れを、いっそう効果的に抑制できる。しかも、ストランドと最上流の第一ガイドローラーとをしっかり接触させることが可能であるため、最上流の第一ガイドローラーとの接触でストランドに生じる応力を拡散することもできる。

項３
前記ストランドを冷却する工程は、前記水槽内で水冷された前記ストランドを空冷する工程を含む、項１または２に記載のペレットの製造方法。
これによって、ストランドに付着した水分の少なくとも一部を、ストランドが持つ熱によって気化させることができる。

項４
前記水槽内で水冷された前記ストランドを空気中で導くための、一つ以上の第二ガイドローラーが設けられており、
最上流に位置する前記第二ガイドローラー前後で前記ストランドがなす角度は、最上流に位置する前記第一ガイドローラー前後で前記ストランドがなす前記角度よりも大きい、
項３に記載のペレットの製造方法。
ここで、前者の角度（すなわち、最上流の第二ガイドローラー前後でストランドがなす角度）は、具体的には、ストランドを側方から見たときに、ストランドが、最上流の第二ガイドローラー前後でなす角のうち、地面に向かって開く角の大きさである。
項４によれば、ストランドの振れを低減することが可能であり、ストランド切れを抑制できる。これについて説明する。最上流の第二ガイドローラーでストランドが湾曲するときは、最上流の第一ガイドローラーで湾曲するときよりも、ストランドの固化がすすんでいるため柔軟性が低い。ストランドの柔軟性が低いため、最上流の第二ガイドローラーでの曲がりが過度にきついと、ストランドがその曲がりに追従できないことがある。ストランドがその曲がりに追従できないと、ストランドの振れが生じる。これに対して、項４によれば、最上流に位置する第二ガイドローラー前後でストランドがなす角度は、最上流に位置する第一ガイドローラー前後でストランドがなす角度よりも大きいため、その逆の場合にくらべて、ストランドが、最上流の第二ガイドローラーでの曲がりに追従しやすい。したがって、ストランドの振れを低減することが可能であり、ストランド切れを抑制できる。

項５
前記第一ガイドローラーが前記水槽内に一つだけ設けられている、項１〜４のいずれかに記載のペレットの製造方法。
これによって、ストランドが水中で湾曲する回数を制限できる。

項６
前記熱可塑性樹脂がポリアミド樹脂を含む、項１〜５のいずれかに記載のペレットの製造方法。
これによって、ポリアミド樹脂を含むペレットを得ることができる。

項７
前記強化材の含有量が、前記組成物１００質量％中、１０質量％以上である、項１〜６のいずれかに記載のペレットの製造方法。
これにより、強化材によって力学的特性が改良されたペレットを得ることができる。

項８
前記ペレットにおける扁平率の標準偏差が０．２５以下である、項１〜７のいずれかに記載のペレットの製造方法。
標準偏差が０．２５以下であるため、ストランドの振れを効果的に抑制できたと言える。

項９
前記ストランドが、前記水槽内の水に浸る長さＬは、下記式を満足する、項１〜８のいずれかに記載のペレットの製造方法。
Ｌ≦Ｋ×Ｄ_ｐ×ｖ
この式において、Ｌはｃｍで表される。Ｋは０．１８２である。Ｄ_ｐは、ペレットの径であり、ｍｍで表される。ｖは、ストランドを引き取る速度（引取速度）であり、ｃｍ／秒で表される。右辺を計算して得られた数値の単位がｃｍとなるように、Ｋの値（すなわち０．１８２）が決められている。

この式を満足することによって（つまり、Ｌが、Ｋ×Ｄ_ｐ×ｖ以下であることによって）、水冷工程でストランドが過度に冷却されることを防止可能であるため、ストランドが、空冷工程における最初の第二ガイドローラー（つまり最上流に位置する第二ガイドローラー）で湾曲する際に、ストランドの柔軟性が過度に低くなることを防止できる。したがって、ストランドの振れを抑制可能であるので、ストランド切れを抑制できる。

項１０
前記ストランドを押し出すために押出機を使用する、項１〜９のいずれかに記載のペレットの製造方法。
押出機を使用するため、ストランドを定量で押し出すことができる。

項１１
前記ストランドを押し出す工程では、前記ストランドを空気中に押し出す、項１〜１０のいずれかに記載のペレットの製造方法。
ストランドを空気中に押し出すため、ストランドを空気中で放熱することができる。

本発明によれば、熱可塑性樹脂および強化材を含む組成物からなるペレットの製造において、ストランド切れの頻度を低減することができる。

本実施形態の設備構成を示す概略図である。 本実施形態における変形例の設備構成を示す概略図である。

以下、本発明の実施形態について説明する。

＜１．ペレットを製造するために使用する設備＞
図１に示すように、本実施形態では、組成物からなるペレットを製造するために、押出機１１、水槽２１、ペレタイザー４１などを使用する。これらの設備について説明する。

押出機１１は、スクリュー（図示していない）と、スクリューを取り囲むシリンダー（図示していない）とを備える。つまり、押出機１１は、シリンダーと、シリンダー内にスクリューとを備える。押出機１１は、回転するスクリューによって、組成物の原料を移動させながら混練し、組成物を定量で押し出すことができる。押出機１１として、たとえば、単軸押出機、２軸押出機を挙げることができる。なかでも、２軸押出機が好ましい。

押出機１１にはダイ１３が取り付けられている。ダイ１３は、アダプタを介して、シリンダーに取り付けられていることができる。ダイ１３は、押出機１１の出口から移動してきた組成物が流れるための流路（以下、「ノズル」と言う。）を有する。ノズルの出口、つまり吐出口は円形状をなす。ただし、吐出口の形状は、これに限られない。たとえば、楕円形状であってもよい。吐出口は、ダイ１３の幅方向に並ぶように複数設けられている（図示していない）。吐出口の数は、たとえば１〜５０であり、５〜３０であってもよい。

ダイ１３から出たストランド５１を受け入れることができるように水槽２１が配置されている。つまり、水槽２１が、押出機１１の下流に配置されている。水槽２１としては、ストランド冷却バスを好適に使用できる。水槽２１には水が入っている。その水によって形成された水面２５は、ダイ１３の吐出口よりも下にある。

水槽２１内には、ストランド５１を導くための一つ以上のガイドローラー２７が設けられている。ガイドローラー２７の数は、たとえば１〜１０であり、２〜７であってもよい。ここで、最上流のガイドローラー２７を、ガイドローラー２７Ａと呼び、ガイドローラー２７Ａよりも下流のガイドローラー２７をガイドローラー２７Ｂと呼ぶ。各ガイドローラー２７は、ストランド５１における上の部分、具体的には、ストランド５１の径方向で水面２５寄りの部分と接するように配置されている。各ガイドローラー２７の軸は、水平、かつＴｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ（以下、「ＴＤ」と言う。）方向に延びる。なお、図１には、ガイドローラー２７が複数、具体的には二つ設けられている様子が示されている。

水槽２１の下流にも、ストランド５１を導くための一つ以上のガイドローラー３１が設けられている。ガイドローラー３１の数は、たとえば１〜１０であり、２〜７であってもよい。ここで、最上流のガイドローラー３１を、ガイドローラー３１Ａと呼ぶ。各ガイドローラー３１は、ストランド５１における下の部分、具体的には、ストランド５１の径方向で地面寄りの部分と接するように配置されている。各ガイドローラー３１の軸は、水平かつＴＤ方向に延びる。なお、図１には、ガイドローラー３１が複数、具体的には二つ設けられている様子が示されている。

ガイドローラー３１の下流には、ペレタイザー４１が配置されている。ペレタイザー４１は、ストランド５１を引き取るための引取ロール（図示していない）と、引き取ったストランド５１を切断するためのカッター（図示していない）とを備える。ペレタイザー４１が、ストランド５１をロールで引き取りながらカッターで切断することで、ペレットを形成することができる。

本実施形態におけるペレットの製造方法では、ストランド５１が、押出機１１でダイ１３から空気中に押し出され、水槽２１内の水に入り、ガイドローラー２７に沿って水中を進み、水上に出て、ガイドローラー３１に沿って空気中を進み、ペレタイザー４１で切断される。

＜２．ペレットの製造方法＞
本実施形態におけるペレットの製造方法は、組成物からなるストランド５１をダイ１３から押し出す工程（以下、「押出工程」と言う。）と、ストランド５１を冷却する工程（以下、「冷却工程」と言う。）と、冷却されたストランド５１を切断して、ペレットを得る工程（以下、「ペレタイズ工程」と言う。）とを含む。ストランド５１を冷却する工程（冷却工程）は、ストランド５１を、水槽２１内の水に引き込み水冷する工程（以下、「水冷工程」と言う。）、および水冷されたストランド５１を空冷する工程（以下、「空冷工程」と言う。）を含む。

＜２．１．組成物からなるストランドを押し出す工程（押出工程）＞
押出工程では、組成物の原料、たとえば、熱可塑性樹脂および強化材などを混錬し、組成物からなるストランド５１をダイ１３の吐出口から空気中に押し出す。

組成物の原料として、たとえば、熱可塑性樹脂、強化材などを挙げることができる。これらについては、後ほど詳述する。原料を混錬することで、組成物を作り出すことができる。

組成物の原料は押出機１１で混練する。混練のために２軸押出機を使用する場合、スクリューの長さＬ（ｍｍ）の、スクリューの直径Ｄ（ｍｍ）に対する比（以下、「スクリューＬ／Ｄ」と言う。）が１０〜１００であることが好ましい。１００以下であると、熱劣化による、組成物の機械的強度の低下を抑制できる。

押出機１１のシリンダー温度は、熱可塑性樹脂の融点に対して１０℃以上に設定されることが好ましく、２０℃以上に設定されることがより好ましく、３０℃以上に設定されることがさらに好ましい。なぜなら、熱可塑性樹脂を、効果的に溶融させることができるためである。シリンダー温度は、熱可塑性樹脂の融点に対して８０℃以下に設定されることが好ましい。なぜなら、シリンダー温度が過度に高いと、熱可塑性樹脂が顕著に熱劣化するためである。ここで、「熱可塑性樹脂の融点」とは、熱可塑性樹脂が複数種を含む場合、最高の融点を意味する。

ダイ１３の吐出口から押し出されるストランド５１の量（以下、「吐出量」という。）は、５ｋｇ／ｈｒ以上が好ましく、１０ｋｇ／ｈｒ以上がより好ましく、１００ｋｇ／ｈｒ以上がさらに好ましく、１５０ｋｇ／ｈｒ以上がさらに好ましく、２００ｋｇ／ｈｒ以上がさらに好ましく、２３０ｋｇ／ｈｒ以上がさらに好ましい。５ｋｇ／ｈｒ以上であると、単位時間あたりのペレット生産量に優れる。吐出量は、２０００ｋｇ／ｈｒ以下が好ましく、１０００ｋｇ／ｈｒ以下がより好ましく、８００ｋｇ／ｈｒ以下がさらに好ましく、７００ｋｇ／ｈｒ以下がさらに好ましい。

ダイ１３のノズルは、少なくとも吐出口付近で、水面２５に近づくように水平方向に対して傾いて延びている。つまり、ノズルの吐出方向が、水面２５に近づくように水平方向に対して傾いている。吐出口付近におけるノズルの傾斜、つまり吐出方向の傾斜は、水平方向に対して５°以上が好ましく、１０°以上がより好ましい。ノズルの傾斜は、水平方向に対して９０°以下が好ましく、８５°以下がより好ましい。なお、ノズルが、Ｍａｃｈｉｎｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ（以下、「ＭＤ」と言う。）方向で端から端まで、水平方向に対して傾斜する必要はない。

ダイ１３における吐出口の径Ｄ_ｎは、２ｍｍ以上が好ましく、２．５ｍｍ以上がより好ましい。２ｍｍ以上であると、ストランド５１における溶融部分の強度を確保できるため、強度不足に起因したストランド切れを抑制できる。径Ｄ_ｎは、１０ｍｍ以下が好ましく、７ｍｍ以下がより好ましい。１０ｍｍ以下であると、ストランド５１の内部を効果的に冷却することが可能であるので、水冷工程で内部の固化を効果的にすすめることができる。したがって、ストランド５１がガイドローラー２７によって受ける圧力によって、ストランド５１の断面形状が、過度に変形することを防止することが可能であるため、過度に扁平なペレットが生じることを抑制できる。なお、径Ｄ_ｎは、吐出口が楕円形状をなす場合、吐出口の最大径を指す。

押出工程では、たとえば、熱可塑性樹脂と、強化材と、添加剤（たとえばカップリング剤、安定剤、離型剤など）とをブレンダーで混合し、これを、押出機１１の第一供給口に設けられたホッパーを通じて押出機１１に投入する、という手順を踏んでもよいし、熱可塑性樹脂と添加剤とをブレンダーで混合し、これを、押出機１１の第一供給口に設けられたホッパーを通じて押出機１１に投入し、第一供給口よりも下流に設けられた第二供給口（以下、「サイド口」と言う。）から強化材をフィーダーで押出機１１に投入する、という手順を踏んでもよい。もちろん、これら以外の手順を踏んでもよい。なお、押出工程では、揮発成分や分解低分子成分を除去するためや、強化材などと熱可塑性樹脂（たとえばポリアミド樹脂）との反応性を高めるために、サイド口とダイヘッドとの間で真空ポンプによる吸引をおこなうことが好ましい。

ダイ１３から押し出されたストランド５１は破断しやすい。なぜなら、押し出されたストランド５１が、溶融状態、たとえば２４０℃〜４００℃のような高温の溶融状態の組成物からなるためである。

ストランド５１は、せん断応力（具体的には、ストランド５１の径方向断面に沿って両側部分を互いにずれさせるような応力）よりも、引張方向の応力に対して強い。なぜなら、ストランド５１を引取ロールで引き取ることによって、ストランド５１が伸びるので、ストランド５１中のポリマーが、ストランド５１の進行方向、つまりストランド５１の長さ方向に配向するためである。なお、ストランドを構成する組成物が、強化材としてガラス繊維を含む場合には、ガラス繊維もストランド５１の進行方向に配向する。

＜２．２．ストランドを冷却する工程（冷却工程）＞
冷却工程では、ダイ１３から押し出されたストランド５１を、ペレタイザー４１に向けて引き取りながら冷却する。なぜなら、ダイ１３から押し出された溶融状態のストランド５１を、ペレタイザー４１で切断することが難しいためである。冷却工程では、ストランド５１を、水槽２１内の水に引き込み水冷し、水冷されたストランド５１を空冷する。

＜２．２．１．ストランドを、水槽内の水に引き込み水冷する工程（水冷工程）＞
水冷工程では、ダイ１３から押し出されたストランド５１を、水槽２１内の水に引き込む。水槽２１内の水は、２０℃以上が好ましく、２５℃以上がより好ましく、３０℃以上がさらに好ましい。水槽２１内の水は、８０℃以下が好ましく、６０℃以下がより好ましく、５０℃以下がさらに好ましい。水槽２１に入れるための水として、水道水、井戸水、雨水、純水などを使用できる。水槽２１内の水は、薬品などが添加されていてもよい。

水冷工程では、ストランド５１が、水槽２１内の水に入水角δ_１４５°以上９０°未満で入る。入水角δ_１４５°以上であることによって、せん断応力（具体的には、ストランド５１の径方向断面に沿って両側部分を互いにずれさせるような応力）よりも引張方向の応力が自重によって生じやすいため、破断につながりやすいせん断応力を低減できる。したがって、自重によるストランド切れを抑制できる。これ（入水角δ_１４５°以上であること）によって、入水によって生じるせん断応力（具体的には、ストランド５１の径方向断面に沿って両側部分を互いにずれさせるような応力）も低減できるため、このようなせん断応力に起因したストランド切れも抑制できる。入水角δ_１は、５０°以上が好ましく、５５°以上がより好ましい。なお、入水角δ_１とは、ストランド５１を側方から見たときに、ストランド５１が水面２５と交わってつくる鋭角の大きさである。すなわち、入水角δ_１とは、ガイドローラー２７の軸方向でストランド５１を見たときに、ストランド５１が水面２５と交わってつくる鋭角の大きさである。入水角δ_１が９０°未満であることによって、ストランド５１の振れにともなってストランド５１がダイ１３に接触することを防止可能であるので、そのような接触に起因するストランド切れを防止できる。入水角δ_１は、８５°以下が好ましく、８０°以下がより好ましく、７５°以下がさらに好ましい。

入水したストランド５１は、ガイドローラー２７Ａで湾曲するところ、湾曲が急であると、湾曲がストランド５１に過度に残存することがある。なぜなら、ストランド５１の固化が水冷によって進むにつれて、ストランド５１の柔軟性が低下するためである。ストランド５１に残存した湾曲によって、ストランド５１の振れ、すなわち暴れが大きくなる。ストランド５１の振れは、ストランド切れを引き起こす。なぜなら、ストランド５１の振れによって、ストランド５１における吐出口を出ていない部分と、ストランド５１における吐出口を出た部分とを互いにずれさせるような応力（せん断応力）が、ストランド５１にかかるためである。

ストランド５１に湾曲が過度に残存することを抑制するために、ガイドローラー２７Ａ前後でストランド５１がなす角度δ_2Ａは９０°以上が好ましく、１００°以上がより好ましい。９０°以上であることによって、ストランド５１の湾曲の緩やかさを確保できるため、湾曲の過度な残存を防止できる。よって、ストランド５１の振れを抑えることができる。角度δ_2Ａは１８０°未満が好ましい。角度δ_2Ａは、ストランド５１とガイドローラー２７Ａとをしっかり接触させるために１７９°以下がより好ましく、１７８°以下がさらに好ましい。１７９°以下であることによって、ストランド５１とガイドローラー２７Ａとをしっかり接触させることが可能であるため、ガイドローラー２７Ａよりも下流で生じるストランド５１の振れや暴れが、ガイドローラー２７Ａよりも上流に伝わり難くすることができる。したがって、ストランド切れを、いっそう効果的に抑制できる。しかも、ストランド５１とガイドローラー２７Ａとをしっかり接触させることが可能であるため、ガイドローラー２７Ａとの接触でストランド５１に生じる応力を拡散することもできる。角度δ_2Ａは、具体的には、ストランド５１を側方から見たときに、ストランド５１がガイドローラー２７Ａ前後でなす角のうち、水面２５に向かって開く角の大きさである。

ガイドローラー２７Ｂ前後でストランド５１がなす角度δ_2Ｂは９０°以上が好ましく、１００°以上がより好ましい。角度δ_2Ｂは、１８０°未満が好ましく、１７９°以下がより好ましく、１７８°以下がさらに好ましい。１７９°以下であることによって、ストランド５１とガイドローラー２７Ｂとをしっかり接触させることができる。角度δ_2Ｂは、具体的には、ストランド５１を側方から見たときに、ストランド５１がガイドローラー２７Ｂ前後でなす角のうち、水面２５に向かって開く角の大きさである。

ガイドローラー２７Ａの径は、１ｃｍ以上が好ましく、２ｃｍ以上がより好ましい。ガイドローラー２７Ａの径が大きいほど、ガイドローラー２７Ａとストランド５１との接触面積が増加する傾向があるので、ストランド５１の上流部分（具体的には、ダイ１３の吐出口からガイドローラー２７Ａと接するまでの部分）の振れを低減できる。ガイドローラー２７Ａの径は、たとえば、２０ｃｍ以下であってもよく、１５ｃｍ以下であってもよい。

各ガイドローラー２７の径は、１ｃｍ以上が好ましく、２ｃｍ以上がより好ましい。各ガイドローラー２７の径が大きいほど、ガイドローラー２７とストランド５１との接触面積が増加する傾向があるので、ストランド５１の上流部分（たとえば、ダイ１３の吐出口からガイドローラー２７Ａと接するまでの部分）の振れを低減できる。各ガイドローラー２７の径は、たとえば、２０ｃｍ以下であってもよく、１５ｃｍ以下であってもよい。各ガイドローラー２７の径は、互いに等しくても、異なっていてもよい。

ストランド５１が、水槽２１内の水に浸る長さ（以下、「水浸漬長」と言う。）Ｌは、下記式を満足することが好ましい。ここで水浸漬長Ｌは、ストランド５１が入水する点から、水上に出る点までのストランド５１自体の長さである。
Ｌ≦Ｋ×Ｄ_ｐ×ｖ
この式において、水浸漬長Ｌはｃｍで表される。Ｋは０．１８２である。Ｄ_ｐは、ペレットの径であり、ｍｍで表される（ペレットの径Ｄ_ｐは、後ほど詳述する）。ｖは、ストランド５１を引き取る速度（引取速度）であり、ｃｍ／秒で表される。右辺を計算して得られた数値の単位がｃｍとなるように、Ｋの値（すなわち０．１８２）が決められている。

この式を満足することによって（すなわち、水浸漬長Ｌが、Ｋ×Ｄ_ｐ×ｖ以下であることによって）、水冷工程でストランド５１が過度に冷却されることを防止可能であるため、ストランド５１が、ガイドローラー３１Ａで湾曲する際に、ストランド５１の柔軟性が過度に低くなることを防止できる。したがって、ストランド５１の振れを抑制できる。

＜２．２．２．水冷後のストランドを空冷する工程（空冷工程）＞
空冷工程では、水冷されたストランド５１を空冷する。空冷工程では、ストランド５１に付着した水分の少なくとも一部を、ストランド５１が持つ熱によって気化させることができる。その結果、ペレタイズ後の吸水を抑制することができる。ストランド５１に付着した水分をとばすために、ストランド５１に送風することが好ましい。送風機を使用する場合、送風機の風圧が０．１ＭＰａ以上、風量が５ｍ^３／ｍｉｎ以上であると、ストランド５１に付着した水分を効果的に飛ばすことができる。

水冷されたストランド５１は、ガイドローラー３１Ａで湾曲するところ、湾曲が急であると、ストランド５１の振れが発生しやすい。なぜなら、水冷によって固化がすすんだため、ストランド５１の柔軟性が高くないためである。

ストランド５１の振れを抑制するために、ガイドローラー３１Ａ前後でストランド５１がなす角度δ₃は、１４０°以上が好ましく、１５０°以上がより好ましく、１６０°以上がさらに好ましい。１４０°以上であることによって、ストランド５１の湾曲の緩やかさを確保できるため、ストランド５１の振れを抑制できる。角度δ₃は、１７９°以下が好ましく、１７８°以下がより好ましく、１７５°以下がより好ましい。角度δ₃は、具体的には、ストランド５１を側方から見たときに、ストランド５１が、ガイドローラー３１Ａ前後でなす角のうち、地面に向かって開く角の大きさである。

角度δ₃が角度δ_2Ａよりも大きいことが好ましい。これによって、ストランド５１の振れを低減できる。これについて説明する。ガイドローラー３１Ａでストランド５１が湾曲するときは、ガイドローラー２７Ａで湾曲するときよりも、ストランド５１の固化がすすんでいるため柔軟性が低い。ストランド５１の柔軟性が低いため、ガイドローラー３１Ａでの曲がりが過度にきついと、ストランド５１がその曲がりに追従できないことがある。ストランド５１がその曲がりに追従できないと、ストランド５１の振れが生じる。ここで、角度δ₃が角度δ_2Ａよりも大きいと、その逆の場合（つまり、角度δ₃が角度δ_2Ａよりも小さい場合）にくらべて、ストランド５１が、ガイドローラー３１Ａでの曲がりに追従しやすい。したがって、角度δ₃が角度δ_2Ａよりも大きいと、その逆の場合にくらべて、ストランド５１の振れを低減できる。

ガイドローラー３１Ａの径は、１ｃｍ以上が好ましく、２ｃｍ以上がより好ましい。ガイドローラー３１Ａの径は、たとえば、２０ｃｍ以下であってもよく、１５ｃｍ以下であってもよい。

各ガイドローラー３１の径は、１ｃｍ以上が好ましく、２ｃｍ以上がより好ましい。各ガイドローラー３１の径は、たとえば、２０ｃｍ以下であってもよく、１５ｃｍ以下であってもよい。各ガイドローラー３１の径は、互いに等しくても、異なっていてもよい。

ストランド５１が空冷される区間の長さは、適宜設定することができるものの、ストランド５１が、ペレタイザー４１で切断可能な温度まで下がるように設定することが好ましい。これにより、切断不良の発生頻度を低減できる。

＜２．３．空冷されたストランドを切断してペレットを得る工程（ペレタイズ工程）＞
ペレタイズ工程では、空冷されたストランド５１をペレタイザー４１で切断して、ペレットを得る。

ペレットは、通常、円柱状、具体的には直円柱状をなす。ペレット断面の形状（以下、「断面形状」と言う。）は、通常、楕円形状をなす。なぜなら、ストランド５１がガイドローラー２７によって受ける圧力によって、ストランド５１の断面形状が楕円形状となるためである。ただし、ペレットの断面形状は、これに限られない。たとえば、円形状であってもよい。なお、ペレット断面とは、ペレタイザー４１で形成された切り口である。

ペレットの径Ｄ_ｐは、吐出口の径Ｄ_ｎよりも小さい。なぜなら、ストランド５１を引取ロールで引き取ることによって、ストランド５１に張力がかかるので、ストランド５１が、溶融部分で伸びる（つまり、ストランド５１が、少なくともダイ１３から水面２５までの部分で伸びる）ためである。なお、ペレットの径Ｄ_ｐは、ペレット断面（ペレタイザー４１で形成された切り口）の最大径、およびペレット断面の最小径をノギスで測定し、最大径および最小径の和を２で割ることによって求める。ペレットの径Ｄ_ｐは、ペレット１００個分の平均値である。

ペレットの径Ｄ_ｐは、０．５ｍｍ以上が好ましく、１．０ｍｍ以上がより好ましく、１．５ｍｍ以上がさらに好ましく、２．０ｍｍ以上がさらに好ましい。ペレットの径Ｄ_ｐは、４．５ｍｍ以下が好ましく、４．０ｍｍ以下がより好ましく、３．５ｍｍ以下がさらに好ましい。

ペレットの扁平率は、２．０以下が好ましく、１．９以下がより好ましい。ペレットの扁平率が小さいほど、ペレットの比表面積が小さくなる傾向があるところ、ペレットの扁平率が２．０以下であると、ペレットの比表面積の大きさが制限されるため、ペレットの吸水（たとえば、ペレットを袋詰めするまでのペレットの吸水）を低減することができる。ペレットの扁平率は、たとえば、１．１以上であってもよく、１．２以上であってもよい。なお、ペレットの扁平率は、ペレット断面の最大径を、ペレット断面の最小径で割った値である。ペレットの扁平率は、ペレット１００個分の平均値である。ペレットの扁平率は、水槽２１の水温や、ダイ１３における吐出口の径Ｄ_ｎなどによって調整することができる。

扁平率の標準偏差は小さいほど、ストランド５１の振れが小さいことを示す。なぜなら、ストランド５１の振れにともなって、ストランド５１がガイドローラー２７との接触で受ける圧力が増減するところ、その圧力に扁平率が比例するためである。

よって、扁平率の標準偏差は小さいほど好ましい。標準偏差は、０．２５以下が好ましく、０．２０以下がより好ましく、０．１５以下がさらに好ましく、０．１０以下がさらに好ましい。

ペレットの長さ、具体的には、ペレットの軸方向の長さは、１ｍｍ以上が好ましく、１．５ｍｍ以上がより好ましく、２ｍｍ以上がさらに好ましく、２．５ｍｍ以上がさらに好ましい。ペレットの長さは、１５ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましく、６ｍｍ以下がさらに好ましく、５ｍｍ以下がさらに好ましく、４ｍｍ以下がさらに好ましい。

ペレットの水分率、具体的には、ペレタイズ直後におけるペレットの水分率は０．１質量％未満が好ましい。

＜２．４．他の工程＞
ペレットに、必要に応じて乾燥エアーを当てながら、ペレットを放置してもよい。ペレットを放置することで、ペレットに付着した水分の少なくとも一部を、ペレットが持つ熱によって気化させることができる。ペレットは、必要に応じて選別され、必要に応じて袋に詰められる。

＜２．５．ペレットの径Ｄ_ｐの、吐出口の径Ｄ_ｎに対する比（Ｄ_ｐ／Ｄ_ｎ）＞
ストランド５１の溶融部分にかかる張力が大きいほど、ペレットの径Ｄ_ｐの、吐出口の径Ｄ_ｎに対する比（Ｄ_ｐ／Ｄ_ｎ）が小さくなる。よって、比（Ｄ_ｐ／Ｄ_ｎ）は、ストランド５１の溶融部分にかかる張力の指標にすることができる。なお、比（Ｄ_ｐ／Ｄ_ｎ）は、ストランド５１を引き取る速度（引取速度）や、ストランド５１の吐出量で調整することができる。

比（Ｄ_ｐ／Ｄ_ｎ）が０．４５以上であることによって、ストランド５１の溶融部分に、過度な張力がかかることを防止することができるため、ストランド切れを抑制することができる。比（Ｄ_ｐ／Ｄ_ｎ）は、０．５０以上が好ましい。

比（Ｄ_ｐ／Ｄ_ｎ）が０．８０以下であることによって、ストランド５１の溶融部分の振れを抑える程度の張力を、ストランド５１の溶融部分にかけることができる。比（Ｄ_ｐ／Ｄ_ｎ）は、０．７９以下が好ましい。

＜２．６．ストランドを引き取る速度（以下、「引取速度」と言う。）＞
引き取り速度は、２０ｃｍ／秒以上が好ましく、３０ｃｍ／秒以上がより好ましく、４０ｃｍ／秒以上がさらに好ましく、５０ｃｍ／秒以上がさらに好ましい。２０ｃｍ／秒以上であると、単位時間あたりのペレット生産量に優れる。引き取り速度は、１５０ｃｍ／秒以下が好ましく、１４０ｃｍ／秒以下がより好ましく、１２０ｃｍ／秒以下がさらに好ましい。

＜２．７．組成物の物性＞
組成物の曲げ破壊ひずみ、具体的には、ペレットから作製した３点曲げ試験用試験片の曲げ破壊ひずみは１０％未満であることが好ましい。曲げ破壊ひずみは、強化材の量などで調整できる。このような組成物は、ストランド切れが特に起きやすい。なぜなら、このような組成物が、１０％未満の曲げ破壊ひずみを有するような量で強化材を含むことにともなって、熱可塑性樹脂の含有量の上限が制限されるためである。さらには、このような組成物は、水中で柔軟性が大きく低下するのでストランド５１に湾曲が残存しやすいためである。曲げ破壊ひずみは、８％以下が好ましく、６％以下がより好ましい。組成物の曲げ破壊ひずみは、１％以上であってもよい。

組成物の曲げ破壊ひずみは、ＪＩＳ Ｋ ７１７１：２０１６に準じて求める。具体的には、ペレットから３点曲げ試験用試験片を作製し、３点曲げ試験をおこない、曲げ破壊ひずみを求める。

＜２．８．組成物、およびその原料＞
組成物は、熱可塑性樹脂および強化材を含む。

熱可塑性樹脂は、特に限定されず、たとえばポリアミド（ＰＡ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、液晶ポリマー（ＬＣＰ）、アラミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、熱可塑性ポリイミド、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリエーテルケトンケトン（ＰＥＫＫ）、ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリサルホン（ＰＳＵ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリエステル（ＰＥｓ）、ポリカーボネート（ＰＣ）、ポリオキシメチレン（ＰＯＭ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリメチルペンテン（ＴＰＸ）、ポリスチレン（ＰＳ）、ポリメタクリル酸メチル、アクリロニトリル−スチレン共重合体（ＡＳ）、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体（ＡＢＳ）、フッ素樹脂、ポリアクリレートなどを挙げることができる。なかでもポリアミド、ポリエステルが好ましく、ポリアミドが特に好ましい。熱可塑性樹脂は、１種のみを単独使用してもよく、数種を組み合わせて用いてもよい。

ポリアミドは、特に限定されず、たとえば、ポリカプロアミド（ポリアミド６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ポリアミド４６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ポリアミド６６）、ポリウンデカメチレンアジパミド（ポリアミド１１６）、ポリメタキシリレンアジパミド（ポリアミドＭＸＤ６）、ポリパラキシリレンアジパミド（ポリアミドＰＸＤ６）、ポリテトラメチレンセバカミド（ポリアミド４１０）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ポリアミド６１０）、ポリデカメチレンアジパミド（ポリアミド１０６）、ポリデカメチレンセバカミド（ポリアミド１０１０）、ポリヘキサメチレンドデカミド（ポリアミド６１２）、ポリデカメチレンドデカミド（ポリアミド１０１２）、ポリヘキサメチレンイソフタルアミド（ポリアミド６Ｉ）、ポリテトラメチレンテレフタルアミド（ポリアミド４Ｔ）、ポリペンタメチレンテレフタルアミド（ポリアミド５Ｔ）、ポリ−２−メチルペンタメチレンテレフタルアミド（ポリアミドＭ−５Ｔ）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド（ポリアミド６Ｔ）、ポリヘキサメチレンヘキサヒドロテレフタルアミド（ポリアミド６Ｔ（Ｈ））、ポリノナメチレンテレフタルアミド（ポリアミド９Ｔ）、ポリデカメチレンテレフタルアミド（ポリアミド１０Ｔ）、ポリウンデカメチレンテレフタルアミド（ポリアミド１１Ｔ）、ポリドデカメチレンテレフタルアミド（ポリアミド１２Ｔ）、ポリラウリルラクタム（ポリアミド１２）、ポリ−１１−アミノウンデカン酸（ポリアミド１１）、およびこれらの構成単位を含む共重合体などを挙げることができる。なかでも、ポリカプロアミド（ポリアミド６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ポリアミド６６）が好ましい。ポリアミドは、１種のみを単独使用してもよく、数種を組み合わせて用いてもよい。

熱可塑性樹脂の含有量は、組成物１００質量％中、５質量％以上が好ましく、１０質量％以上がより好ましく、１５質量％以上がさらに好ましく、２５質量％以上がさらに好ましく、３５質量％以上がさらに好ましく、４０質量％以上がさらに好ましい。熱可塑性樹脂の含有量は、組成物１００質量％中、８５質量％以下が好ましく、８０質量％以下がより好ましく、７５質量％以下がさらに好ましく、７０質量％以下がさらに好ましい。

強化材は、力学的特性、具体的にはペレットを成形することによって得られた成形品の力学的特性を高めることが可能な物質である。強化材の形状は特に限定されず、たとえば、繊維状であってもよく、粒状であってもよい。強化材は、特に限定されず、たとえば、ガラス繊維、針状ワラストナイト、マイカ、タルク、未焼成クレー、ウィスカ（たとえばチタン酸カリウィスカ）、炭素繊維、セラミック繊維、シリカ、アルミナ、カオリン、石英、粉末状ガラス（ミルドファイバー）、グラファイト、ガラスフレーク、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、カーボンブラック、金属粉末などを挙げることができる。なかでも、ガラス繊維、タルクのような無機強化材が好ましく、ガラス繊維、タルクがより好ましく、ガラス繊維がさらに好ましい。強化材は、１種のみを単独使用してもよく、数種を組み合わせて用いてもよい。

繊維状の強化材として、ガラス繊維のような無機繊維、有機繊維、金属繊維などを挙げることができる。無機繊維として、たとえば、ガラス繊維、炭素繊維、セラミック繊維、チタン酸カリウィスカなどを挙げることができる。なかでも、ガラス繊維が好ましい。

ガラス繊維として、たとえばチョップドストランド状のガラス繊維を挙げることができる。

ガラス繊維の径は１μｍ〜１００μｍが好ましい。「ガラス繊維の径」は、ガラス繊維の長手方向に対して垂直な断面における径である。なお、その断面において最大径および最小径がある場合には、「ガラス繊維の径」は最大径を指す。ガラス繊維の繊維長は０．１ｍｍ〜１０ｍｍが好ましい。

タルクのような粒状の強化材の平均粒子径は、１μｍ〜１００μｍが好ましい。平均粒子径は、島津製作所製のレーザ回折式粒度分布測定装置「ＳＡＬＤ−２３００」で測定される。

強化材は、アミノシラン処理のようなシラン処理が施されていてもよい。つまり、強化材は、カップリング剤（具体的にはシランカップリング剤）で表面処理されていてもよい。

強化材の含有量は、組成物１００質量％中、１０質量％以上が好ましく、２０質量％以上がより好ましく、２５質量％以上がさらに好ましく、３０質量％以上がさらに好ましい。１０質量％以上であるため、強化材によって力学的特性が改良されたペレットを得ることができる。強化材の含有量は、組成物１００質量％中、９０質量％以下が好ましく、８５質量％以下がより好ましく、８０質量％以下がさらに好ましく、７０質量％以下がさらに好ましく、６０質量％以下がさらに好ましく、５５質量％以下がさらに好ましく、５０質量％以下がさらに好ましい。

熱可塑性樹脂および強化材の合計含有量は、組成物１００質量％中、９４質量％以上が好ましく、９６質量％以上が好ましく、９８質量％以上がより好ましい。合計含有量は、１００質量％であってもよく、１００質量％未満であってもよく、９９質量％以下であってもよい。

カップリング剤が、強化材に予め付着していることができるものの、強化材の熱可塑性樹脂に対する濡れ性をさらに高めるために、強化材に予め付着したカップリング剤とは別に、カップリング剤を添加することが好ましい。カップリング剤の添加量は、強化材１００質量部に対して、０．１質量部以上が好ましく、０．２質量部以上がより好ましい。カップリング剤の添加量は、強化材１００質量部に対して、３．０質量部以下が好ましく、２．０質量部以下がより好ましい。

このようなカップリング剤、つまり添加用のカップリング剤として、シランカップリング剤を挙げることができる。カップリング剤は、１種のみを単独使用してもよく、数種を組み合わせて用いてもよい。

組成物は、力学的特性以外の性質（たとえば電気的性質）の改良のための充てん材をさらに含んでいてもよい。

組成物は、安定剤をさらに含むことが好ましい。安定剤としては、ヒンダードフェノール系酸化防止剤、硫黄系酸化防止剤、リン系酸化防止剤などの有機系酸化防止剤や、熱安定剤や、ヒンダードアミン系、ベンゾフェノン系、イミダゾール系などの光安定剤や、紫外線吸収剤や、金属不活性化剤や、銅化合物や、ハロゲン化アルカリ金属化合物などを挙げることができる。なかでも、銅化合物が好ましい。安定剤は、１種のみを単独使用してもよく、数種を組み合わせて用いてもよい。なお、安定剤の含有量は適宜調整できるものの、組成物１００質量％中５質量％以下が好ましく、４質量％以下がより好ましく、３質量％以下がさらに好ましい。「安定剤の含有量」とは、組成物が安定剤を複数種含む場合には、それらの合計含有量である。

安定剤として使用可能な銅化合物としては、塩化第一銅、臭化第一銅、ヨウ化第一銅、塩化第二銅、臭化第二銅、ヨウ化第二銅、燐酸第二銅、ピロリン酸第二銅、硫化銅、硝酸銅、酢酸銅などの有機カルボン酸の銅塩などを用いることができる。銅化合物は、１種のみを単独使用してもよく、数種を組み合わせて用いてもよい。

銅化合物の含有量は、組成物１００質量％中、０．０１質量％以上が好ましい。０．０１質量％以上であると、組成物の物性を良好に維持できる。銅化合物の含有量は、組成物１００質量％中、０．５質量％以下が好ましく、０．４質量％以下がより好ましい。０．５質量％以下であると、銅化合物による物性低下を防止できる。

安定剤として使用可能なハロゲン化アルカリ金属化合物としては、塩化リチウム、臭化リチウム、ヨウ化リチウム、フッ化ナトリウム、塩化ナトリウム、臭化ナトリウム、ヨウ化ナトリウム、フッ化カリウム、塩化カリウム、臭化カリウム、ヨウ化カリウムなどを挙げることができる。これらは、１種のみの単独使用だけではなく、数種を組み合わせて用いても良い。

ハロゲン化アルカリ金属化合物の含有量は、組成物１００質量％中、０．０１質量％以上が好ましく、０．０２質量％以上がより好ましい。ハロゲン化アルカリ金属化合物の含有量は、組成物１００質量％中、０．５質量％以下が好ましく、０．４質量％以下がより好ましい。

組成物は、離型剤、難燃剤、難燃助剤、結晶核剤、滑剤、難燃剤、帯電防止剤、顔料、染料などをさらに含むことができる。これらから、一つまたは任意の組み合わせを選択して使用することができる。離型剤としては、長鎖脂肪酸またはそのエステルや金属塩、アマイド系化合物、ポリエチレンワックス、シリコーン、ポリエチレンオキシドなどを挙げることができる。長鎖脂肪酸としては、特に炭素数１２以上が好ましく、たとえばステアリン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸、ベヘン酸、モンタン酸などを挙げることができる。部分的もしくは全カルボン酸が、モノグリコールやポリグリコールによりエステル化されていてもよく、または金属塩を形成していてもよい。アマイド系化合物としては、エチレンビステレフタルアミド、メチレンビスステアリルアミドなどを挙げることができる。これら離型剤は、単独であるいは混合物として用いてもよい。離型剤の含有量は、組成物１００質量％中、０．０１質量％以上が好ましく、０．０５質量％以上がより好ましい。離型剤の含有量は、組成物１００質量％中、５．０質量％以下が好ましく、３．０質量％以下がより好ましく、１．０質量％以下がさらに好ましい。

組成物は、ポリアミド樹脂の耐衝撃などの特性を改質することを目的として、オレフィン系化合物を含むことができる。オレフィン系化合物は任意で変性させたものを用いることができる。たとえば、変性ポリオレフィン、スチレン系共重合体を用いる場合、カルボン酸基または／およびカルボン酸無水物基を有する単量体を共重合やグラフト重合などによって未変性のポリマー分子鎖中に含ませたα−オレフィン系、スチレン系の（共）重合体である。

＜３．上述の実施形態には種々の変更を加えることができる＞
上述の実施形態におけるペレットの製造方法には、種々の変更を加えることができる。たとえば、以下の変形例から、一つまたは複数を選択して、上述の実施形態に変更を加えることができる。

上述の実施形態では、ダイ１３のノズルが、少なくとも吐出口付近で、水面２５に近づくように水平方向に対して傾いて延びている、という構成を説明した。しかしながら、上述の実施形態は、この構成に限定されない。たとえば、ダイ１３のノズルが、少なくとも吐出口付近で、水平方向に傾斜せずに延びている、という構成でもよい。なお、ノズルが、ＭＤ方向で端から端まで、水平方向に傾斜せずに延びている必要はない。

上述の実施形態では、入水角δ_１が４５°以上９０°未満であるという構成を説明した。しかしながら、上述の実施形態は、この構成に限定されない。たとえば、入水角δ_１が４５°未満であってもよく、９０°以上であってもよい。

上述の実施形態では、角度δ_2Ｂが９０°以上１８０°未満である、という構成を説明した。しかしながら、上述の実施形態は、この構成に限定されない。たとえば、角度δ_2Ｂが、９０°未満であってもよく、１８０°以上であってもよい。

上述の実施形態では、水槽２１内に複数のガイドローラー２７が設けられている、という構成を説明した。しかしながら、上述の実施形態は、この構成に限定されない。たとえば、図２に示すように、水槽２１内に、一つのガイドローラー２７（２７Ａ）が設けられている、という構成でもよい。一つのガイドローラー２７（２７Ａ）が設けられていることによって、ストランド５１が水中で湾曲する回数を制限できる。水槽２１内に、一つのガイドローラー２７（２７Ａ）が設けられている構成において、角度δ_2Ａは、１５０°以下がさらに好ましく、１４０°以下がさらに好ましく、１３０°以下がさらに好ましい。１５０°以下であると、ストランド５１とガイドローラー２７Ａとをしっかり接触させることが可能であるため、ガイドローラー２７Ａよりも下流で生じるストランド５１の振れや暴れが、ガイドローラー２７Ａよりも上流に伝わり難くすることができる。したがって、ストランド切れを、いっそう効果的に抑制できる。しかも、ストランド５１とガイドローラー２７Ａとをしっかり接触させることが可能であるため、ガイドローラー２７Ａとの接触でストランド５１に生じる応力を拡散することもできる。

上述の実施形態では、各ガイドローラー２７が、ストランド５１における上の部分、具体的には、ストランド５１の径方向で水面２５寄りの部分と接するように配置されている、という構成を説明した。しかしながら、上述の実施形態は、この構成に限定されない。

上述の実施形態では、水槽２１の下流に複数のガイドローラー３１が設けられている、という構成を説明した。しかしながら、上述の実施形態は、この構成に限定されない。たとえば、水槽２１の下流に、ガイドローラー３１が一つだけ設けられている、という構成でもよく、ガイドローラー３１が設けられていない、という構成でもよい。

上述の実施形態では、各ガイドローラー３１が、ストランド５１における下の部分、具体的には、ストランド５１の径方向で地面寄りの部分と接するように配置されている、という構成を説明した。しかしながら、上述の実施形態は、この構成に限定されない。

上述の実施形態では、角度δ₃が１４０°以上である、という構成を説明した。しかしながら、上述の実施形態は、この構成に限定されない。

上述の実施形態では、角度δ₃が角度δ_2Ａよりも大きい、という構成を説明した。しかしながら、上述の実施形態は、この構成に限定されない。

上述の実施形態では、空冷されたストランド５１を切断してペレットを得る、という構成を説明した。しかしながら、上述の実施形態は、この構成に限定されない。たとえば、空冷されたストランド５１を、さらに水冷してもよい。

以下、本発明を実施例でさらに詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。

曲げ破壊ひずみ
ペレットから作製した３点曲げ試験用試験片の曲げ破壊ひずみを、ＪＩＳ Ｋ ７１７１：２０１６に準じて求めた。具体的には、３点曲げ試験用試験片を、二つの支持台に載せ、支点間中央に圧子で力を加えて、たわませた。試験は、以下の条件でおこなった。
３点曲げ試験用試験片 長さ１００ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ４ｍｍ
支点間距離 ６４ｍｍ
試験速度 ２ｍｍ／ｍｉｎ

入水角δ_１、角度δ_2Ａ、および角度δ₃
ダイの吐出口からペレタイザー入口まで、ストランドの経路に沿って、幅２０ｃｍのポリエステルフィルム（東洋紡社製「Ｅ５０００」、厚み１００μm）をたるみなく張った。このようにして張られたポリエステルフィルムで形成された入水角δ_１、角度δ_2Ａ、および角度δ₃をアングルプロトラクターで読み取った。

ペレットの径Ｄ_ｐ
ペレットの径Ｄ_ｐは、ペレット断面（ペレタイザーで形成された切り口）の最大径、およびペレット断面の最小径をノギスで測定し、最大径および最小径の和を２で割ることによって求めた。ペレットの径Ｄ_ｐとして、ペレット１００個分の平均値を表１に示す。

扁平率、およびその標準偏差
ペレットの扁平率は、ペレット断面の最大径を、ペレット断面の最小径で割った値である。ペレットの扁平率として、ペレット１００個分の平均値を表１に示す。扁平率の標準偏差も表１に示す。

水分率
ペレタイズ直後のペレットの水分率を、カールフィッシャー式水分率計（三菱化学社製、ＣＡ−１００型）を用いて２００℃で測定した。

実施例１〜８および比較例１〜５におけるペレットの作製
ポリアミド６（「グラマイドＴ−８４０」東洋紡社製）６５質量部、タルク（「ＦＵ−５１」福岡タルク工業所製）３４．３質量部、シランカップリング剤（「ＫＢＥ−９０３」信越化学工業社製）０．３質量部、ステアリン酸マグネシウム（「ＮＰ−１５００」淡南化学工業社製）０．２質量部、およびヨウ化カリウム（三井化学社製）０．２質量部を計量し、これらをタンブラーで混合した後、シリンダー温度２７０℃、スクリューＬ／Ｄ３４の二軸押出機（「ＴＥＭ４８ＢＳ」東芝機械社製）の主供給口に供給し、溶融混練をおこない、径Ｄ_ｎ４．３ｍｍの吐出口を１０個有するダイからストランドを吐出した。なお、ダイとして、ノズルの吐出方向が、水面に近づくように水平方向に対して７０°傾くノズルを有するストランドダイを使用した。

ダイから出てきたストランドを、水温３０℃の水槽内に引き込み水冷し、水冷されたストランドを空冷し、冷却されたストランドをペレタイザーでペレット状に切断し、ペレットを生産した。なお、ここまでの操作は、図２に示すような設備構成を用いて、表１に示す条件でおこなった。なお、水冷工程および空冷工程で利用された各ガイドローラーの径は４．８ｃｍであった。

ペレットを、１００℃で１２時間乾燥した後、射出成形機（「ＩＳ８０」東芝機械社製）でシリンダー温度２７５℃、金型温度８０℃で射出成形し、３点曲げ試験用試験片を作製した。

実施例９におけるペレットの作製
ポリアミド６６（「Ｓｔａｂａｍｉｄ ２７ＡＥ１Ｋ」ソルベイ社製）７０質量部、ガラス繊維（「Ｔ−２７５Ｈ」日本電気硝子社製）３０質量部、臭化第二銅（富士フイルム和光純薬社製）０．０２質量部、およびステアリン酸マグネシウム（「ＮＰ−１５００」淡南化学工業社製）０．２質量部をペレットの原料として用い、かつ、シリンダー温度を２８０℃に設定し、かつ、表１に示す条件に従ったこと以外は、実施例１と同じ方法でペレットを製造した。ペレットを用いて、実施例１と同じ方法で３点曲げ試験用試験片を作製した。

実施例１０におけるペレットの作製
ポリアミド６６（「Ｓｔａｂａｍｉｄ ２７ＡＥ１Ｋ」ソルベイ社製）５０質量部、ガラスファイバー（「Ｔ−２７５Ｈ」日本電気硝子社製）５０質量部、臭化第二銅（富士フイルム和光純薬社製）０．０２質量部、およびステアリン酸マグネシウム（「ＮＰ−１５００」淡南化学工業社製）０．２質量部をペレットの原料として用い、かつ、シリンダー温度を２９０℃に設定し、かつ、表１に示す条件に従ったこと以外は、実施例１と同じ方法でペレットを製造した。シリンダー温度を２８５℃に設定したこと以外は実施例１と同じ方法でペレットから３点曲げ試験用試験片を作製した。

比（Ｄ_ｐ／Ｄ_ｎ）０．４５〜０．８０、かつ角度δ_2Ａ９０°以上１８０°未満に設定することで、ストランド切れの頻度を低減できた。なお、比較例４では、ストランド切れが頻発したため、ストランドを継続的に引き取ることができなかった。

本実施形態におけるペレットの製造方法は、ストランド切れの頻度を低減することができるため、産業上利用可能である。

１１…押出機、１３…ダイ、２１…水槽、２５…水面、２７…ガイドローラー（特に、最上流のガイドローラー２７が、ガイドローラー２７Ａであり、ガイドローラー２７Ａよりも下流のガイドローラー２７がガイドローラー２７Ｂである。）、３１…ガイドローラー（特に、最上流のガイドローラー３１がガイドローラー３１Ａである。）、４１…ペレタイザー、５１…ストランド、δ_１…入水角、δ_2Ａ…角度（具体的には、ガイドローラー２７Ａ前後でストランド５１がなす角度）、δ_2Ｂ…角度（具体的には、ガイドローラー２７Ｂ前後でストランド５１がなす角度）、δ₃…角度（具体的には、ガイドローラー３１Ａ前後でストランド５１がなす角度）

Claims (6)

1. 熱可塑性樹脂および強化材を含む組成物からなるストランドを、ダイの吐出口から押し出す工程と、
   前記ストランドを、水槽内の水に引き込み、冷却する工程と、
   冷却された前記ストランドを切断して、ペレットを得る工程とを含み、
   前記ストランドを前記水槽内で導くための一つ以上の第一ガイドローラーが前記水槽内に設けられており、最上流に位置する前記第一ガイドローラー前後で前記ストランドがなす角度は９０°以上１８０°未満であり、
   前記ペレットの径の、前記吐出口の径に対する比（前記ペレットの径／前記吐出口の径）が０．４５〜０．８０であり、
   前記ストランドを冷却する工程は、前記水槽内で水冷された前記ストランドを空冷する工程を含み、
   前記水槽内で水冷された前記ストランドを空気中で導くための、一つ以上の第二ガイドローラーが設けられており、
   最上流に位置する前記第二ガイドローラー前後で前記ストランドがなす角度は、最上流に位置する前記第一ガイドローラー前後で前記ストランドがなす前記角度よりも大きい、
   ペレットの製造方法。
2. 最上流に位置する前記第一ガイドローラー前後で前記ストランドがなす前記角度は１７９°以下である、請求項１に記載のペレットの製造方法。
3. 前記第一ガイドローラーが前記水槽内に一つだけ設けられている、請求項１または２に記載のペレットの製造方法。
4. 前記熱可塑性樹脂がポリアミド樹脂を含む、請求項１〜３のいずれかに記載のペレットの製造方法。
5. 前記強化材の含有量が、前記組成物１００質量％中、１０質量％以上である、請求項１〜４のいずれかに記載のペレットの製造方法。
6. 前記ペレットにおける扁平率の標準偏差が０．２５以下である、請求項１〜５のいずれかに記載のペレットの製造方法。

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