JP6585594B2

JP6585594B2 - 球状アルミナ粉末及びそれを用いた樹脂組成物

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Publication number: JP6585594B2
Application number: JP2016538364A
Authority: JP
Inventors: 和義池田; 深澤　元晴; 元晴深澤; 孝文小牧
Original assignee: Denka Co Ltd; Denki Kagaku Kogyo KK
Current assignee: Denka Co Ltd
Priority date: 2014-07-28
Filing date: 2015-07-28
Publication date: 2019-10-02
Anticipated expiration: 2035-07-28
Also published as: CN106660817A; JPWO2016017637A1; US10144816B2; TWI669272B; TW201609549A; US20170210886A1; KR102323121B1; CN106660817B; KR20170039646A; WO2016017637A1

Description

本発明は、球状アルミナ粉末及びそれを用いた樹脂組成物に関する。

近年、ＩＣやＭＰＵ等の発熱性電子部品の小薄型化・高機能化の進展に伴い、電子部品が搭載された電子機器の発熱量が増大し、効率のよい放熱方法の開発が依然として期待されている。電子機器の放熱は、発熱性電子部品の搭載された基板にヒートシンクを取り付けるか、ヒートシンクを取り付けるスペースを確保することができないときは、直接、電子機器の金属製シャーシに基板を取り付けることなどが行われている。このとき、電気絶縁性と熱伝導性の良好な無機質粉末、例えば窒化ホウ素粉末、窒化アルミニウム粉末、アルミナ粉末等の無機質粉末をシリコーンゴムに充填させて成形したシートや、アスカＣ硬度が２５以下の柔軟性シート、などの放熱部材を介してヒートシンクが取り付けられている（特許文献１）。

成形加工後の樹脂組成物における放熱特性の良否は、成形加工後の樹脂組成物の熱伝導性と被着物への密着性（形状追従性）に大きく左右され、また、樹脂組成物に含まれるボイド（空気層）の有無によっても影響される。熱伝導性は無機粉末を高充填することにより確保されるが、無機粉末を樹脂などに高充填した際、成形加工前の樹脂組成物の流動性が非常に低下するため成形加工性が損なわれ、密着性が著しく悪くなる。一方、成形加工前の樹脂組成物の粘度上昇に伴い、内包したボイドが除去しづらくなることから熱伝導性も低下する。そこで、無機粉末の充填率をある程度保持して、成形加工前の樹脂組成物の流動性と高熱伝導性を両立し、成形加工性と密着性を大きく損なわせない手法として、球状アルミナ粉末とアルコキシシラン化合物の使用が提案されている（特許文献２）。

また、無機粉末の高充填化は、成形加工前の樹脂組成物の流動性を損なうだけでなく、成形加工後の樹脂組成物において、圧縮永久歪みの増大や引張強度の低下など成形加工後の樹脂組成物における機械的物性の耐熱信頼性を著しく低下させる。機械的物性の耐熱信頼性を向上させる方法として、長鎖アルキル基を有するアルコキシシラン化合物で無機粉末の表面を処理することが提案されている（特許文献３）。
３個の官能基を有するトリアルコキシシラン化合物を使用した球状アルミナ粉末の表面処理においては、トリアルコキシシラン化合物の３個の官能基のうち全ての官能基が無機粉末表面と反応する訳ではなく、一部の未反応の官能基は残留する。残留した未反応の官能基は、温度や湿度の影響により、時間の経過と共に無秩序にトリアルコキシシラン化合物同士の重合が進行すると考えられる。トリアルコキシシラン同士の反応による重合が制御できない場合は、重合したシラン化合物や球状アルミナの影響により、未処理の無機粉末に比べて、成形加工前の樹脂組成物の粘度が上昇して流動性が損なわれるという問題あった。

特開平９−２９６１１４号公報特開２０００−１６１６号公報特開平１１−２０９６１８号公報

本発明は、上記に鑑みてなされたものであり、球状アルミナ粉末と樹脂との親和性を高めることにより、樹脂に高充填した際、低粘度であり、かつ、表面処理後の球状アルミナ粉末の経時に伴う、樹脂組成物の粘度上昇が少ない球状アルミナ粉末を提供するものである。

本発明は上記の課題を解決するために、以下の手法を採用する。
（１）シラン化合物に由来するアルキル基を表面に有する球状アルミナ粉末であって、赤外分光分析測定によって得られた同一スペクトルデータ内のシラン化合物のアルキル基中のＣＨ３の非対称振動に伴うピーク（２９６０±５ｃｍ^-1）とＣＨ２の非対称振動に伴うピーク（２９２５±５ｃｍ^-1）の強度比｛Ｉ（ＣＨ３）／Ｉ（ＣＨ２）｝が０．２以上２．０未満であることを特徴とする球状アルミナ粉末。
（２）平均粒子径が０．１〜１００μｍ、平均球形度が０．８５以上であることを特徴とする前記（１）に記載の球状アルミナ粉末。
（３）前記アルキル基が化学式（１）のシラン化合物と化学式（２）のシラン化合物の両者に由来することを特徴とする（１）又は（２）に記載の球状アルミナ粉末。
ＣＨ₃（ＣＨ₂）ｎＳｉＸ₃ 化学式（１）
Ｘ＝メトキシ基またはエトキシ基、ｎ＝５〜１５の整数
（ＣＨ₃）₃ＳｉＸ化学式（２）
Ｘ＝メトキシ基またはエトキシ基
（４）全炭素量が０．０５〜０．９質量％である前記（１）〜（３）のいずれか一項に記載の球状アルミナ粉末。
（５）前記（１）〜（４）のいずれか一項に記載の球状アルミナ粉末を含有してなることを特徴とする樹脂組成物。

本発明によれば、樹脂に高充填した場合に低粘度であり、かつ表面処理後の球状アルミナ粉末の経時に伴う、樹脂組成物の粘度上昇が少ない球状アルミナ粉末を提供することができる。

以下、更に詳しく本発明について説明する。
本発明において、球状アルミナ粉末とは平均球形度が０．８以上のアルミナ粉末を指し、平均球形度が０．８５以上のアルミナ粉末を用いることが好ましい。平均球形度が０．８５以上のアルミナ粉末は、アルミナ粉末を出発原料とする溶射技術（例えば「製綱窯炉に対する溶射補集技術について」製鉄研究１９８２第３１０号」）によって容易に製造することができる。この方法において、平均球形度が０．８５以上のアルミナ粉末を製造するには、溶射条件を例えばＬＰＧ等で形成した火炎の高温域（約２０００℃以上）をできる限り大きく形成させ、分散したアルミナ粉末を投入すればよい。平均球形度が０．８５よりも著しく小さいと、形状に起因した理由で金型摩耗による金属異物混入のリスクが高くなる他、成形加工前組成物の粘度が高くなるので樹脂組成物中のアルミナ粉末の含有量を高めることができなくなる。
一方、球状アルミナ粉末を高充填する際は、最密充填理論に基づき平均粒子径の異なる粒子を組み合わせて配合する。この場合、平均粒子径が１００μｍより大きくなると沈降の問題や先に記した金型摩耗に起因する問題が発生しやすくなる。また、平均粒子径が０．１μｍより小さくなると凝集しやすく、また、表面処理の効果より比表面積の増大に伴う粘度上昇の方が大きくなり、成形加工性を著しく低下させる。従って、球状アルミナの粒度配合に適した平均粒子径の範囲は０．１〜１００μｍが好ましく、０．３〜７０μｍがより好ましく、０．６〜５０μｍが更により好ましい。本発明に好適に使用できる球状アルミナ粉末としては、電気化学工業社製品（ＡＳＦＰ−２０、ＤＡＷ−０５、ＤＡＷ−１０，ＤＡＷ−４５、ＤＡＳ−４５、ＤＡＷ−７０等）を挙げることができる。

（１）平均球形度
平均球形度は、シスメックス社製商品名「ＦＰＩＡ−３０００」のフロー式粒子像分析装置を用い、以下のようにして測定した。粒子像から粒子の投影面積（Ａ）と周囲長（ＰＭ）を測定する。周囲長（ＰＭ）に対応する真円の面積を（Ｂ）とすると、その粒子の球形度はＡ／Ｂとして表示できる。そこで試料粒子の周囲長（ＰＭ）と同一の周囲長を持つ真円を想定するとＰＭ＝２πｒ、Ｂ＝πｒ²であるから、Ｂ＝π×（ＰＭ／２π）²となり、個々の粒子の球形度は、円形度＝Ａ／Ｂ＝Ａ×４π／（ＰＭ）²として算出できる。これを任意に選ばれた１００個以上の粒子について測定し、その平均値を２乗したものを平均球形度とした。測定溶液はサンプル０．１ｇに蒸留水２０ｍｌとプロピレングリコール１０ｍｌを加え、３分間超音波分散処理を行い調製した。

（２）平均粒子径
アルミナ粉末の平均粒子径は、レーザー回折散乱法（ベックマン・コールター社製商品名「モデルＬＳ−２３０」）によって測定した。本発明において、平均粒子径とは体積基準によるメジアン径（ｄ５０）を指す。この装置は、０．０４〜２０００μｍの粒径範囲を１１６分割（ｌｏｇ（μｍ）＝０．０４の幅）して粒度分布を測定する機器である。詳細は、「レーザ回折・散乱法粒度分布測定装置ＬＳシリーズ」（ベックマン・コールター株式会社）、豊田真弓著「粒度分布を測定する」（ベックマン・コールター株式会社粒子物性本部学術チーム）、に記載されている。測定溶液は純水にサンプルを加えホモジナイザーで１分間分散処理を行い、装置の濃度調整ウインドウの表示が４５〜５５％になるように調製した。

（３）シラン化合物
アルキル基を有するシラン化合物によって球状アルミナ粉末を表面処理することにより、シラン化合物に由来するアルキル基を表面に有する球状アルミナ粉末を得ることができる。アルキル基を有するシラン化合物としては、ピーク強度比｛Ｉ（ＣＨ３）／Ｉ（ＣＨ２）｝を所定の範囲に調節することができれば特に制限はないが、例えば化学式（１）と（２）で示されるアルキル系シラン化合物を併用することにより上記ピーク強度比を制御することが可能である。化学式（１）で示されるシラン化合物は、炭素数６〜１６（式中のｎが５〜１５の整数）の長鎖アルキル基を有する３官能のシラン化合物である。化学式（２）で示されるシラン化合物はトリメチルメトキシシラン又はトリメチルエトキシシランである。
化学式（１）のシラン化合物は、例えば、球状アルミナ粉末に対して、外割で０．２〜２質量％、化学式（２）のシランカップリング剤は球状アルミナ粉末に対して、外割で０．１〜６質量％使用することができる。炭素数が６未満のアルキル基の場合、成形加工前の樹脂組成物の粘度を低下させる効果がなくなり、逆に粘度が上昇する恐れがある。また、炭素数が１６を超えるアルキル基の場合、液状樹脂成分との相溶性が悪くなり本来の表面処理効果が低下する。
ＣＨ₃（ＣＨ₂）ｎＳｉＸ₃ ・・・化学式（１）
Ｘ＝メトキシ基またはエトキシ基、ｎ＝５〜１５の整数

（ＣＨ₃）₃ＳｉＸ・・・化学式（２）
Ｘ＝メトキシ基またはエトキシ基

シラン化合物による球状アルミナ粉末の表面処理方法としては、流体ノズルを用いた噴霧方式、せん断力のある攪拌方式、ボールミル、ミキサー等の乾式法や水系又は有機溶剤系等の湿式法を採用することができる。乾式法の場合、球状アルミナ粉末表面との反応を容易にするため、シラン化合物は水または有機溶媒中で化学式（１）と化学式（２）のシラン化合物を加水分解した状態で使用した方が好ましい。また、攪拌混合方式は、球状アルミナ粉末の破壊が起こらない程度にして行うことが肝要である。乾式法における系内温度又は処理後の乾燥温度は、表面処理剤の種類に応じ熱分解しない領域で適宜決定されるが、１００〜１５０℃ で行うのが望ましい。また、乾燥処理後の表面処理された球状アルミナの全炭素量は０．０５〜０．９質量％が好ましく、０．１〜０．６質量％がより好ましい。

シラン化合物によって表面処理された球状アルミナ粉末に対して赤外吸収スペクトル測定を行うことで、同一ＩＲスペクトルデータ内のシラン化合物のアルキル基中のＣＨ３の非対称振動に伴うピーク（２９６０±５ｃｍ^-1）（Ｉ（ＣＨ３）と呼ぶ。）とＣＨ２の非対称振動に伴うピーク（２９２５±５ｃｍ^-1）（Ｉ（ＣＨ２）と呼ぶ。）の強度比｛Ｉ（ＣＨ３）／Ｉ（ＣＨ２）｝を求めることができる。当該ピーク強度比は、表面処理された球状アルミナ粉末の表面におけるシラン化合物に由来するＣＨ２及びＣＨ３の存在比率と相関がある。例えば、化学式（１）のうち炭素数１０（ｎ＝９）でＸがメトキシ基のデシルトリメトキシシランの場合、ピーク強度比｛Ｉ（ＣＨ３）／Ｉ（ＣＨ２）｝は０．２であり、これに対して、デシルトリメトキシシランに対して化学式（２）のＸがメトキシ基のトリメチルメトキシシランを添加した系のピーク強度比｛Ｉ（ＣＨ３）／Ｉ（ＣＨ２）｝は、トリメトキシシランの添加によりＣＨ３のピーク強度が増す。このため、例えばデシルトリメトキシシランに対して、トリメチルメトキシシランが等モル量、表面に存在する場合は、ピーク強度比｛Ｉ（ＣＨ３）／Ｉ（ＣＨ２）｝は０．４と大きくなる。

（４）ＩＲ測定
ＩＲ測定は、フーリエ変換赤外分光光度測定装置（パーキンエルマー社製品名「ＳｐｅｃｔｒｕｍＯｎｅ」を用いて測定した。分解能４ｃｍ^-1、積算回数１０回の測定条件で、２５００〜３５００ｃｍ^-1の範囲を拡散反射法で測定した。なお、ＩＲスペクトルデータはクベルカームンク変換したデータを使用した。

（５）ＩＲスペクトルのピーク強度比の算出
ＩＲスペクトルのピーク強度比は、ＩＲ測定により得られたスペクトルデータにおいてＣＨ３の非対称振動に伴うピーク（２９６０±５ｃｍ^-1）とＣＨ２の非対称振動に伴うピーク（２９２５±ｃｍ^-1）の頂点からベースラインまでの距離をピーク強度とし、ピーク強度比｛Ｉ（ＣＨ３）／Ｉ（ＣＨ２）｝を算出した。ベースラインは連続したピーク群の両端で平坦となった２７００と３１００ｃｍ^-1の点を結んだ線である。
本発明に係る球状アルミニウム粉末の一実施形態おいては、赤外分光分析測定によって得られた同一スペクトルデータ内のシラン化合物のアルキル基中のＣＨ３の非対称振動に伴うピーク（２９６０±５ｃｍ^-1）とＣＨ２の非対称振動に伴うピーク（２９２５±５ｃｍ^-1）の強度比｛Ｉ（ＣＨ３）／Ｉ（ＣＨ２）｝が０．２以上２．０未満である。Ｉ（ＣＨ３）／Ｉ（ＣＨ２）が当該範囲であることにより、樹脂に高充填した場合に低粘度の樹脂組成物が得られ、また、粘度の経時的な上昇を効果的に抑制できる。Ｉ（ＣＨ３）／Ｉ（ＣＨ２）は好ましくは０．３以上１．８以下であり、より好ましくは０．４以上１．５以下であり、更により好ましくは０．５以上１．０以下である。

（６）全炭素量
表面処理された球状アルミナ粉末における全炭素量は、炭素／硫黄同時分析計（ＬＥＣＯ社製商品名「ＣＳ−４４４ＬＳ型」）で炭素量を測定し、検量線法にて定量した。
即ち、炭素含有量が既知の炭素鋼を標準物質として検量線を求めた後、表面処理された球状アルミナ粉末を鉄粉や助燃材であるタングステン粉末と共に、酸素雰囲気下で、表面処理剤が完全に分解し、全炭素がＣＯ₂に変換されるまで酸化燃焼し、生成したＣＯ₂量を赤外検出器で測定して全炭素量を求めた。

（７）熱伝導率
ビニル基含有ポリメチルシロキサン（モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同会社製品ＹＥ５８２２Ａ液）に対して、球状アルミナ粉末、遅延剤、及び架橋剤等（モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同会社製品ＹＥ５８２２Ｂ液）の順に投入と攪拌を繰り返し行った後、脱泡処理をした。得られたスラリー状試料を、直径２８ｍｍ、厚さ３ｍｍのくぼみの設けられた金型に流し込み、脱気後、１５０℃×２０分で加熱成形し、室温における熱伝導率を温度傾斜法で測定した。熱伝導率測定装置としてアグネ社製商品名「ＡＲＣ−ＴＣ−１型」を用いて測定した。なお、球状アルミナ粉末を加熱成形可能な最大充填量で充填したときの熱伝導率の値を測定値とする。この際の、ビニル基含有ポリメチルシロキサン、遅延剤、及び架橋剤等の配合比は後掲する表３に例示するように、シリコーンゴムＡ液１０体積部にシリコーンゴムＢ液１体積部の割合で混合して作製したシリコーンゴム混合液１００質量部に対して０．０１質量部の遅延剤を加えた液体にアルミナ粉末を加熱成形可能な最大充填量を加え、熱伝導率測定試料とする。加熱成形可能な最大充填量というのは、加熱成形後のシートにボイドが発生しない最大充填量を指す。

（８）粘度
球状アルミナ粉末６５ｖｏｌ％（８８．１ｗｔ％）をビニル基含有ポリメチルシロキサン（モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同会社製品ＹＥ５８２２Ａ液）に投入後、撹拌と脱泡処理を行い粘度測定用の試料を調整した。Ｂ型粘度計（東機産業社製商品名「ＴＶＢ−１０」）を用い、温度３０℃で測定した。

本発明の樹脂組成物は、前述した本発明の球状アルミナ粉末が充填されてなるものである。充填量は、用途によって異なるが、６０〜８０ｖｏｌ％が好ましい。

本発明の樹脂組成物には、シリコーン系、アクリル系、ウレタン系などの樹脂、ゴム、又はゲル状物質を用いることができ特に限定されるものではないが、メチル基、フェニル基などの有機基を有する一液型またはニ液型付加反応型液状シリコーンから得られるゴムまたはゲルを用いることが好ましい。例えばモメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同会社製の「ＹＥ５８２２Ａ／Ｂ」や東レ・ダウコーニング社製の「ＳＥ１８８５Ａ／Ｂ」などを挙げることができる。

本発明の樹脂組成物には、本発明の効果を損なわない程度の、硬化剤、硬化促進剤、反応遅延剤、難燃助剤、難燃剤や着色剤、粘着付与剤などの添加剤を配合することができる。

本発明の樹脂組成物は、前述した各材料の所定量を撹拌、混合、分散させることにより製造することができる。これらの混合物の混合、撹拌、分散等の装置としては、撹拌、加熱装置を備えたライカイ機、３本ロール、ボールミル、プラネタリーミキサー等を用いることができる。またこれらの装置を適宜組み合わせて使用してもよい。これらの混合物を加熱することにより硬化させる場合、例えば棚乾燥式タイプが用いられ、乾燥条件としては、例えば、７０〜１２０℃の温度範囲で１〜１０時間行われる。

以下、実施例と比較例をあげて更に具体的に本発明を説明する。
実施例１
化学式（１）で示されるシラン化合物として表２のシラン化合物の試薬Ｂ：デシルトリメトキシラン（東京化成社製試薬）を３０質量％、メタノールを２５質量％、化学式（２）で示されるシラン化合物としてシラン化合物試薬Ｅ：トリメチルメトキシシラン（東京化成社製試薬）を３０質量％、及び加水分解用の水１５質量％をこの順に混合し、室温で１日攪拌して加水分解液を調整した。次いで、表１の球状アルミナ粉末粗粉Ａ２（平均粒子径：５０μｍ、平均球形度：０．９２）と球状アルミナ粉末微粉Ａ４（平均粒子径：５μｍ、平均球形度：０．９１）を質量割合で６０：４０で混合した球状アルミナ粉体１００質量部に対して１．０質量部の加水分解液を添加後、混合機（日本アイリッヒ社製商品名「ＥＬ−１」）で約５分間混合攪拌し、室温で１日放置後、１３０℃で１時間加熱処理を行って実施例１の球状アルミナ粉末試料とした。すなわち、表面処理後の球状アルミナ粉末におけるシラン化合物、メタノール及び水の添加量は、球状アルミナ粉末の質量に対する外割の質量％で示すと、シラン化合物の試薬Ｂが０．３質量％、メタノールが０．２５質量％、水が０．１５質量％である。
実施例１の球状アルミナ粉末の全炭素量、ＩＲピーク強度比および樹脂組成物の粘度と熱伝導率は、前に記述した方法により測定した。なお、アルミナ粉末の平均粒子径及び平均球形度は表面処理前後で実質的な変化はない。

実施例２、３、４
実施例２では、シラン化合物試薬Ｅ：トリメチルメトキシシランの添加量を増加し（球状アルミナ粉末に対して外割で０．５０質量％）、メタノールを外割で０．０５質量％にした。実施例３では、シラン化合物の試薬Ｂ：デシルトリメトキシランの代わりに試薬Ａ：ヘキシルトリメトキシシラン（東京化成社製試薬）を用いた。実施例４では、シラン化合物の試薬Ｂ：デシルトリメトキシランの代わりに試薬Ｃ：ヘキサデシルトリメトキシシラン（東京化成社製試薬）を用いた。それ以外については、実施例１と同様にして、球状アルミナ粉末の調製及び球状アルミナ粉末の表面処理を行い、樹脂組成物を作製して、評価した。

実施例５、６、７、８
実施例５では、球状アルミナ粉末微粉Ａ４の代わりに球状アルミナ粉末微粉Ａ３（平均粒子径：１０μｍ、平均球形度：０．９０）を用い、粗粉と微粉の配合を質量割合でＡ２：Ａ３＝５５：４５とした。実施例６では、超微粉Ａ５（平均粒子径：０．３μｍ、平均球形度：０．９２）を実施例１に対して内割で１０質量％添加した。実施例７では、超微粉Ａ６（平均粒子径：０．６μｍ、平均球形度：０．８５）を実施例１に対して内割で１０質量％添加した。実施例８では、粗粉Ａ１（平均粒子径：７０μｍ、平均球形度：０．９５）と超微粉Ａ５（平均粒子径：０．３μｍ、平均球形度：０．９２）の配合を質量割合でＡ１：Ａ５＝９０：１０として混合して球状アルミナ粉体を調製した。これ以外については、実施例１と同様にして、球状アルミナ粉末の調製及び球状アルミナ粉末の表面処理を行い、樹脂組成物を作製して、評価した。

実施例９、１０
実施例９は実施例２の球状アルミナ粗粉Ａ２および微粉Ａ４の代わりに平均球形度が０．８５より小さいアルミナ粉末粗粉Ａ７（平均粒子径：５０μｍ、平均球形度：０．７５）とアルミナ微粉Ａ８（平均粒子径：１０μｍ、平均球形度：０．７０）をそれぞれ用いた。実施例１０では、平均粒子径が０．１μｍ未満の超微粉Ａ９（平均粒子径：０．０６μｍ、平均球形度：０．９０）を実施例２に対して内割で１０質量％添加した。これ以外については、実施例１と同様にして、球状アルミナ粉末の調製及び球状アルミナ粉末の表面処理を行い、樹脂組成物を作製して、評価した。

比較例１、２、３
比較例１は、実施例１の球状アルミナ粉末に対してシラン化合物による表面処理を行わない場合である。比較例２は実施例１のうちシラン化合物試薬Ｅを用いない場合である。比較例３は実施例１のシラン化合物の試薬Ｂ：デシルトリメトキシランの代わりに、化学式２のｎが５未満の試薬Ｄ（ｎ＝２）：プロピルトリメトキシシラン（東京化成社製試薬）を使用したこと以外は実施例１と同様にして、球状アルミナ粉末の調製及び球状アルミナ粉末の表面処理を行い、樹脂組成物を作製して、評価した。

表４のスラリー粘度のうち、処理１日後の粘度は球状アルミナ粉末を先述した加熱処理してから１日後に測定した粘度であり、処理２週間後の粘度は先述した加熱処理後の球状アルミナ粉末を８５℃×８０％Ｒｈの雰囲気下に２週間保存した後に測定した粘度である。シラン化合物試薬Ｅを併用した実施例１では処理１日後の粘度と処理２週間後の粘度の差が小さいのに対して、試薬Ｅを併用していない比較例２では、処理１日後の粘度と処理２週間後の粘度の差が大きく、処理２週間後の粘度が大幅に上昇している。シラン化合物試薬Ｅを併用したことによるＩＲピーク強度比｛Ｉ（ＣＨ３）／Ｉ（ＣＨ２）｝の適正化が、球状アルミナ粉末の表面処理後の経時による、樹脂組成物の粘度上昇に対して、顕著に有効であることがわかる。

表４の実施例と比較例から明らかなように、本発明の球状アルミナ粉末は、樹脂に高充填して使用した場合、成形加工前の樹脂組成物を低粘度化することができる。また、球状アルミナ粉末を表面処理後の日数が経過した状態で使用しても、樹脂組成物の初期の低粘度効果を維持することができるものである。さらに、成形加工後の樹脂組成物が高熱伝導性を示すものである。

本発明の球状アルミナ粉末は、熱伝導性樹脂組成物の充填材として好適に使用される。また、本発明の樹脂組成物は、パソコン、自動車、携帯電子機器、家庭用電化製品等の熱対策用の放熱部材として使用される。

Claims

シラン化合物に由来するアルキル基を表面に有する球状アルミナ粉末であって、赤外分光分析測定によって得られた同一スペクトルデータ内のシラン化合物のアルキル基中のＣＨ３の非対称振動に伴うピーク（２９６０±５ｃｍ^-1）とＣＨ２の非対称振動に伴うピーク（２９２５±５ｃｍ^-1）の強度比｛Ｉ（ＣＨ３）／Ｉ（ＣＨ２）｝が０．２以上２．０未満であることを特徴とする球状アルミナ粉末。
平均粒子径が０．１〜１００μｍ、平均球形度が０．８５以上であることを特徴とする請求項１に記載の球状アルミナ粉末。
前記アルキル基が化学式（１）のシラン化合物と化学式（２）のシラン化合物の両者に由来することを特徴とする請求項１又は２に記載の球状アルミナ粉末。
ＣＨ₃（ＣＨ₂）ｎＳｉＸ₃ 化学式（１）
Ｘ＝メトキシ基またはエトキシ基、ｎ＝５〜１５の整数

（ＣＨ₃）₃ＳｉＸ化学式（２）
Ｘ＝メトキシ基またはエトキシ基
全炭素量が０．０５〜０．９質量％である請求項１〜３のいずれか一項に記載の球状アルミナ粉末。
請求項１〜４のいずれか一項に記載の球状アルミナ粉末を含有してなることを特徴とする樹脂組成物。