JP6545289B2 - 熱可塑性樹脂フィルムの製造方法及び環状オレフィン樹脂フィルム - Google Patents
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-
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Description
熱劣化異物の発生を抑制する対策として、例えば、特開2008−137328号公報では、溶融製膜する際に使用する押出機の開口部の酸素濃度を10ppm以下の不活性ガス雰囲気下にすることにより、樹脂の熱酸化劣化を抑制することが開示されている。
<1> 原料樹脂が供給される供給口及び原料樹脂が溶融した溶融樹脂が押出される押出口を有するシリンダーと、スクリュ軸及びスクリュ軸の周囲に螺旋状に配置されたフライトを有し、シリンダー内で回転するスクリュと、を備え、シリンダー内に、スクリュ軸に沿って供給口の側から順に、供給部、圧縮部及び計量部を有する押出機を用い、下記式で算出される供給部樹脂輸送効率が、0.75≦供給部樹脂輸送効率≦1.0を満たす条件で、原料樹脂の供給及び溶融を行い、押出口から押出された溶融樹脂をダイからフィルム状に溶融押出しする工程を有する熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
Hf:供給部における溝深さ(mm)
D:シリンダーの内径(mm)
Ψ:供給部におけるスクリュフライト角(°)
Q:溶融樹脂の押出量(kg/h)
ρ:原料樹脂の比重(g/cm3)
N:1分間当たりのスクリュ回転数(rpm)
圧縮比:供給部におけるスクリュフライト1ピッチあたりの容積/計量部におけるスクリュフライト1ピッチあたりの容積
<3> 原料樹脂のガラス転移温度をTg℃とした場合に、供給口からシリンダー内に供給する原料樹脂の温度が、Tg−90℃以上、Tg+10℃以下である<1>又は<2>に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
<4> 原料樹脂を、真空ホッパーを通じて供給口からシリンダー内に供給する<1>〜<3>のいずれか1つに記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
<5> スクリュがダブルフライトスクリュである<1>〜<4>のいずれか1つに記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
<6> 原料樹脂のガラス転移温度をTg℃とした場合に、供給部におけるスクリュの温度を、Tg−80℃以上、Tg℃以下に制御する<1>〜<5>のいずれか1つに記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
<7> 原料樹脂が環状オレフィン樹脂である<1>〜<6>のいずれか1つに記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
また、以下の説明において数値範囲を表す「〜」はその前後に下限値及び上限値として記載されている数値を含む範囲を意味し、上限値又は下限値のみに単位が付されている場合は、その数値範囲全体において同じ単位であることを意味する。
本明細書において「工程」との語は、独立した工程だけでなく、他の工程と明確に区別できない場合であっても工程の所期の目的が達成されれば、本用語に含まれる。
本明細書において、「(共)重合体」とは、特定の繰り返し単位を含む単独重合体及び共重合体の双方又はいずれかを意味する。
本明細書中に段階的に記載されている数値範囲において、ある数値範囲で記載された上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよい。また、本明細書中に記載されている数値範囲において、ある数値範囲で記載された上限値又は下限値は、実施例に示されている値に置き換えてもよい。
W:供給部におけるスクリュフライト間隔(mm)
Hf:供給部における溝深さ(mm)
D:シリンダーの内径(mm)
Ψ:供給部におけるスクリュフライト角(°)
Q:溶融樹脂の押出量(kg/h)
ρ:原料樹脂の比重(g/cm3)
N:1分間当たりのスクリュ回転数(rpm)
圧縮比:供給部におけるスクリュフライト1ピッチあたりの容積/計量部におけるスクリュフライト1ピッチあたりの容積
また、熱可塑性樹脂を「樹脂」、熱可塑性樹脂フィルムを「フィルム」と記す場合がある。
図1は、本開示の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法を実施するための製膜装置(熱可塑性樹脂フィルム製造装置)の全体構成の一例を概略的に示している。
図1に示す製膜装置10は、原料樹脂としての熱可塑性樹脂が投入されるホッパー12と、ホッパー12から供給された熱可塑性樹脂を溶融する押出機14と、溶融した樹脂(溶融樹脂)の押出量を安定化させるギアポンプ16と、溶融樹脂を濾過するフィルター18と、溶融樹脂をフィルム状に溶融押出するダイ20と、ダイ20から吐出された高温の熱可塑性樹脂を多段冷却する複数の冷却ロール(以下、冷却ロールをキャスティングロールと称することがある)22、24、26と、ダイ20から吐出された熱可塑性樹脂100を第1冷却ロール22との間で挟み込む接触ロール(以下、接触ロールをタッチロールと称することがある)28とを備えている。なお、図示されていないが、通常は、最後の第3冷却ロール26から熱可塑性樹脂フィルム100を剥離する剥離ロールと、冷却されたフィルムを巻き取る巻取機とが設けられる。
図2に示すように、押出機14は、シリンダー44と、シリンダー内に配置されたスクリュ50と、を備えている。
シリンダー44は、熱可塑性樹脂が供給される供給口52及び熱可塑性樹脂が溶融した溶融樹脂が押出される押出口54を有し、シリンダー44内は、スクリュ軸46に沿って、供給口52側から順に、供給口52から供給された熱可塑性樹脂を予熱しながら輸送する供給部(図2においてAで示す領域)と、熱可塑性樹脂を圧縮しながら混練して溶融する圧縮部(図2においてBで示す領域)と、溶融された樹脂を計量し、押出量を安定化する計量部(図2においてCで示す領域)と、を有する。図3は、押出機14の供給部Aを拡大して概略的に示す図である。
また、図2に示すシリンダー44の供給口52には、図1に示すホッパー12が取り付けられている。
ダイ20から溶融押出しされたフィルム状の熱可塑性樹脂は、接触ロール(タッチロール)28と第1冷却ロール22との間に挟み込まれ、第2冷却ロール24、第3冷却ロール26を経て、不図示の巻取機により巻き取られる。
本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、最初の項の分数の分子「Q/N」は、溶融押出し工程におけるスクリュ1回転当たりの溶融樹脂の押出量を意味している。一方、分母は、シリンダー内の供給部における理論輸送量を意味し、理論輸送量を圧縮比で割ることで、圧縮比に関係無く高効率に輸送できればよいことを意味している。また、(D/90)0.5はシリンダー内径に対する補正係数である。
そのため、大掛かりな雰囲気置換をせずとも、得られたフィルムにおける樹脂と酸素との反応によって生じる熱劣化異物の発生が抑制された熱可塑性樹脂フィルムを製造することができると考えられる。
本開示で用いる原料樹脂は熱可塑性樹脂であれば特に限定されず、製造するフィルムの用途に応じて選択すればよい。
例えば、光学フィルムを製造する場合は、熱可塑性樹脂としては、得られるフィルムの透明性が良好であるという観点から、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、ポリカーボネート(PC)樹脂、環状オレフィン樹脂を好適に用いることができる。なかでも、環状オレフィン樹脂が好ましい。
環状オレフィン樹脂は、環状オレフィン構造を有する(共)重合体樹脂であり、環状オレフィン構造を有する重合体樹脂の例としては、(1)ノルボルネン系重合体、(2)単環の環状オレフィンの重合体、(3)環状共役ジエンの重合体、(4)ビニル脂環式炭化水素重合体、及び(1)〜(4)の水素化物などが挙げられる。
なお、本明細書におけるノルボルネン系重合体とは、ノルボルネン構造を有する繰り返し単位を含む単独重合体、及び共重合体を含む意味で用いられ、ノルボルネン構造は、開環であってもよい。
例えば、環状オレフィン構造を有する重合体樹脂としては、下記一般式(II)で表される繰り返し単位を少なくとも1種以上含む付加(共)重合体環状ポリオレフィン及び必要に応じ、一般式(I)で表される繰り返し単位の少なくとも1種以上を更に含んでなる付加共重合体環状ポリオレフィンが挙げられる。
また、環状オレフィン構造を有する重合体樹脂としては、一般式(III)で表される環状繰り返し単位を少なくとも1種含む開環(共)重合体も好適に使用することができる。
分極性の大きい官能基とは、電気陰性度の異なる2種以上の原子を含み、双極子モーメントを有する官能基を意味する。分極性の大きい官能基としては、具体的には例えば、カルボキシ基、カルボニル基、エポキシ基、エーテル基、ヒドロキシ基、アミノ基、イミノ基、シアノ基、アミド基、イミド基、エステル基、スルホン基等を挙げることができる。
ノルボルネン系付加(共)重合体は、市販品を用いてもよい。ノルボルネン系付加(共)重合体は、三井化学(株)よりアペル(登録商標)の商品名で市販されており、ガラス転移温度(Tg)の異なる、例えばAPL8008T(Tg:70℃)、APL6013T(Tg:125℃)、APL6015T(Tg:145℃)などのグレードがある。ポリプラスチック(株)よりTOPAS8007、同6013、同6015などのノルボルネン系付加(共)重合体がペレットとして市販されている。更に、Ferrania社よりノルボルネン系付加(共)重合体として、Appear3000が市販されている。
本開示の製造方法において用いるノルボルネン系重合体としては、上記一般式(III)で表される環状繰り返し単位を含む重合体が好ましく、一般式(III)で表される環状繰り返し単位において、R5及びR6は水素原子又は−CH3が好ましく、X3、及びY3は水素原子、−Cl又は−COOCH3が好ましく、その他の基は適宜選択される。
ノルボルネン系樹脂は、JSR(株)からアートン(Arton:登録商標)GあるいはアートンFという商品名で市販されており、日本ゼオン(株)からゼオノア(Zeonor:登録商標)ZF14、ZF16、ゼオネックス(Zeonex:登録商標)250またはゼオネックス280という商品名で市販されており、これらを使用することができる。
ペレット化を行うにあたり熱可塑性樹脂は事前に乾燥を行うことが好ましい。また、固体状添加剤を使用する場合、添加剤も事前に乾燥を行うことが好ましい。熱可塑性樹脂の乾燥を行う場合、乾燥方法、乾燥条件は特に限定されない。乾燥方法としては、例えば、加熱炉内にて80℃〜110℃、好ましくは90℃前後の温度条件で、加熱時間8時間以上、好ましくは8時間〜12時間加熱する方法等が例示されるが、この限りではない。熱可塑性樹脂を乾燥する際の加熱温度及び加熱時間は、熱可塑性樹脂のガラス転移温度Tg及び融点などの少なくともいずれかを考慮して選択すればよい。
添加剤が油状物等、流動性を有する場合には、そのまま、押出し機に投入し、押出し機中で熱可塑性樹脂と混合すればよい。
熱可塑性樹脂のペレット化を行う時に、必要に応じて添加される添加剤は、予め熱可塑性樹脂と混合せず、ペレット化に使用される押出機の途中にある原料投入口又はベント口から投入することもできる。
ペレットを乾燥する場合の乾燥温度は、好ましくは0℃〜200℃であり、さらに好ましくは40℃〜180℃であり、特に好ましくは60℃〜150℃である。
原料樹脂をホッパー12に投入し、シリンダー44の供給口52からシリンダー44内に供給する。ホッパー12に投入する原料樹脂は、熱可塑性樹脂のペレットであってもよく、熱可塑性樹脂と添加剤とを含むペレットであってもよく、フレーク状の熱可塑性樹脂であってもよい。
シリンダー44に供給する熱可塑性樹脂の熱酸化を抑制する観点から、供給口52における酸素濃度は低いことが好ましく、具体的には体積基準で0.1%以下であることが好ましい。供給口52における酸素濃度を低くする方法としては、原料樹脂を、真空ホッパーを通じて供給口52からシリンダー44内に供給する方法、シリンダー44の供給口52に窒素ガスを供給する方法などが挙げられる。なお、供給口52における酸素濃度は、供給口52に配管(図示せず)を設けて酸素濃度計(図示せず)を接続することによって測定することができる。
熱可塑性樹脂のガラス転移温度をTg(℃)とした場合に、供給口52からシリンダー44内に供給する熱可塑性樹脂の温度が、Tg−90℃以上、Tg+10℃以下であることが好ましく、Tg−80℃以上、Tg−10℃以下に制御することがより好ましい。供給口52からシリンダー44内に供給する熱可塑性樹脂の温度を上記の好ましい範囲に制御する方法としては、ホッパーに投入するペレットを予め加熱しておく方法、加熱手段を備えたホッパーを用いる方法、ホッパーとは別に供給口付近に加熱手段を設ける方法などが挙げられる。
供給口52からシリンダー44内に供給された熱可塑性樹脂は、スクリュ50の回転により、供給部Aにおいて予熱されながら押出口54に向けて輸送される。
本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、Wは、シリンダー内の供給部におけるスクリュ50のフライト間隔(mm)を示している。スクリュフライト間隔Wは、供給部樹脂輸送効率を0.75以上1.0以下にして溶融押出しを実施する観点から、10mm〜300mmが好ましく、20mm〜250mmがより好ましい。
本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、Nは、スクリュ回転数(rpm:回転/分)を示している。本開示の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法では、供給部において熱可塑性樹脂が密な状態でスクリュを回転させることになるため、通常は、高いトルクであり、かつ、比較的低速でスクリュを回転させることになる。かかる観点から、本開示の製造方法におけるスクリュ回転数(rpm)は、3rpm〜150rpmが好ましく、5rpm〜100rpmがより好ましい。
一般的に、シリンダー44が高温であれば、シリンダー44に対する樹脂の摩擦力が高くなり、スクリュ50が低温であれば、スクリュ50に対する樹脂の摩擦力が低くなり、摩擦力差が生じて樹脂を圧縮部B側に送り易くなるという関係となる。熱可塑性樹脂のガラス転移温度をTg(℃)とした場合に、スクリュ50の温度をTgよりも高温にして供給部Aで原料樹脂を軟化させる温度に設定すると、スクリュ50に対する樹脂の摩擦力とシリンダー44に対する樹脂の摩擦力の差が小さくなり、樹脂を溶融させる圧縮部Bに進み難くなる可能性がある。かかる観点から、供給部Aにおけるスクリュの温度をTg−80℃以上Tg℃以下に制御することが好ましく、Tg−70℃以上Tg−10℃以下に制御することがより好ましい。例えば、スクリュ軸の内部に熱媒体を循環供給する構造を有するスクリュを用いることでスクリュの温度を高精度に制御することができる。
本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、圧縮比は、「供給部におけるスクリュフライト1ピッチあたりの容積/計量部におけるスクリュフライト1ピッチあたりの容積」を示している。圧縮比は、供給部Aのスクリュ軸の外径d1、計量部Cのスクリュ軸の外径d2、供給部Aの溝深さHf、及び計量部Cの溝深さHmを使用して算出される。
圧縮比は、上記観点及び供給部樹脂輸送効率を0.75以上1.0以下にして溶融押出しを実施する観点から、1.5〜4.0が好ましく、2.0〜3.5がより好ましい。なお、圧縮比は、シリンダー44の内径D、供給部及び計量部におけるスクリュ軸の外径d1、d2、スクリュ50のフライト間隔W、及びフライト角Ψの少なくともいずれかを調整することによって調整することができる。
押出温度は200℃〜300℃に設定されることが好ましい。
押出機内の設定温度は、全領域が同じ温度でもよく、領域により異なる温度分布としてもよい。領域により異なる温度分布とすることが好ましく、なかでも、押出機において既述の供給部Aの温度を圧縮部Bの温度より高くすることがより好ましい。
かかる観点から、L/Dは20〜70の範囲が好ましく、より好ましくは22〜60の範囲であり、さらに好ましくは24〜50の範囲である。
フィルムの厚み精度を向上させるために、押出機14から押出される溶融樹脂の吐出量の変動を低く抑えることが重要である。吐出量の変動をより低減させるという観点からは、押出機14とダイ20との間にギアポンプ16を設けて、ギアポンプ16から一定量の溶融樹脂を供給することが好ましい。
ギアポンプは、ドライブギアとドリブンギアとからなる一対のギアが互いに噛み合った状態で収容され、ドライブギアを駆動して両ギアを噛み合い回転させることにより、ハウジングに形成されている吸引口から溶融状態の樹脂をキャビティ内に吸引し、同じくハウジングに形成されている吐出口から樹脂を一定量吐出する。押出機の先端部分の樹脂圧力が若干の変動があっても、ギアポンプを用いることにより、変動を吸収し、製膜装置下流の樹脂圧力の変動は非常に小さくなり、厚み変動が改善される。ギアポンプを用いることにより、ダイ部分の樹脂圧力の変動幅を±1%以内にすることが可能である。
より高い精度で異物の混入を防ぐために、ギアポンプ16通過後にフィルター18を設けることが好ましい。フィルター18としては、いわゆるリーフ型ディスクフィルターを組み込んだ濾過装置が好ましい。押出機から吐出される熱可塑性樹脂の濾過は、濾過部を1カ所設けて行う濾過であってもよく、また、濾過部を複数カ所設けて行う多段濾過でもよい。フィルター濾材の濾過精度は高い方が好ましい。しかし、濾材の耐圧を考慮したり、濾材の目詰まりによる濾圧上昇を抑制したりするという観点から、濾過精度は15μm〜3μmが好ましく、10μm〜3μmがより好ましい。特に最終的に異物濾過を行うリーフ型ディスクフィルター装置を使用する場合には、品質の上で濾過精度の高い濾材を使用することが好ましく、耐圧、フィルター寿命の適性を確保するために、濾過部に装填する濾材の枚数にて耐圧、フィルターの寿命等を調整することが可能である。
濾材の構成としては、線材を編んで形成された濾材の他に、例えば金属長繊維あるいは金属粉末を焼結して形成する焼結濾材が使用でき、濾過精度、フィルター寿命の点から焼結濾材が好ましい。
押出機14、ギアポンプ16及びフィルター18を経てダイ20に連続的に送られた溶融樹脂(メルト)は、ダイ20からフィルム状に溶融押出しされる。
ダイ20の直前に樹脂温度の均一性向上のためのスタティックミキサーを入れてもよい。
ダイ20のスリット間隔(リップクリアランス)は、一般的に、フィルム厚みの1.0〜5.0倍が好ましく、より好ましくは1.2〜3倍、さらに好ましくは1.3〜2倍である。リップクリアランスがフィルム厚みの1.0倍以上であれば、製膜により面状の良好なフィルムが得られ易い。また、リップクリアランスがフィルム厚みの5.0倍以下であればフィルムの厚み精度を向上させることができる。
また、フィルムの均一性をより向上するために、ダイの温度ムラや幅方向の流速ムラをできるだけ少なくし得る諸条件に調整することが好ましい。また、下流のフィルムの厚みを計測して、厚み偏差を計算し、その結果をダイの厚み調整にフィードバックさせる自動厚み調整ダイを用いることも長期連続生産の厚み変動の低減に有効である。
上記条件にて、ダイよりフィルム状に押し出された溶融樹脂をキャスティングロール上において冷却固化し、熱可塑性樹脂フィルムを得る。なお、溶融樹脂がキャスティングロールに接触する前に、溶融押出されたフィルムを遠赤外線ヒーターで加熱することにより、ドラム上でレベリング効果が発現して、溶融押出されたフィルムの表面がより均一となり、得られるフィルムの膜厚分布を小さくし、ダイスジの発生を抑制することができる。
吐出された熱可塑性樹脂の冷却に複数のキャスティングロールを用いる場合、タッチロールは最上流側(ダイに近い方)の最初のキャスティングロールにタッチさせる位置に配置することが好ましい。
キャスティングロールを複数用いる場合、隣接するキャスティングロールの間隔は、面間で0.3mm〜300mmが好ましく、より好ましくは、1mm〜100mm、さらに好ましくは3mm〜30mmである。
また、キャスティングロールの最上流側のライン速度は20m/分以上70m/分以下とするのが好ましい。
冷却されたフィルム(未延伸フィルム)をキャスティングロールから剥ぎ取った後、ニップロール(不図示)を経て巻き取る。
製膜したフィルムは、目的に応じて延伸を行うことができる。
延伸を行う場合、製膜したフィルムは、そのまま延伸するオンライン延伸を施してもよく、一旦巻き取った後、再度送り出して延伸するオフライン延伸を施してもよい。
さらに、延伸と組み合わせて、後述の緩和処理をおこなってもよい。これらは例えば以下の組合せで実施できる。
得られた樹脂フィルムの延伸後に緩和処理を行うことで樹脂フィルムの寸法安定性を改良できる。緩和処理は延伸フィルムの縦方向及び横方向の少なくともいずれかの寸法を、例えば、1%〜8%程度緩和した状態で、熱固定する熱緩和処理が好ましい。熱緩和処理における温度は、熱可塑性樹脂フィルムに用いられる熱可塑性樹脂の種類により適宜選択されるが、一般的には、130℃〜240℃が好ましい。
熱緩和は、縦延伸後、横延伸後のいずれか、あるいは両方で行うことが好ましく、より好ましくは横延伸後である。緩和処理は熱可塑性樹脂フィルムの延伸後に連続してオンラインで行ってもよく、延伸後、巻き取った熱可塑性樹脂フィルムに対し、オフラインで行ってもよい。
本開示の製造方法により製造される環状オレフィン樹脂フィルムは、熱劣化異物の発生が抑制され、光学特性が良好であるため、フィルム単独で光学フィルムとして使用してもよい。また、偏光板と組み合わせて使用してもよく、液晶層、屈折率を制御した層(低反射層)、ハードコート層等の機能層を設けて使用してもよく、得られた環状オレフィン樹脂フィルムの応用範囲は広い。
原料の樹脂ペレットを、100℃で5時間予備乾燥した。
予備乾燥後、押出機に設けたホッパーに樹脂ペレットを投入し、押出機により270℃で溶融した。なお、上記温度は、圧縮部以降のシリンダーの温度である。
押出機から押出され、配管を通じてギアポンプに輸送された溶融樹脂(メルト)は、さらにギアポンプから送り出され、濾過精度5μmのリーフ型ディスクフィルターにて濾過された。
原料樹脂として、環状オレフィン樹脂(JSR株式会社製 ARTON(登録商標)、比重ρ:1.08(g/cm3)、ガラス転移温度Tg:138℃)を用い、圧縮比、供給部溝深さHf、押出機のシリンダー内径D、又はQ/Nを表1に示すように変化(押出機供給部Aの温度を変化)させることで、それぞれ所定の供給部樹脂輸送効率を持つように調整して溶融押出しを実施した。なお、押出機のスクリュは、フルフライトタイプであり、スクリュフライト角は17.7°である。
実施例1において原料樹脂をポリカーボネートに変更したこと以外は実施例1と同様にして溶融押出しを実施した。
実施例1において、押出機の供給口における酸素濃度、投入樹脂温度、真空ホッパーの使用、スクリュ、又はスクリュ温度を変更したこと以外は実施例1と同様にして溶融押出しを実施した。なお、実施例1−a〜実施例1−iにおけるダブルフライトタイプの供給部におけるスクリュフライト角は、17.7°である。
実施例1−iにおいて、押出機供給部(C1)のシリンダー温度を変化させることでQ/Nを0.56に変化させて供給部樹脂輸送効率を0.65に調整したこと以外は実施例1−iと同様にして溶融押出しを実施した。
実施例1−iにおいて、圧縮比を3.1にして供給部樹脂輸送効率を1.16に調整したこと以外は実施例1−iと同様にして溶融押出しを実施した。
比較例1−1において、供給口に窒素ガスを連続的に供給することにより酸素濃度を8ppmにしたこと以外は比較例1−1と同様にして溶融押出しを実施した。
実施例6において、Q/Nを1.76にして供給部樹脂輸送効率を0.68にしたこと、及びスクリュとしてダブルフライトタイプを用いた以外は実施例6と同様にして溶融押出しを実施した。
<異物数の評価>
各例で製造した樹脂フィルム(厚み:100μm)中の異物数について、ニコン社製の微分干渉顕微鏡(200倍)を用い、フィルムのセンター部分を10cm×10cmの範囲で測定を行った。測定では、最大長が30μm以上の異物数と5μm以上30μm未満の異物数をそれぞれ記録した。
各例で製造した樹脂フィルム(厚み:100μm)について、色差計(スガ試験機株式会社製、SM−T)を用いてLabを測定し、b値で黄色度を評価した。b値の数値が小さいほど、黄色度が低く、樹脂フィルムの着色が抑制されていると評価する。
本明細書に記載された全ての文献、特許出願、及び技術規格は、個々の文献、特許出願、及び技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書中に参照により取り込まれる。
Claims (7)
- 原料樹脂が供給される供給口及び前記原料樹脂が溶融した溶融樹脂が押出される押出口を有するシリンダーと、スクリュ軸及びスクリュ軸の周囲に螺旋状に配置されたフライトを有し、前記シリンダー内で回転するスクリュと、を備え、前記シリンダー内に、前記スクリュ軸に沿って前記供給口の側から、供給部、圧縮部及び計量部を順に有する押出機を用い、下記式で算出される供給部樹脂輸送効率が、0.75≦供給部樹脂輸送効率≦1.0を満たす条件で、前記原料樹脂の供給及び溶融を行い、前記押出口から押出された前記溶融樹脂をダイからフィルム状に溶融押出しする工程を有する熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
W:供給部におけるスクリュフライト間隔(mm)
Hf:供給部における溝深さ(mm)
D:シリンダーの内径(mm)
Ψ:供給部におけるスクリュフライト角(°)
Q:溶融樹脂の押出量(kg/h)
ρ:原料樹脂の比重(g/cm3)
N:1分間当たりのスクリュ回転数(rpm)
圧縮比:供給部におけるスクリュフライト1ピッチあたりの容積/計量部におけるスクリュフライト1ピッチあたりの容積 - 前記供給口における酸素濃度が0.1%以下である請求項1に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
- 前記原料樹脂のガラス転移温度をTg℃とした場合に、前記供給口から前記シリンダー内に供給する前記原料樹脂の温度が、Tg−90℃以上、Tg+10℃以下である請求項1又は請求項2に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
- 前記原料樹脂を、真空ホッパーを通じて前記供給口から前記シリンダー内に供給する請求項1〜請求項3のいずれか1項に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
- 前記スクリュがダブルフライトスクリュである請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
- 前記原料樹脂のガラス転移温度をTg℃とした場合に、前記供給部における前記スクリュの温度を、Tg−80℃以上、Tg℃以下に制御する請求項1〜請求項5のいずれか1項に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
- 前記原料樹脂が環状オレフィン樹脂である請求項1〜請求項6のいずれか1項に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
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