JP6535218B2 - テープ状プリプレグ及び繊維強化成形体 - Google Patents
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Description
配向度P=1−(近似楕円の短径/長径)・・・・(1)
[テープ状プリプレグ]
図1及び2の当該テープ状プリプレグ1は、一方向に配向する複数の繊維2と、これらの複数の繊維2に含浸するバインダー3とを備える。当該テープ状プリプレグ1は、本発明の効果を損なわない範囲において、他の任意成分をさらに備えてもよい。
複数の繊維2は、一方向に配向し、繊維強化成形体の機械的特性を向上する。複数の繊維2の配向方向は、当該テープ状プリプレグ1の長手方向と同一であるとよい。複数の繊維2としては、例えばガラス繊維、炭素繊維、有機繊維、金属繊維、セラミック繊維、天然食物繊維等を主成分とするものが挙げられる。複数の繊維2としては、ガラス繊維、炭素繊維、有機繊維、金属繊維及びこれらの組み合わせを主成分とするものが好ましい。
配向度P=1−(近似楕円の短径/長径)・・・・(1)
バインダー3は、複数の繊維2に含浸し、複数の繊維2を接着する。バインダー3は、複数の繊維2を分散させるマトリックスとして機能してもよい。バインダー3は、通常熱可塑性樹脂を主成分とし、本発明の効果を損なわない範囲において、他の任意成分を含有してもよい。上記他の任意成分としては、例えば熱硬化性樹脂、その硬化剤等が挙げられる。
当該テープ状プリプレグ1の製造方法としては、例えば溶融したバインダー3を複数の繊維2に含浸させる工程(含浸工程)と、バインダー3を含浸させた複数の繊維2をノズルに通過させる工程(ノズル通過工程)と、ノズルを通過した複数の繊維2を冷却する工程(冷却工程)とを備える方法(引抜き法)等が挙げられる。当該テープ状プリプレグ1の製造方法は、繊維束を開繊する工程(開繊工程)をさらに備えることが好ましい。
本工程は、繊維束を開繊する。開繊した繊維束は、後述する含浸工程で複数の繊維2として用いる。繊維束を開繊する方法としては、例えば中心を軸に回転する断面円形の開繊ローラの回転面と、モータによる巻き取り等により、張力が付加されつつ走行する繊維束とを接触させる方法等が挙げられる。上記方法では、開繊ローラの回転面との接触により繊維束が複数の繊維2に開繊する。なお、上記開繊ローラの代わりに、中心を軸に回転しない断面円形のガイドバーを用いてもよい。
本工程は、溶融したバインダー3を複数の繊維2に含浸させる。複数の繊維2としては、例えば繊維束を開繊したもの等が挙げられる。複数の繊維2に溶融したバインダー3を含浸させる方法としては、例えばモータによる巻き取り等により、張力を付加しつつ複数の繊維2を走行させ、溶融したバインダー3の貯留容器内を通過させる方法などが挙げられる。これにより、複数の繊維2の間には溶融したバインダー3が含浸される。本工程は、開繊工程と同時に行うとよい。すなわち、溶融したバインダー3の貯留容器内に上記開繊ローラ及びガイドバーを配設し、繊維束を開繊させつつ溶融したバインダー3を含浸させるとよい。
本工程は、バインダー3を含浸させた複数の繊維2をノズルに通過させる。バインダー3を含浸させた複数の繊維2をノズルに通過させる方法としては、モータによる巻き取り等により、バインダー3を含浸させた複数の繊維2を張力を付加しつつ走行させ、ノズルに通過させる方法などが挙げられる。上記走行速度及び付加される張力は、通常開繊工程と同様である。複数の繊維2と、この複数の繊維2に含浸するバインダー3とは、本工程でテープ状に成形される。上記ノズルの温度の下限としては、例えば200℃である。一方、上記ノズルの温度の上限としては、例えば300℃である。
本工程は、ノズルを通過した複数の繊維2を冷却する。本工程は、開繊された複数の繊維2が凝集する前にバインダー3を急冷して固化させることを目的とする。本工程により、当該テープ状プリプレグ1が完成する。ノズルを通過した複数の繊維2を冷却する方法としては、例えば表面を冷却した冷却ローラと、モータによる巻き取り等により、張力が付加されつつ走行する、ノズルを通過させた複数の繊維2とを接触させる方法などが挙げられる。上記走行速度及び付加される張力は、通常開繊工程と同様である。上記冷却ローラの表面を冷却する方法としては、例えば冷却水を供給する方法等が挙げられる。
当該テープ状プリプレグ1は、平均厚さが適度に薄く、複数の繊維2の含有率が適度に多く、かつ複数の繊維2の分散度及び配向度が適度に高いことで、加工性並びに繊維強化成形体の機械的特性及び品質の均一性の全てがバランスよく優れる。
[繊維強化成形体]
当該繊維強化成形体は、当該テープ状プリプレグ1を複合化したものである。当該繊維強化成形体の形状は、特に限定されないが、例えば板状、筒状等が挙げられる。板状の当該繊維強化成形体は、例えば自動車、航空機等の外装などに好適に用いることができる。また、筒状の当該繊維強化成形体は、例えばゴルフシャフト、釣竿等のスポーツ用品、タンク、配管等の構造体の補強材などに好適に用いることができる。
板状の当該繊維強化成形体の製造方法としては、例えば当該テープ状プリプレグ1を所望のサイズに切断する工程(切断工程)と、切断した当該テープ状プリプレグ1同士の積層により積層体を形成する工程(積層体形成工程)と、上記積層体を加熱加圧する工程(加熱加圧工程)とを備える方法(積層プレス法)等が挙げられる。
本工程は、当該テープ状プリプレグ1を所望のサイズに切断する。当該テープ状プリプレグ1を所望のサイズに切断する方法としては、例えばカッター、鋏等を用い、複数の繊維2の配向方向と垂直方向及び/又は平行方向に切断する方法などが挙げられる。
本工程は、切断した当該テープ状プリプレグ1同士の積層により積層体を形成する。この積層体を形成する方法としては、例えば切断した当該テープ状プリプレグ1を基材の上側に順次積層する方法等が挙げられる。上記積層体の層数の下限としては、例えば4である。一方、上記積層体の層数の上限としては、例えば100である。なお、上記積層体は、少なくとも一部の層が当該テープ状プリプレグ1以外の他の層であってもよい。上記他の層としては、例えば金属、樹脂等を主成分とする層などが挙げられる。
本工程は、上記積層体を加熱加圧する。上記積層体を加熱加圧する方法としては、特に限定されず、例えばプレス成形法、オートクレーブ成形法、バッギング成形法、ラッピングテープ法、内圧成形法等の従来公知の方法などが挙げられる。上記加熱温度としては、例えば150℃以上250℃以下である。また、上記加圧圧力としては、例えば3MPa以上8MPa以下である。上記加熱加圧の時間としては、例えば1分以上15分以下である。
筒状の当該繊維強化成形体の製造方法としては、例えば当該テープ状プリプレグ1を支持体に巻回する工程(巻回工程)と、巻回した当該テープ状プリプレグ1を加熱加圧する工程(加熱加圧工程)とを備える方法(フィラメントワインディング法)等が挙げられる。上記加熱加圧工程は、板状の当該繊維強化成形体の製造方法と同様であるため、説明を省略する。
本工程は、当該テープ状プリプレグ1を支持体に巻回する。当該テープ状プリプレグ1の支持体への巻回方法としては、例えばらせん巻き、パラレル巻き等が挙げられる。上記支持体としては、特に限定されず、例えば金属、樹脂等を主成分とする円柱状又は筒状の支持体などが挙げられる。
当該繊維強化成形体は、当該テープ状プリプレグ1の複合化により製造されるため、機械的特性及び品質の均一性に優れる。
上記実施形態は、本発明の構成を限定するものではない。従って、上記実施形態は、本明細書の記載及び技術常識に基づいて上記実施形態各部の構成要素の省略、置換又は追加が可能であり、それらは全て本発明の範囲に属するものと解釈されるべきである。
炭素繊維(CF):東レ社のトレカ糸「T−700SC」(12K)
ガラス繊維(GF):日東紡社のダイレクトロービング「RS240 QR483」(2,400tex)
ポリプロピレン(PP):プライムポリマー社の「プライムポリプロ」(MFR=30)と繊維/樹脂界面接着剤として三洋化成社の無水マレイン酸変性ポリプロピレン「ユーメックス1010」とを重量比95:5でドライブレンドしたもの
以下の条件で引抜き法を行い、使用する繊維束の種類及び数、ノズルの矩形スリットの寸法(短手方向)、並びにノズルの先端と冷却ローラとの間の距離を調整することにより、表1に示す実施例1〜5及び比較例1〜4のテープ状プリプレグを製造した。
ノズルの矩形スリットの寸法:長手方向15mm、短手方向60μm以上180μm以下
繊維余熱温度/樹脂含浸槽温度/ノズル温度:180℃/250℃/250℃
冷却ローラ温度:20℃
テープ状プリプレグ引取速度(繊維束の走行速度):3.5m/分
ノズルの先端と冷却ローラとの間の距離:実施例10mm、比較例40mm
[算術平均粗さ(Ra)]
テープ状プリプレグの算術平均粗さ(Ra)は、JIS−B0651:2001に準拠し、評価長さを2.5mm、カットオフ値を0.8mmとして算出した。なお、実施例1の測定データを図5Aに、比較例1の測定データを図5Bにそれぞれ示す。
テープ状プリプレグのフラクタル次元Dは、本発明の実施形態で説明した方法によって測定した。実施例1及び比較例2のテープ状プリプレグを複数の繊維の配向方向と垂直方向に切断し、顕微鏡により撮影した断面画像を図6A及び図6Bにそれぞれ示す。この断面画像の正方形領域(75μm四方)からフラクタル次元Dを求めた。
テープ状プリプレグの配向度Pは、以下の方法で測定した。すなわち、まず当該テープ状プリプレグ1の面方向と直交する方向から、テープ状プリプレグの複数の繊維の配向方向の断面画像を撮影した。次に、この断面画像を密度の低い部分が白色、密度の高い部分が黒色となるように画像処理で二値化処理した。その後、上記断面画像の正方形領域(75μm四方)に対するフーリエ変換により二次元パワースペクトル画像を得た。このパワースペクトル画像より平均振幅の角度分布図を得てその近似楕円を描き、その近似楕円の長径及び短径を測定し、以下の式(1)により配向度Pを算出した。
配向度P=1−(近似楕円の短径/長径)・・・・(1)
実施例1及び比較例1のテープ状プリプレグの平面写真を図7A及び図7Bに示す。実施例1のテープ状プリプレグは、フラクタル次元Dが0.4以上1.5以下であり、かつ配向度Pが0.8以上1.0未満であるため、外観が均一であった。一方、比較例1のテープ状プリプレグは、フラクタル次元Dが上記範囲外であるため、表面にスジが確認された。
[曲げ試験]
各テープ状プリプレグを所定の長さに切断し、表1に示す枚数を積層し、キャビティの平均幅が15mmの金型に装填した。この金型をホットプレス上で無圧にて220℃に加熱し、10分保持することで樹脂を溶融させた。樹脂溶融後、テープ状プリプレグに押圧治具を載せ、この押圧治具を介して220℃、5MPa、2分間加圧した状態を保持した。その後、金型を常温まで冷却し、表1に示す平均厚さの繊維強化樹脂成形体を得た。この繊維強化樹脂成形体を試験片としてJIS−K7074:1988年「炭素繊維強化プラスチックの曲げ試験方法」に準拠して3点曲げ試験を行い、各試験片の曲げ強度及び曲げ弾性率を測定した。3点曲げ試験の条件を以下に示す。
試験片寸法:長さ100mm、幅15mm
温度:常温
圧子半径:5mm
支点半径:2mm
支点間距離:80mm
試験速度:1.0mm/min
2 繊維
3 バインダー
Claims (5)
- 一方向に配向する複数の繊維と、これらの複数の繊維に含浸するバインダーとを備えるテープ状プリプレグであって、
平均厚さが50μm以上150μm以下、
上記複数の繊維の含有率が30体積%以上60体積%以下、
上記複数の繊維の配向方向と垂直方向の断面画像に基づき、縦横にn(nは2以上の整数)等分した各領域の繊維面積率aから求められる変動係数Cv(n)のフラクタル次元Dが0.4以上1.5以下、かつ
上記複数の繊維の配向方向の断面画像に対するフーリエ変換により得られるパワースペクトル画像の近似楕円に基づき、下記式(1)で表される配向度Pが0.8以上1.0未満であることを特徴とするテープ状プリプレグ。
配向度P=1−(近似楕円の短径/長径)・・・・(1)
- 上記複数の繊維が、ガラス繊維、炭素繊維、有機繊維、金属繊維又はこれらの組み合わせを主成分とする請求項1に記載のテープ状プリプレグ。
- 上記バインダーの主成分が熱可塑性樹脂である請求項1又は請求項2に記載のテープ状プリプレグ。
- 上記複数の繊維の配向方向と垂直方向の算術平均粗さ(Ra)が2μm以上8μm以下である請求項1、請求項2又は請求項3に記載のテープ状プリプレグ。
- 請求項1から請求項4のいずれか1項に記載のテープ状プリプレグを複合化した繊維強化成形体。
Priority Applications (6)
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---|---|---|---|
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