JP6488487B2 - 構造部材 - Google Patents
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Description
S(mm −1 )={(Wa−Wb)/Wa}/L … (1)
Wa:外向き連続フランジを有する端部の根元部分における溝底部の幅
Wb:溝底部の幅が縮小している範囲における根元部分からの任意の距離Lの位置における溝底部の幅
(1−1.構成例)
図1は、本実施形態にかかる構造部材(以下、「第1の部材」ともいう。)10の一例を示す説明図である。図1は、第1の部材10と第2の部材18とを接合して構成された接合構造体100の斜視図である。
本実施形態にかかる第1の部材10は、長手方向の端部に外向き連続フランジ16を有する。外向き連続フランジ16は、第1の部材10の長手方向の端部に、曲率半径r(mm)を有する立ち上がり曲面部17を介して形成される。図1に示した第1の部材10では、長手方向の端部において、溝底部11から稜線部12a,12b、さらに縦壁部13a,13bに亘って、断面周方向に連続して、外向き連続フランジ16が形成されている。なお、本明細書において、略溝型の横断面を有する第1の部材10の端部を、溝の外側へ折り曲げたフランジを「外向きフランジ」といい、溝底部11から少なくとも稜線部12a,12bに亘って連続する外向きフランジを「外向き連続フランジ」という。
また、本実施形態にかかる第1の部材10は、溝底部11の幅Wが、軸方向に沿って、外向き連続フランジ16を有する端部から離れるにつれて縮小する形状を有する先拡がり部Tを備える。第1の部材10が先拡がり部Tを備えることにより、第1の部材10の端部側から順に座屈を生じさせることができる。また、第1の部材10が先拡がり部Tを備えることにより、第1の部材10に対する軸方向への圧壊の中期以降(例えば、圧壊ストローク5mm超)において、第1の部材10の圧壊に伴う座屈ピッチが小さくなり、座屈数が増加して、衝撃エネルギ吸収量を安定させることができる。
Wa:外向き連続フランジ16を有する端部の根元部分における溝底部11の幅
Wb:溝底部11の幅が縮小している範囲における根元部分からの任意の距離Lの位置における溝底部11の幅
以上、本実施形態にかかる自動車車体用構造部材としての第1の部材10の構成について説明した。第1の部材10の製造方法や製造装置は、特に限定されない。ただし、第1の部材10を金属板、特に高張力鋼板を用いて製造する場合、成形上の制約から、外向き連続フランジ16における、稜線部12a,12bの端部に連続して形成されるフランジのエッジの割れや、稜線部12a,12bの端部近傍におけるフランジの根元付近にしわが発生しやすい。
まず、プレス成形による構造部材の製造方法の一例の概略を説明する。以下に説明する構造部材の製造方法の例は、第1のプレス成形装置を用いて行われる第1の工程と、第2のプレス成形装置を用いて行われる第2の工程とを含む。
第1の工程は、第1のプレス成形装置を用いて行われる。第1の工程では、第1のパッドにより、成形素材のうち溝底部に成形される部分の少なくとも一部が押圧される。これにより、溝底部に成形される部分に連続する成形素材の端部が、第1のパッドの押圧方向とは反対の方向に立ち上げられる。さらに、第1のパッドにより成形素材が第1のパンチに押し当てられて、第1のパッド及び第1のパンチにより、溝底部に成形される部分の少なくとも一部が拘束される。
第2の工程は、第1のプレス成形装置とは異なる第2のプレス成形装置を用いて行われる。第1の工程では、溝底部に成形される部分を拘束する第1のパッド及び稜線部に成形される部分を拘束する第2のパッドを使用するため、第1のダイと第1のパンチによって、完全にはプレスしきれない成形素材の部分が存在する。したがって、第2の工程では、第2のパンチ及び第2のダイによって中間成形体をプレス成形することにより、構造部材が成形される。
次に、プレス成形装置の構成例について説明する。図2及び図3は、第1のプレス成形装置30の一例を示す概略構成図である。図2は、第1のプレス成形装置30における、中間成形体の端部の領域を成形する部分を概略的に示す断面図であり、図3は、第1のプレス成形装置30を概略的に示す斜視図である。図3では、第1のパンチ31及び第1のパッド34−1を、成形する中間成形体の長手方向に沿う中心線で分割した半分の部分が示されている。
次に、構造部材の製造方法の一例について具体的に説明する。以下に説明する構造部材の製造方法の例は、図1に例示した、外向き連続フランジ16及び先拡がり部Tを有する第1の部材10の製造方法の例である。
図4〜図10は、既に説明した第1のプレス成形装置30を用いて行われる第1の工程を示す説明図である。図4及び図5は、第1のパッド34−1により成形素材33が拘束される様子を模式的に示す断面図及び斜視図である。また、図6及び図7は、第2のパッド34−2により成形素材33が拘束される様子を模式的に示す断面図及び斜視図である。図10は、第1のダイ32により成形素材33がプレス成形される様子を模式的に示す断面図である。
以上のようにして第1の工程において1段階目のプレス成形を行った後、第2の工程では2段階目のプレス成形が行われる。第1の工程では、押圧方向に沿って、第2のパッド34−2の下方に相当する部分のうち、第2のパッド34−2に重なる縦壁部13a,13bに成形される部分は、第1の部材10としての最終形状に成形することができない。また、第1の部材10における曲面部14a,14b及びフランジ部15a,15bに成形される部分の全部又は一部についても、第1の工程において、最終形状に成形できない場合がある。
以上説明したように、本実施形態にかかる第1の部材10は、先拡がり部Tを有するとともに、その端部に外向き連続フランジ16を有することにより、軸方向への圧壊時の荷重伝達特性及び衝撃エネルギ吸収量を向上させることができる。具体的に、第1の部材10は、端部に外向き連続フランジ16を有することにより、軸方向への圧壊の初期に、稜線部12a,12bの端部への応力集中が抑制され、応力を他の部分へと分散させることができる。したがって、稜線部12a,12bの端部の歪みが小さくなって、荷重伝達特性が高められる。また、第1の部材10が先拡がり部Tを有することにより、軸方向への圧壊の中期以降において座屈ピッチを小さくすることができる。したがって、荷重伝達特性が高められていることと相俟って、衝撃エネルギ吸収量を増加させることができる。また、第1の部材10が、先拡がり部Tを有することにより、外向き連続フランジ16を有する端部から離れるにつれて溝底部11の幅が縮小し、第1の部材10の断面周長が小さくなる。したがって、本実施形態によれば、第1の部材10を軽量化することができる。
まず、上述の構造部材の製造方法の例により製造されるプレス成形体10における外向き連続フランジ16を有する端部側から軸方向へ衝撃荷重を与え、衝撃エネルギの吸収量を評価した。
・使用した鋼板:引張強度980MPa級高張力鋼板、板厚1.4mm
・稜線部の曲率半径:12mm
・フランジ部15a,15bに連続する曲面部14a,14bの曲率半径:5mm
・外向き連続フランジ16、23及び外向きフランジ24の幅:14mm
・立ち上がり曲面部17の曲率半径r:3mm
次に、上述の実施例1及び比較例2の解析モデル60,70のプレス成形体10,61における溝底部の幅の縮小度合いを変化させ、衝撃エネルギ吸収量に対する縮小度合いの影響を評価した。実施例2〜10及び比較例3は、上述した実施例1のプレス成形体10における、外向き連続フランジ16を有する端部とは反対側の端部の溝底部の幅Wbを変化させて、縮小度合いを変化させたものである。また、比較例4〜13は、比較例2のプレス成形体61における、外向きフランジ24を有する端部とは反対側の端部の溝底部の幅Wbを変化させて、縮小度合いを変化させたものである。
次に、プレス成形体における溝底部ではなく、縦壁部の高さ(幅)を、外向き連続フランジを有する端部から離れるにつれて縮小させたときの衝撃エネルギ吸収量について評価した。図21は、縦壁部のみを縮小させたプレス成形体を備えた解析モデル80,85と、溝底部及び縦壁部をそれぞれ縮小させたプレス成形体を備えた解析モデル90,95とを示す。解析モデル80,90が、稜線部に対応する位置に切欠きの無い外向き連続フランジを備え、解析モデル85,95が、稜線部に対応する位置に切欠きを有する外向きフランジを備える。
参考として、上述のプレス成形体の製造方法により製造されるプレス成形体10における稜線部の端部における板厚減少率を評価した。参考例1では、第1のパッド34−1及び第2のパッド34−2を用いて、上述したプレス成形体の製造方法によりプレス成形体10を製造した。また、参考例2では、第1のパッド及び第2のパッドの代わりに、溝底部のみを押さえるパッドを用いる以外は参考例1と同じ条件で、プレス成形体を製造した。さらに、参考例3では、第1のパッド及び第2のパッドの代わりに、溝底部及び稜線部を同時に押さえるパッドを用いる以外は参考例1と同じ条件で、プレス成形体を製造した。
11 溝底部
12a,12b 稜線部
13a,13b 縦壁部
14a,14b 曲面部
15a,15b フランジ部
16 外向き連続フランジ
17 立ち上がり曲面部
18 第2の部材
23 外向き連続フランジ
24 外向きフランジ
29 剛体壁
50,60,70,80,90 解析モデル
51,61 プレス成形体
100 接合構造体
T 先拡がり部
W 溝底部の幅
Wa 外向き連続フランジの根元部分の溝底部の幅
Wb 根元部分から任意の距離の位置の溝底部の幅
Claims (7)
- 所定方向に延びる長尺に形成され、溝底部と、前記溝底部の幅方向の両端に連続する二つの稜線部と、前記稜線部にさらに連なる二つの縦壁部とを有する金属製の構造部材において、
前記所定方向の端部に、少なくとも前記溝底部、前記稜線部及び前記縦壁部に亘って連続して形成された外向き連続フランジを有し、
前記溝底部の幅が、前記外向き連続フランジを有する端部から離れるにつれて縮小しており、
下記式(1)で定義される前記溝底部の幅の縮小度合いを示す値S(mm −1 )が0.0002〜0.0018の範囲内の値である、構造部材。
S(mm −1 )={(Wa−Wb)/Wa}/L … (1)
Wa:前記外向き連続フランジを有する端部の根元部分における前記溝底部の幅
Wb:前記溝底部の幅が縮小している範囲における前記根元部分からの任意の距離Lの位置における前記溝底部の幅 - 前記稜線部は直線状である、請求項1に記載の構造部材。
- 前記外向き連続フランジを有する端部から100mm以上の長さの範囲において、前記溝底部の幅が縮小する、請求項1又は2に記載の構造部材。
- 前記構造部材は、前記外向き連続フランジを介して、抵抗スポット溶接、レーザ貫通溶接、隅肉アーク溶接又は接着剤による接着、あるいはこれらを併用した接合により、他の部材に接合される、請求項1〜3のいずれか1項に記載の構造部材。
- 前記構造部材が、引張強度が390MPa以上の高張力鋼板からなる、請求項1〜4のいずれか1項に記載の構造部材。
- 前記構造部材が、車両用構造部材である、請求項1〜5のいずれか1項に記載の構造部材。
- 前記車両用構造部材が、フロアクロスメンバ、サイドシル、フロントサイドメンバ又はフロアトンネルブレースである、請求項6に記載の構造部材。
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