JP6380993B2 - 電気二重層キャパシタ電極用活性炭およびその製造方法 - Google Patents
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Description
[実施例1−1]
炭素原料として石油生コークスを使用し、活性炭を製造した。石油生コークスを粉砕し易いように2mm以下に粒度調整し、ジェットミルで平均粒子径が8μmとなるように粉砕した(粉砕工程)。粉砕した石油生コークス100質量部に対して水酸化カリウム200質量部を加えてボールミルで混合して、混合物を得た(混合工程)。得られた混合物をセラミック電気管状炉内に設置し、密閉して管状炉内を窒素ガス雰囲気下とした後、20℃/分の昇温条件にて、混合物の温度が室温から750℃まで上昇するように、管状炉のヒーターにより混合物を加熱した。混合物の温度が750℃となったら、その後30分間温度を保持し、賦活処理を行った(賦活処理工程)。ここで、昇温により混合物の温度が500℃となったときに、水蒸気を窒素ガス1Lに対して水0.5gとなる割合にて窒素ガスに混入し、混合物を窒素ガスと水蒸気の混合雰囲気下とした。水蒸気の混入は、賦活処理が終了する750℃で30分保持後まで、連続的に行った。賦活処理後、水蒸気の混入およびヒーターによる加熱を停止し、窒素ガス雰囲気下にて室温となるまで自然冷却した。室温まで冷却後、賦活処理した賦活物を管状炉から取り出し、賦活物を水洗および塩酸水による酸洗浄を繰り返して、残存する金属カリウムを除去後、乾燥することにより活性炭を得た。なお、本発明において、平均粒子径の測定には(株)堀場製作所製レーザー回折/散乱粒子径分布測定装置LA−950を用いて、湿式で測定し、メジアン径を平均直径とみなした。
実施例1−1にて用いた原料生コークスと同様のものを、窒素ガス雰囲気中にて600℃で1時間焼成した。600℃までの昇温速度は200℃/時間とした。得られた焼成物をジェットミルで平均粒子径が7μmとなるように粉砕した(粉砕工程)。焼成物100質量部に対して水酸化カリウム240質量部を加えてボールミルで混合して、混合物を得た(混合工程)。混合物の温度が850℃まで上昇するように混合物を加熱し、850℃で温度を保持した。水蒸気の混入は、昇温により混合物の温度が600℃となったときに開始した。その他は、実施例1−1と同様の条件により混合工程、賦活処理工程、洗浄、および乾燥を行い、活性炭を得た。
アルカリ賦活剤として水酸化ナトリウム400質量部を用い、混合物の温度が800℃まで上昇するように混合物を加熱し、800℃で温度を保持した。水蒸気の混入は、昇温により混合物の温度が500℃となったときに開始し、混合物の温度が700℃となったときに停止した。その他は、実施例1−1と同様の炭素原料を用い、同様の方法により活性炭を得た。
水蒸気を窒素ガスに混入しない他は、実施例1−1と同様の炭素原料を用い、同様の方法により活性炭を得た。
水蒸気を窒素ガスに混入しない他は、実施例2−1と同様の炭素原料を用い、同様の方法により活性炭を得た。
水蒸気を窒素ガスに混入しない他は、実施例3−1と同様の炭素原料を用い、同様の方法により活性炭を得た。
比較例1−1の方法により得た活性炭を管状炉内に設置し、密閉してセラミック電気管状炉内を窒素ガス雰囲気下とした後、20℃/分の昇温条件にて、混合物の温度が室温から850℃まで上昇するように、管状炉のヒーターにより混合物を加熱した。混合物の温度が850℃となったら、その後30分間温度を保持した。ここで、昇温により混合物の温度が150℃となったときに、水蒸気を窒素ガス1Lに対して水0.5gとなる割合にて窒素ガスに混入し、混合物を窒素ガスと水蒸気の混合雰囲気下とした。水蒸気の混入は、850℃で30分保持後まで、連続的に行った。その後、水蒸気の混入およびヒーターによる加熱を停止し、窒素ガス雰囲気下にて室温となるまで自然冷却した。以上により、比較例1−1の方法により得た活性炭について、さらに水蒸気処理を行った活性炭を得た。
実施例1−1と同じ粉砕工程により石油生コークスを得た。得られた石油生コークスについて、比較例4−1の活性炭の場合と同様な方法により、800℃で2時間水蒸気処理を行った。水蒸気処理したもののBET比表面積は30m2/gであった。水蒸気処理物100質量部に対して水酸化カリウム240質量部を加えてボールミルで混合して、混合物を得た。得られた混合物をセラミック電気管状炉内に設置し、密閉して管状炉内を窒素ガス雰囲気下とした後、20℃/分の昇温条件にて、混合物の温度が室温から750℃まで上昇するように、管状炉のヒーターにより混合物を加熱した。混合物の温度が750℃となったら、その後30分間温度を保持し、賦活処理を行った。水蒸気の混入は行わなかった。賦活処理後、ヒーターによる加熱を停止し、窒素ガス雰囲気下にて室温となるまで自然冷却した。室温まで冷却後、賦活処理した賦活物を管状炉から取り出し、賦活物を水洗および塩酸水による酸洗浄を繰り返して、残存する金属カリウムを除去後、乾燥することにより活性炭を得た。以上により、石油生コークスにまず水蒸気処理を行い、その後にアルカリ賦活剤と混合してアルカリ賦活処理を実施し、活性炭を得た。
混合物の温度が400℃となったときに水蒸気を混入する条件とする他は、実施例1−1と同様の炭素原料を用い、同様の方法により活性炭を得た。
混合工程における石油生コークス100質量部に対する水酸化カリウムの割合が160質量部であること以外は全て実施例1−1と同様にして活性炭を得た。
混合工程における石油コークス100質量部に対する水酸化カリウムの割合が540質量部であること以外は全て実施例1−1と同様にして活性炭を得た。
実施例2−1で得られたものと同じ焼成物の粉砕物100質量部に対して水酸化ナトリウム440質量部を混合して得たものを、比較例3−1と同様の賦活条件で水蒸気を混入せずに賦活処理を実施して活性炭を得た。
混合工程における石油コークス100質量部に対する水酸化カリウムの割合を280質量部とした。また、賦活処理後の自然冷却により活性炭の温度が500℃となるまで、窒素ガスと水蒸気の混合雰囲気下を維持する他は、実施例1−1と同様の方法により、活性炭を得た。
キャパシタ性能を評価するべく、実施例および比較例で作製した活性炭を使用してラミネートセルを作成した。活性炭1.5gに対してカーボンブラック(ライオン(株)社製ECP600JD)0.13g、および顆粒状ポリテトラフルオロエチレン(PTFE)0.11gを混合し、ロールプレス機を用いて混合物をプレスしてシート化することにより、厚みが150μm〜200μmの炭素電極シートを作製した。この炭素電極シートから縦1.4cm、横2.0cmの電極を切り出し、図6に示すように正極1と負極2に集電体3を貼り付け、セパレータ4を正極1と負極2の間に挟み、外側をラミネートフィルム5で被覆することにより、ラミネートセルを作製した。このとき正極、負極の区別はしていない。
電解液として1.5Mのトリエチルメチルアンモニウムテトラフルオロボレート(TEMA・BF4)のプロピレンカーボネート(PC)溶液を用い、ラミネートセルのキャパシタ性能を評価するべく、電極密度、静電容量、内部抵抗、レート特性、およびフロート特性を測定した。電極密度は、シート重量と縦横寸法×厚さを測定して求めた。静電容量(C)は、キャパシタに蓄えられる全放電エネルギー量(U)を測定し、その値からエネルギー換算法により求めた。また、内部抵抗(R)については、放電開始直後のIRドロップより算出した。静電容量および内部抵抗の算出式として、式(2)、および式(3)を下記に示す。また、充放電の関係について、縦軸を電圧(V)、横軸を時間(S)とするグラフを図7に示す。
Claims (6)
- 炭素原料を粉砕することにより、当該炭素原料の平均粒子径を1μm〜15μmに調整する粉砕工程と、
平均粒子径を調整した前記炭素原料をアルカリ賦活剤と混合して混合物を得る混合工程と、
前記混合物を不活性ガス雰囲気下で加熱することにより賦活処理する賦活処理工程と、を少なくとも含み、
前記賦活処理工程が、前記不活性ガスに水蒸気を混入した雰囲気下で賦活処理する段階を含み、
前記炭素原料と前記アルカリ賦活剤との混合割合は、前記炭素原料と前記アルカリ賦活剤の質量比で1.0:1.7〜1.0:5.0であり、
前記賦活処理工程は、
前記混合物を室温から700℃〜900℃の高温領域まで昇温し、当該高温領域で前記混合物を10分〜2時間保持して、活性炭を製造し、前記水蒸気は、前記混合物の温度が500℃〜900℃である時に、前記不活性ガス雰囲気中に混入し、
前記賦活処理により製造された活性炭は、
液体窒素温度における窒素ガス吸着により求めた窒素ガス吸着等温線において、吸着平衡圧(p)および飽和蒸気圧(p 0 )より導かれる相対圧力(p/p 0 )が0.01のときの窒素ガス吸着量をVa(0.01)、p/p 0 が0.273のときの窒素ガス吸着量をVa(0.273)、p/p 0 が0.385のときの窒素ガス吸着量をVa(0.385)とするとき、下記式(1):
で示される吸着量の比αが0.10≦α≦0.22であり、
0.273≦p/p 0 ≦0.900における窒素ガス吸着等温線と窒素ガス脱着等温線が示す吸着量および脱着量の差により求まる吸脱着ヒステリシスの面積βが、1.5cm 3 (STP:standard temperature and pressure)/g≦β≦5.0cm 3 (STP)/gであり、かつ、BET法による比表面積が1500m 2 /g〜2300m 2 /gである、
ことを特徴とする、電気二重層キャパシタ電極用活性炭の製造方法。 - 前記不活性ガスに水蒸気を混入する割合は、前記不活性ガス1Lに対して0.1gH 2 O〜1.5gH 2 Oである、請求項1記載の電気二重層キャパシタ電極用活性炭の製造方法。
- 前記混合物を室温から700℃〜900℃の高温領域まで昇温する際の、昇温条件は、5℃/分〜30℃/分である、請求項1記載の電気二重層キャパシタ電極用活性炭の製造方法。
- 前記炭素原料が易黒鉛化性炭素材料である請求項1記載の電気二重層キャパシタ電極用活性炭の製造方法。
- 前記炭素原料が易黒鉛化性炭素材料を焼成処理した原料である請求項1記載の電気二重層キャパシタ電極用活性炭の製造方法。
- 液体窒素温度における窒素ガス吸着により求めた窒素ガス吸着等温線において、吸着平衡圧(p)および飽和蒸気圧(p0)より導かれる相対圧力(p/p0)が0.01のときの窒素ガス吸着量をVa(0.01)、p/p0が0.273のときの窒素ガス吸着量をVa(0.273)、p/p0が0.385のときの窒素ガス吸着量をVa(0.385)とするとき、下記式(1):
で示される吸着量の比αが0.10≦α≦0.22であり、
0.273≦p/p0≦0.900における窒素ガス吸着等温線と窒素ガス脱着等温線が示す吸着量および脱着量の差により求まる吸脱着ヒステリシスの面積βが、1.5cm3(STP:standard temperature and pressure)/g≦β≦5.0cm3(STP)/gであり、かつ、
BET法による比表面積が1500m2/g〜2300m2/gである、
請求項1記載の方法で製造された電気二重層キャパシタ電極用活性炭。
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