JP6362767B2 - ゴム組成物 - Google Patents
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Description
−(R3O)n−H (2)
中でも、R3が、エチレン基やプロピレン基が好ましく、nは1〜3となるものが好ましく、1がより好ましく、R3が、エチレン基であり、かつnが1がより更に好ましい。なお、n個のR3は同一でも異なっていてもよい。
変性SBR:後述の変性SBRの製造方法により調製(油展37.5部、スチレン量:41質量%、ビニル含量:40%、Tg:−29℃、重量平均分子量:119万)
BR:ランクセス(株)製のCB24(Nd系触媒を用いて合成したハイシスBR、Tg:−110℃)
カーボンブラック:キャボットジャパン(株)製のショウブラックN110(N2SA:142m2/g)
シリカ1:エボニックデグサ社製のULTRASIL VN3(N2SA:175m2/g)
シリカ2:エボニックデグサ社製のULTRASIL U9000Gr(N2SA:235m2/g)
シランカップリング剤1:エボニックデグサ社製のSi75(ビス(3−トリエトキシシリルプロピル)ジスルフィド)
シランカップリング剤2:Momentive社製のNXT(8−メルカプトオクタノイルトリエトキシシラン)
シランカップリング剤3:Momentive社製のNXT−Z45
水酸化アルミニウム:住友化学(株)製のAth#B(平均粒子径:0.6μm、N2SA:15m2/g)
ワックス:日本精蝋(株)製のオゾエース355
老化防止剤1:住友化学(株)製のアンチゲン6C(6PPD、N−(1,3−ジメチルブチル)−N’−フェニル−p−フェニレンジアミン)
老化防止剤2:大内新興化学工業(株)製のノクラック224(TMQ、2,2,4−トリメチル−1,2−ジヒドロキノリン重合体)
老化防止剤3:川口化学工業(株)製のアンテージW−400(2,2’−メチレン−ビス(4−メチル−6−ブチルフェノール))
老化防止剤4:川口化学工業(株)製のアンテージHP−400(4,6−ビス(オクチルチオメチル)−o−クレゾール)
老化防止剤5:川口化学工業(株)製のアンテージHP−500(4,6−ビス(ドデシルチオメチル)−o−クレゾール)
化合物1:三洋化成工業(株)製の試作品(ヤシ油脂肪酸N−メチルエタノールアミド)
化合物2:三洋化成工業(株)製のプロファンSME(ステアリン酸モノエタノールアミド)
化合物3:三洋化成工業(株)製のプロファンAB−20(ヤシ油脂肪酸モノエタノールアミド)
化合物4:三洋化成工業(株)製のプロファンエキストラ24(ヤシ油脂肪酸ジエタノールアミド)
化合物5:三洋化成工業(株)製のイオネットS−20(ヤシ油脂肪酸ソルビタン)
化合物6:ストラクトール社製のEF44(脂肪酸亜鉛)
プロセスオイル:H&R社製のVivatec500(TDAEオイル、Tg:−58℃)
樹脂:ヤスハラケミカル(株)製のM125(水添スチレンテルペン樹脂、SP値:8.52、軟化点:125℃、Tg:65)
酸化亜鉛:三井金属鉱業(株)製の酸化亜鉛2種
ステアリン酸:日油(株)製の椿
硫黄:細井化学工業(株)製のHK−200−5(オイル分5質量%)
加硫促進剤1:大内新興化学工業(株)製のノクセラーNS−G(TBBS、N−tert−ブチル−2−ベンゾチアジルスルフェンアミド)
加硫促進剤2:大内新興化学工業(株)製のノクセラーD(DPG、1,3−ジフェニルグアニジン)
(1)末端変性剤の作製
窒素雰囲気下、250mLメスフラスコに3−(N,N−ジメチルアミノ)プロピルトリメトキシシラン(アヅマックス(株)製)を20.8g入れ、さらに無水ヘキサン(関東化学(株)製)を加え、全量を250mLにして作製した。
(2)変性SBRの調製
十分に窒素置換した30L耐圧容器にn−ヘキサンを18L、スチレン(関東化学(株)製)を800g、ブタジエンを1200g、テトラメチルエチレンジアミンを1.1mmol加え、40℃に昇温した。次に、1.6Mブチルリチウム(関東化学(株)製)を1.8mL加えた後、50℃に昇温させ3時間撹拌した。次に前記末端変性剤を4.1mL追加し、30分間撹拌を行った。反応溶液にメタノール15mLおよび2,6−tert−ブチル−p−クレゾール(大内新興化学(株)製)0.1gを添加後、TDAE1200gを添加し10分間撹拌を行った。その後、スチームストリッピング処理によって重合体溶液から凝集体を回収した。得られた凝集体を24時間減圧乾燥させ、変性SBRを得た。結合スチレン量は41質量%、ビニル量は40%、Tg:−29℃、Mwは119万であった。
表1および2に示す配合処方にしたがい、1.7Lの密閉型バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を排出温度170℃で5分間混練りし、混練物を得た。さらに、得られた混練物を前記バンバリーミキサーにより、排出温度150℃で4分間混練りした(リミル)。次に、2軸オープンロールを用いて、得られた混練物に硫黄および加硫促進剤を添加し、4分間、105℃になるまで練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物を170℃、12分間、25kgf/cm2の圧力で加硫成型することで、試験用ゴム組成物を作製した。
各未加硫ゴム組成物について、JIS K 6300−1の「未加硫ゴム−物理特性−第1部:ムーニー粘度計による粘度及びスコーチタイムの求め方」に準じたムーニー粘度の測定方法に従い、130℃の温度条件にて、ムーニー粘度(ML1+4)を測定した。結果は比較例1のムーニー粘度の逆数を100として指数表示した。粘度指数が大きいほどムーニー粘度が低く、加工性に優れることを示す。なお、115以上を性能目標値とする。
(株)岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータVESを用いて、温度50℃、周波数10Hz、初期歪10%および動歪2%の条件下で、各試験用ゴム組成物の損失正接tanδを測定した。tanδが小さいほど発熱性が低く、低燃費性が優れることを示す。比較例1のtanδの逆数を100として指数表示した。指数が大きいほど、低燃費性に優れることを示す。なお、低燃費指数は97以上を性能目標値とする。
各試験用タイヤを排気量2000ccの国産FR車に装着し、岡山国際サーキットにて、ロングラン500km走行を行った。
走行モード:8の字急旋回を含む、20km走行でトレッド主溝が1mm削れる程度のシビアハンドリング。
走行後に、タイヤトレッドゴムの残溝量を計測し(新品時8.0mm)、耐摩耗性として評価した。主溝の平均残溝量が多いほど、耐摩耗性に優れる。比較例1の残溝量を100として指数表示した。指数が大きいほど、耐摩耗性に優れることを示す。なお、耐摩耗性指数は97以上を性能目標値とする。
Claims (5)
- 前記式(1)で表される化合物が、ヤシ油脂肪酸N−メチルエタノールアミドである請求項1記載のゴム組成物。
- 前記白色充填剤としてシリカを含有する請求項1または2記載のゴム組成物。
- ジヒドロキノリンを有する老化防止剤を含有しないゴム組成物である請求項1〜4のいずれか1項に記載のゴム組成物。
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