JP6358039B2 - 溶鋼の脱硫方法 - Google Patents
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Description
(2)環流ガス吹き込み羽口から導入する環流ガス流量を独立に変更することによって、前記GDと前記GNを前記(1)式の範囲とすることを特徴とする上記(1)に記載の溶鋼の脱硫方法。
転炉処理後に溶鋼を取鍋に出鋼する。取鍋をRH式真空脱ガス処理装置へ搬送し、真空処理を開始する。
(2)GD/GN比と脱硫処理後[S]との関係
真空処理の際、脱硫フラックスは、ランスから真空槽中心部に向けて吹き付けられる。本発明では、脱硫フラックスにスプラッシュを被せて脱硫効率を高めるためには真空槽中心側に飛散するスプラッシュの比率を増大させる必要がある。これを実現するため、下降管側側面3aに設けられた羽口3cから導入する環流ガスの総流量GDが、反対側側面3bに設けられた羽口3cから導入する環流ガス総流量GNよりも高流量であれば、真空槽2内の上昇管3直上に形成される溶鋼の盛り上がりの頂点が真空槽2中心側へと偏倚し、真空槽2の中心方向に飛散するスプラッシュ量が増加すると考えられる。これにより、本発明では、スプラッシュにより飛散した溶鋼を、主に真空槽2中心部に供給される脱硫フラックスに被せることができ、脱硫の効率化を図ることが可能となる。しかし、GDとGNの流量比が1に近い場合では、中心方向に飛散するスプラッシュ量が大きくなく脱硫反応効率向上効果は小さいと考えられる。また、GDとGNの流量比が過度に大きい場合では、上昇管内での環流ガス気泡が偏在してしまい、環流量が低下し、脱硫反応効率も低下してしまうと考えられる。本発明者らは最適なGDとGNの流量比を得るために以下の試験を行った。
図1に示すように、羽口3cは下降管側側面3aおよび反対側側面3bに設けられる。
(2)式中、nは下降管側側面3aに設けられた羽口数である。
(4−1)羽口から導入される還流ガス流量の制御
本発明では、羽口から導入される還流ガス流量を独立に制御することによって、GD/GN=1.2〜3.2の範囲となるように制御してもよい。例えば、下降管側側面3aのすべての羽口3c、および反対側側面3bのすべての羽口3cの2系統で各々独立に還流ガス流量を制御されてもよく、すべての羽口が独立の系統で還流ガス流量を制御してもよい。
本発明では、羽口径を揃えてすべての羽口から導出される還流ガス流量を同一とし、下降管側側面の羽口数と反対側側面の羽口数の比を1.2〜3.2とすることにより、(1)式を満たすようにしてもよい。つまり、(下降管側側面の羽口数)/(反対側側面の羽口数)=3/2、4/3など〜19/6などであればよいことになる。好ましくは羽口数の比を1.4〜3.0の範囲にすれば良く、例えば6/4、7/5〜12/4などとするのが良い。
真空槽内の圧力は67〜13300Paが望ましい。さらには133〜6670Paが望ましい。圧力が低すぎると環流量が増加する一方で、環流ガスとして吹き込まれた気泡の破裂時のスプラッシュが激しくなり、耐火物溶損といった悪影響の度合いが強くなる場合がある。圧力が高すぎると、環流量が低下してしまい、合金添加に伴う成分調整、脱ガス、清浄化といった脱硫反応以外への悪影響が強くなる場合がある。
脱硫フラックスの組成は、CaOを主体とする。ここでいうCaOを主体とするフラックスとは、CaO純分の濃度が80%以上であり、残部はフラックスの融点を低下させるためにAl2O3やMgOといった酸化物を含んでもよく、また脱酸のためにCaSiといった合金粉末を含んでもよい。さらに不可避的に混入する不純物成分を含有してもよい。CaO純分の濃度が80%未満の場合、フラックスの精錬反応効率が低下する場合がある。
脱硫フラックスを上吹きするランスノズルの形状は、ラバールでもスパイクでもストレートでもよいが、フラックスの真空排気による集塵ロスを低減するためにはラバールやスパイクといった超音速ジェットが得られるノズルが望ましい。
脱硫フラックスを添加する際、溶鋼中Al濃度は0.020%〜0.20%が望ましい。Alは強脱酸元素であり、脱硫フラックスと平衡するS濃度を低減する効果がある。そのため、Al濃度が0.020%未満ではフラックス添加により到達するS濃度が0.0010%未満まで達しない場合がある。Al濃度が0.20%を超えて高濃度になると、Alによる脱酸効果が飽和してしまい、フラックスと平衡するS濃度低減効果も飽和してしまう。
Claims (3)
- 真空槽、溶鋼上昇浸漬管および溶鋼下降浸漬管を有するRH式真空脱ガス処理装置を用い、前記真空槽内上方に設置したランスから脱硫フラックスを上吹きする溶鋼の脱硫方法であって、
前記溶鋼上昇浸漬管に吹き込む環流ガスを、前記溶鋼上昇浸漬管の前記溶鋼下降浸漬管側の側面に設けられた還流ガス吹込み羽口から導入される環流ガスの総流量(GD(Nl/(t・min)))と、前記溶鋼上昇浸漬管の前記溶鋼下降浸漬管側とは反対側の側面に設けられた還流ガス吹込み羽口から導入される環流ガスの総流量(GN(Nl/(t・min)))を、(1)式の範囲とすることを特徴とする溶鋼の脱硫方法。
1.2≦GD/GN≦3.2・・・(1) - 環流ガス吹き込み羽口から導入する環流ガス流量を独立に変更することによって、前記GDと前記GNを前記(1)式の範囲とすることを特徴とする請求項1に記載の溶鋼の脱硫方法。
- いずれの環流ガス吹き込み羽口に導入する環流ガス流量を同一とし、前記溶鋼上昇浸漬管の前記溶鋼下降浸漬管側の側面に設けられた還流ガス吹込み羽口の羽口数と、前記溶鋼上昇浸漬管の前記溶鋼下降浸漬管側とは反対側の側面に設けられた還流ガス吹込み羽口の羽口数の比率を1.2〜3.2とすることで、前記GDと前記GNを前記(1)式の範囲とすることを特徴とする請求項1に記載の溶鋼の脱硫方法。
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