JP6332230B2 - 内燃機関用ピストンの製造方法 - Google Patents
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Description
特許文献1に記載された内燃機関用ピストンの製造方法では、母材の表面のうちのピストンの頂面(および頂面に形成されたキャビティの壁面)に対応する部分に陽極酸化皮膜(ポーラス層)が成膜され、次いで、陽極酸化皮膜(ポーラス層)の表面の上に被覆層を形成することにより、陽極酸化皮膜(ポーラス層)の細孔が塞がれ(つまり、封孔剤による封孔処理が実行され)、次いで、被覆層(封孔剤層)の凹凸状の表面を平滑化する仕上げ加工が実行される。
また、特許文献2には、エンジン燃焼室の内面に形成される陽極酸化皮膜の膜厚および空孔率について記載されている。
さらに、特許文献3の図6には、陽極酸化皮膜が形成されていないピストンのキャビティ面およびテーパ面の表面粗さを、陽極酸化皮膜が形成されたピストンのスキッシュ面の表面粗さよりも小さくする旨が記載されている。
さらに、特許文献1に記載された内燃機関用ピストンの製造方法では、陽極酸化皮膜(ポーラス層)の凹凸状の表面の上に形成される被覆層(封孔剤層)の凹凸状の表面が、仕上げ加工によって平滑化される。
そのため、特許文献1に記載された内燃機関用ピストンの製造方法では、被覆層(封孔剤層)の表面の平滑化後に、陽極酸化皮膜(ポーラス層)の表面のうちの凸状の部分の上に位置する被覆層(封孔剤層)の厚さは大きくならないものの、陽極酸化皮膜(ポーラス層)の表面のうちの凹状の部分の上に位置する被覆層(封孔剤層)の厚さが大きくなってしまう。
つまり、特許文献1に記載された内燃機関用ピストンの製造方法では、厚い部分を有する被覆層(封孔剤層)が形成されてしまう。その結果、特許文献1に記載された内燃機関用ピストンの製造方法では、均一かつ小さい厚さを有する被覆層(封孔剤層)の熱容量よりも、被覆層(封孔剤層)の熱容量が大きくなってしまう可能性がある。
前記問題点に鑑み、本発明は、封孔剤層の表面の面粗度(平滑性)を向上させつつ、封孔剤層の熱容量を低減することができる内燃機関用ピストンの製造方法を提供することを目的とする。
さらに、本発明者等の鋭意研究において、陽極酸化皮膜の表面の研磨処理の前に陽極酸化皮膜の補強処理を実行することにより、陽極酸化皮膜の補強処理が実行されない場合よりも、研磨処理の実行中における陽極酸化皮膜の破損を抑制できることが見い出された。
つまり、本発明者等の鋭意研究において、陽極酸化皮膜の表面の研磨処理の前に陽極酸化皮膜の補強処理を実行することにより、陽極酸化皮膜の補強処理が実行されない場合よりも、研磨処理の実行中に陽極酸化皮膜の表面に凹部が形成されてしまうおそれを抑制できることが見い出された。
前記母材の表面のうちの前記キャビティの壁面に対応する部分に、多孔性の陽極酸化皮膜を成膜する成膜ステップと、
前記成膜ステップにより成膜された陽極酸化皮膜の表面の上に堆積するまで封孔剤を塗布し、前記封孔剤を硬化させることによって陽極酸化皮膜を補強する補強ステップと、
前記補強ステップにより陽極酸化皮膜の表面の上で硬化した封孔剤を研磨して除去することによって、陽極酸化皮膜の平滑化された表面を形成する研磨ステップと、
前記研磨ステップにより形成された陽極酸化皮膜の平滑化された表面に封孔剤を塗布する封孔ステップとを備えることを特徴とする内燃機関用ピストンの製造方法が提供される。
そのため、第1の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、陽極酸化皮膜の補強処理が実行されない場合よりも、陽極酸化皮膜の研磨処理の実行中に陽極酸化皮膜が破損してしまうおそれを低減することができる。
すなわち、第1の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、陽極酸化皮膜の補強処理が実行されない場合よりも、陽極酸化皮膜の研磨処理の実行後における陽極酸化皮膜の表面の面粗度(平滑性)を向上させることができる。
そのため、第1の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、封孔剤層に対する平滑化処理(仕上げ加工)を実行することなく、封孔剤層の平滑な表面を形成することができる。
そのため、第1の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、封孔剤層の厚さを均一に、かつ、小さくすることができ、封孔剤層の熱容量を低減することができる。
つまり、第1の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、封孔剤層の表面の面粗度(平滑性)を向上させつつ、封孔剤層の熱容量を低減することができる。
さらに、第1の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、封孔剤層の厚さを小さくすることができるため、封孔剤層の熱容量を低減することができる。その結果、封孔剤層の熱容量が大きい場合よりも、スイング特性(断熱特性を有しつつ、燃焼室内のガス温度に陽極酸化皮膜の温度が追随する特性)を向上させることができる。
そのため、第1の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、補強されていない部分が陽極酸化皮膜の細孔(ナノポアおよびミクロポア)の内壁面に存在する場合よりも、陽極酸化皮膜の補強処理の実行後の陽極酸化皮膜の剛性を向上させることができ、それにより、陽極酸化皮膜の研磨処理の実行後の陽極酸化皮膜の表面の面粗度(平滑性)を向上させることができる。
陽極酸化皮膜の細孔(特にナノポア)の上側に封孔剤が残っている部分に対して封孔処理が実行されると、封孔処理において塗布される封孔剤がその細孔の内部に入っていかないため、封孔処理の実行後にその細孔の上側に堆積した封孔剤により形成される封孔剤層が比較的厚くなる。
一方、陽極酸化皮膜の細孔(特にナノポア)の上側に封孔剤が残っていない部分に対して封孔処理が実行されると、封孔処理において塗布される封孔剤がその細孔の内部に入っていくため、封孔処理の実行後にその細孔の上側に堆積した封孔剤により形成される封孔剤層が比較的薄くなる。
つまり、研磨処理の実行後に、陽極酸化皮膜の細孔(特にナノポア)の上側に封孔剤が残っている部分と、陽極酸化皮膜の細孔(特にナノポア)の上側に封孔剤が残っていない部分とが存在する場合には、封孔処理の実行後に封孔剤層の表面の平滑性が低下するおそれがある。
そのため、第1の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、封孔処理の実行後に封孔剤層の表面の平滑性が低下するおそれを抑制することができる。
この点、第2の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、陽極酸化皮膜の補強処理と陽極酸化皮膜の封孔処理とで異なる封孔剤が用いられる場合よりも、内燃機関用ピストンの完成後に陽極酸化皮膜の細孔内に残存する補強処理用封孔剤と封孔処理用封孔剤との密着性を向上させることができる。
また、第2の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、内燃機関用ピストンの完成後に陽極酸化皮膜の細孔内に残存する補強処理用封孔剤の熱膨張率と、内燃機関用ピストンの完成後に陽極酸化皮膜の細孔内に残存する封孔処理用封孔剤の熱膨張率とを同一にすることができる。
そのため、第3の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、粘度が大きい封孔剤が陽極酸化皮膜の補強処理に用いられる場合よりも、陽極酸化皮膜の補強処理の実行中に陽極酸化皮膜の細孔(ナノポアおよびミクロポア)の深い部分(陽極酸化皮膜の表面からの距離が大きい部分)まで補強処理用封孔剤を確実に含浸させることができ、それにより、陽極酸化皮膜の補強処理の実行後の陽極酸化皮膜の剛性を向上させることができる。
さらに、第3の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、陽極酸化皮膜の封孔処理において用いられる封孔剤の粘度が、陽極酸化皮膜の補強処理において用いられる封孔剤の粘度よりも大きくされる。
そのため、第3の発明の内燃機関用ピストンの製造方法では、粘度が小さい封孔剤が陽極酸化皮膜の封孔処理に用いられる場合よりも、陽極酸化皮膜の封孔処理の実行中に封孔処理用封孔剤が陽極酸化皮膜の細孔(ナノポアおよびミクロポア)の深い部分(陽極酸化皮膜の表面からの距離が大きい部分)まで含浸しづらくなり、その結果、内燃機関用ピストンの完成後に陽極酸化皮膜の細孔内に残存する空間(空気層)を大きくすることができ、それにより、内燃機関用ピストンの断熱特性を向上させることができる。
第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法により製造される内燃機関用ピストン10は、アルミニウム合金を母材としている。また、図1に示すように、内燃機関用ピストン10の頂面10aには、キャビティ10a1が形成されている。
第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、キャビティ10a1の壁面10a1aの平滑性を向上させるために、内燃機関用ピストン10の母材に対して後述する処理が実行される。
図2および図3は第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法において内燃機関用ピストン10の母材10bに対して実行される処理を説明するための図である。詳細には、図2(A)、図2(B)、図3(A)、図3(B)および図3(C)は各処理の実行中におけるキャビティ10a1の壁面10a1aの一部の拡大断面図である。
次いで、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、図2(B)に示すように、母材10bの表面10b1のうちのキャビティ10a1の壁面10a1aに対応する部分に対し、多孔性の陽極酸化皮膜10cを成膜する成膜処理(陽極酸化処理、アルマイト)が実行される。後述する図7(A)に示す例では、成膜処理の実行後の陽極酸化皮膜10cの表面10c1の算術平均粗さRa(図7(A)中の「未研磨」の算術平均粗さRaに相当する。)が、例えば約4〜5μmになる。
図2(B)に示す成膜処理により成膜される陽極酸化皮膜10cは、多数のナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよび多数のミクロポア10c3a、10c3b、10c3cを有する。そのため、図2(B)に示す成膜処理により成膜された陽極酸化皮膜10cは、後述する研磨処理に対して脆さを有する。
図4は図3(A)に示す封孔剤層10e1、10e2を形成する補強処理などを説明するための図であって、図2(B)に示すナノポア10c2aを拡大して示した図である。
第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、図3(A)に示す封孔剤層10e1、10e2を形成するために、最初に、図4(A)および図4(B)に示すように、溶液状の封孔剤10dが陽極酸化皮膜10cに塗布され、その結果、溶液状の封孔剤10dが、内壁面10c2a1を有するナノポア10c2a内に注入されると共に、陽極酸化皮膜10cの表面10c1の上に堆積する。
詳細には、溶液状の封孔剤10dが陽極酸化皮膜10cに塗布され、その結果、溶液状の封孔剤10dが、ナノポア10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2f(図2(B)参照)およびミクロポア10c3a、10c3b、10c3c(図2(B)参照)内にも注入されると共に、キャビティ10a1(図1参照)の壁面10a1a(図1参照)に対応する陽極酸化皮膜10cの表面10c1の上に堆積する。
溶液状の封孔剤10dの供給中、ナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよびミクロポア10c3a、10c3b、10c3cから出てくる気泡が陽極酸化皮膜10cの表面10c1の上に存在しなくなり、光沢が出てきた時に、ナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよびミクロポア10c3a、10c3b、10c3c内への封孔剤10dの注入が完了し、封孔剤10dが陽極酸化皮膜10cの表面10c1の上に堆積し始めたと判断することができる。実際には、表面まで堆積する封孔剤10dの塗付量が、下記のように決定され、次いで、その塗付量の封孔剤10dが塗付される。
封孔剤10dの供給量(塗布量)は、例えば、陽極酸化皮膜10c内の平均的な空孔の体積に基づいて算出される。
同様に、図3(A)に示すように、ナノポア10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2f(図2(B)参照)およびミクロポア10c3a、10c3b、10c3c(図2(B)参照)の内壁面の上にも封孔剤層10e2が形成され、キャビティ10a1(図1参照)の壁面10a1a(図1参照)に対応する陽極酸化皮膜10c(図2(B)参照)の表面10c1(図2(B)参照)の上に封孔剤層10e1が形成される。
その結果、陽極酸化皮膜10cが補強され、後述する研磨処理の実行中に陽極酸化皮膜10cが破損してしまうことが回避される。
詳細には、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、溶液状の封孔剤10d(図4(B)参照)を陽極酸化皮膜10c(図4(A)参照)の表面10c1(図4(A)参照)の上に堆積させることにより、陽極酸化皮膜10cの表面10c1の上に形成された封孔剤層10e1(図4(C)参照)が、図3(B)および図4(D)に示す研磨処理において、研磨により除去される。
同様に、溶液状の封孔剤10d(図4(B)参照)を陽極酸化皮膜10c(図2(B)参照)の表面10c1(図2(B)参照)の上に堆積させることにより、陽極酸化皮膜10cの表面10c1の上に形成された封孔剤層10e1(図3(A)参照)が、図3(B)に示す研磨処理において、研磨により除去される。
第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、図3(C)に示す封孔剤層10g1を形成するために、最初に、図4(E)に示すように、溶液状の封孔剤10fが陽極酸化皮膜10cに塗布され、その結果、溶液状の封孔剤10fが、ナノポア10c2a(図4(A)参照)内に注入されると共に、陽極酸化皮膜10cの平滑化された表面10c4(図4(D)参照)の上に堆積する。
詳細には、溶液状の封孔剤10fが陽極酸化皮膜10cに塗布され、その結果、溶液状の封孔剤10fが、ナノポア10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2f(図2(B)参照)およびミクロポア10c3a、10c3b、10c3c(図2(B)参照)内にも注入されると共に、キャビティ10a1(図1参照)の壁面10a1a(図1参照)に対応する陽極酸化皮膜10cの平滑化された表面10c4(図3(B)参照)の上に堆積する。
溶液状の封孔剤10fの供給中、ナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよびミクロポア10c3a、10c3b、10c3cから出てくる気泡が陽極酸化皮膜10cの表面10c1の上に存在しなくなり、光沢が出てきた時に、ナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよびミクロポア10c3a、10c3b、10c3c内への封孔剤10fの注入が完了し、封孔剤10fが陽極酸化皮膜10cの表面10c1の上に堆積し始めたと判断することができる。
封孔剤10fの供給量は、例えば、陽極酸化皮膜10c内の平均的な空孔の体積に基づいて算出される。
同様に、図3(C)に示すように、ナノポア10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2f(図2(B)参照)およびミクロポア10c3a、10c3b、10c3c(図2(B)参照)の内壁面の上にも封孔剤層が形成され、キャビティ10a1(図1参照)の壁面10a1a(図1参照)に対応する陽極酸化皮膜10cの平滑化された表面10c4(図3(B)参照)の上に封孔剤層10g1が形成され、封孔剤層10g1によってナノポア10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fの入口部分が塞がれる。
そのため、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、図3(A)に示す補強処理が実行されない場合よりも、図3(B)に示す研磨処理の実行中に陽極酸化皮膜10cが破損してしまうおそれを低減することができる。
すなわち、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、図3(A)に示す補強処理が実行されない場合よりも、図3(B)に示す研磨処理の実行後における陽極酸化皮膜10cの平滑化された表面10c4の面粗度(平滑性)を向上させることができる。
そのため、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、封孔剤層10g1に対する平滑化処理(仕上げ加工)を実行することなく、封孔剤層10g1の平滑な表面10g1aを形成することができる。
そのため、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、封孔剤層10g1の厚さを均一に、かつ、小さくすることができ、封孔剤層10g1の熱容量を低減することができる。つまり、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、封孔剤層10g1の表面10g1aの面粗度(平滑性)を向上させつつ、封孔剤層10g1の熱容量を低減することができる。後述する図7(A)に示す例では、封孔剤層10g1の表面10g1aの算術平均粗さRa(図7(A)中の「研磨B」の算術平均粗さRaに相当する。)が、例えば約1μmになる。
さらに、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、図3(C)に示す封孔剤層10g1の厚さを小さくすることができるため、封孔剤層10g1の熱容量を低減することができる。その結果、封孔剤層10g1の熱容量が大きい場合よりも、スイング特性(断熱特性を有しつつ、燃焼室内のガス温度に陽極酸化皮膜10cの温度が追随する特性)を向上させることができる。
そのため、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、補強されていない部分が陽極酸化皮膜10cのナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよびミクロポア10c3a、10c3b、10c3cの内壁面に存在する場合よりも、図3(A)に示す補強処理の実行後の陽極酸化皮膜10cの剛性を向上させることができ、それにより、図3(B)に示す研磨処理の実行後の陽極酸化皮膜10cの平滑化された表面10c4の面粗度(平滑性)を向上させることができる。
そのため、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、陽極酸化皮膜10cの平滑化された表面10c4の上に形成される封孔剤層10g1が厚くなって封孔剤層10g1の熱容量が増加してしまうおそれを低減することができる。
ところで、封孔剤10d、10fが図3(A)に示す補強処理および図3(C)に示す封孔処理に用いられる場合には、内燃機関用ピストン10(図1参照)の完成後に、図3(A)に示す補強処理に用いられた封孔剤10dと、図3(C)に示す封孔処理に用いられた封孔剤10fとが、図4(E)および図4(F)に示すように、硬化して封孔剤層10e2、10g2となり、陽極酸化皮膜10cのナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2f(図2(B)参照)およびミクロポア10c3a、10c3b、10c3c(図2(B)参照)の内部に残存する。
そのため、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、図3(A)に示す補強処理と図3(C)に示す封孔処理とで異なる封孔剤が用いられる場合よりも、内燃機関用ピストン10(図1参照)の完成後に陽極酸化皮膜10cのナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2f(図2(B)参照)およびミクロポア10c3a、10c3b、10c3c(図2(B)参照)の内部に残存する封孔剤10d(詳細には、封孔剤層10e2)と封孔剤10f(詳細には、封孔剤層10g2)との密着性を向上させることができる。
また、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、内燃機関用ピストン10の完成後に陽極酸化皮膜10cのナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよびミクロポア10c3a、10c3b、10c3cの内部に残存する封孔剤10d(詳細には、封孔剤層10e2)の熱膨張率と、内燃機関用ピストン10の完成後に陽極酸化皮膜10cのナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよびミクロポア10c3a、10c3b、10c3cの内部に残存する封孔剤10f(詳細には、封孔剤層10g2)の熱膨張率とを同一にすることができる。
次いで、比較例の内燃機関用ピストンの製造方法では、図5(A)に示すように、母材10bの表面10b1のうちのキャビティ10a1の壁面10a1aに対応する部分に対し、多孔性の陽極酸化皮膜10cを成膜する成膜処理が実行される。成膜処理の実行後の陽極酸化皮膜10cの表面10c1の算術平均粗さRaが、例えば約4〜5μmになる。
図5(A)に示す成膜処理により成膜される陽極酸化皮膜10cは、多数のナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよび多数のミクロポア10c3a、10c3b、10c3cを有する。そのため、図5(A)に示す成膜処理により成膜された陽極酸化皮膜10cは、図5(B)に示す研磨処理に対して脆さを有する。
比較例の内燃機関用ピストンの製造方法では、図5(C)に示す封孔剤層10g1’を形成するために、最初に、図4(E)に示すように、溶液状の封孔剤10fが陽極酸化皮膜10cに塗布され、その結果、溶液状の封孔剤10fが、ナノポア10c2a(図4(A)参照)内に注入されると共に、陽極酸化皮膜10cの表面10c4’(図5(B)参照)の上に堆積する。
詳細には、溶液状の封孔剤10fが陽極酸化皮膜10cに塗布され、その結果、溶液状の封孔剤10fが、ナノポア10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2f(図5(A)参照)およびミクロポア10c3a、10c3b、10c3c(図5(A)参照)内にも注入されると共に、キャビティ10a1(図1参照)の壁面10a1a(図1参照)に対応する陽極酸化皮膜10cの表面10c4’(図5(B)参照)の上に堆積する。
詳細には、比較例の内燃機関用ピストンの製造方法では、図5(C)に示すように、封孔剤層10g1’の表面10g1a’に、凹部10c4a’(図5(B)参照)に対応する凹部が形成されてしまう。後述する図7(A)に示す例では、封孔剤層10g1’の表面10g1a’の算術平均粗さRa(図7(A)中の「研磨A」の算術平均粗さRaに相当する。)が、例えば約2μmになる。
図6(A)は算術平均粗さRaを説明するための図、図6(B)は最大高さ粗さRpを説明するための図、図6(C)は十点平均粗さRzを説明するための図である。
算術平均粗さRa、最大高さ粗さRpおよび十点平均粗さRzはJIS(Japanese Industrial Standards)(日本工業規格)により定義される面粗度である。
詳細には、算術平均粗さRaは、図6(A)に示すように、計測範囲(基準長さl)内の粗さ曲線のすべての山を中心線内にてまとめた状態で示される数値であり、大きなキズがあっても影響されにくい数値であり、下記の式1により算出される。
最大高さ粗さRpは、図6(B)に示すように、計測範囲(基準長さl)内の粗さ曲線の最大の山の高さの数値であり、下記の式2により算出される。
十点平均粗さRzは、図6(C)に示すように、計測範囲(基準長さl)内の粗さ曲線の高い山から10点を抽出し、その平均値を取った値であり、下記の式3により算出される。
また、図7(A)に示す例では、比較例の内燃機関用ピストンの製造方法における陽極酸化皮膜10c(図5(B)参照)の表面10c4’(図5(B)参照)の算術平均粗さRaが、「研磨A」の数値に相当し、約2μmになる。また、比較例の内燃機関用ピストンの製造方法における封孔剤層10g1’(図5(C)参照)の表面10g1a’(図5(C)参照)の算術平均粗さRaが、「研磨A」の数値に相当し、約2μmになる。つまり、比較例の内燃機関用ピストンの製造方法により製造される内燃機関用ピストン10の完成後のキャビティ10a1(図1参照)の壁面10a1a(図1参照)の算術平均粗さRaが、「研磨A」の数値に相当し、約2μmになる。
また、図7(B)に示す例では、比較例の内燃機関用ピストンの製造方法における陽極酸化皮膜10c(図5(B)参照)の表面10c4’(図5(B)参照)の最大高さ粗さRpが、「研磨A」の数値に相当し、約19〜20μmになる。また、比較例の内燃機関用ピストンの製造方法における封孔剤層10g1’(図5(C)参照)の表面10g1a’(図5(C)参照)の最大高さ粗さRpが、「研磨A」の数値に相当し、約19〜20μmになる。つまり、比較例の内燃機関用ピストンの製造方法により製造される内燃機関用ピストン10の完成後のキャビティ10a1(図1参照)の壁面10a1a(図1参照)の最大高さ粗さRpが、「研磨A」の数値に相当し、約19〜20μmになる。
また、図7(C)に示す例では、比較例の内燃機関用ピストンの製造方法における陽極酸化皮膜10c(図5(B)参照)の表面10c4’(図5(B)参照)の十点平均粗さRzが、「研磨A」の数値に相当し、約27μmになる。また、比較例の内燃機関用ピストンの製造方法における封孔剤層10g1’(図5(C)参照)の表面10g1a’(図5(C)参照)の十点平均粗さRzが、「研磨A」の数値に相当し、約27μmになる。つまり、比較例の内燃機関用ピストンの製造方法により製造される内燃機関用ピストン10の完成後のキャビティ10a1(図1参照)の壁面10a1a(図1参照)の十点平均粗さRzが、「研磨A」の数値に相当し、約27μmになる。
図8に示すように、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法によれば、図8中の「未研磨」の場合(つまり、図5(B)に示す研磨処理が実行されることなく、封孔剤層が形成される場合)と比較して、約0.2%燃費を改善することができる。
図3(A)に示す補強処理および図3(C)に示す封孔処理を満足することができれば、封孔剤10d、10fとして、任意の封孔剤を用いることができる。
第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法は、ガソリンエンジン用ピストン、ディーゼルエンジン用ピストンなどの任意の内燃機関用ピストンに適用することができる。第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法が例えばディーゼルエンジン用ピストンに適用される場合には、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法により製造される内燃機関用ピストン10(図1参照)の頂面10a(図1参照)のキャビティ10a1(図1参照)の壁面10a1a(図1参照)が、燃料噴霧衝突部に相当する。
また、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、図3(A)に示す補強処理および図3(C)に示す封孔処理において、例えばスプレー、ディッピング、刷毛塗りなどの任意の手法により、溶液状の封孔剤10d、10f(図4(B)および図4(E)参照)が陽極酸化皮膜10cに塗布される。
第2の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、後述する処理を除き、上述した第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法における処理と同様の処理が実行される。従って、第2の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、後述する点を除き、上述した第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法と同様の効果を奏することができる。
そのため、第2の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、粘度が大きい封孔剤10dが図3(A)に示す補強処理に用いられる場合よりも、図3(A)に示す補強処理の実行中に陽極酸化皮膜10cのナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2f(図2(B)参照)およびミクロポア10c3a、10c3b、10c3c(図2(B)参照)の内部の深い部分(陽極酸化皮膜10cの表面10c1(図2(B)参照)からの距離が大きい部分)まで封孔剤10dを確実に含浸させることができ、それにより、図3(A)に示す補強処理の実行後の陽極酸化皮膜10cの剛性を向上させることができる。
そのため、第2の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、粘度が小さい封孔剤10fが図3(C)に示す封孔処理に用いられる場合よりも、図3(C)に示す封孔処理の実行中に封孔剤10fが陽極酸化皮膜10cのナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2f(図2(B)参照)およびミクロポア10c3a、10c3b、10c3c(図2(B)参照)の内部の深い部分(陽極酸化皮膜10cの表面10c4(図3(B)参照)からの距離が大きい部分)まで含浸しづらくなり、その結果、内燃機関用ピストン10の完成後に陽極酸化皮膜10cのナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよびミクロポア10c3a、10c3b、10c3cの内部に残存する空間(空気層)を大きくすることができ、それにより、内燃機関用ピストン10の断熱特性を向上させることができる。
詳細には、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、封孔処理において用いられる封孔剤10f(図4(F)参照)がナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2f(図2(B)参照)およびミクロポア10c3a、10c3b、10c3c(図2(B)参照)の内部に入り込むのに対し、第2の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法が適用される例では、封孔処理において用いられる封孔剤10fがナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよびミクロポア10c3a、10c3b、10c3cの内部に入り込まない程度に、粘度が大きい封孔剤10fを封孔処理に用いることもできる。
すなわち、第2の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法が適用され、封孔処理用の封孔剤10f(図4(E)参照)がナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよびミクロポア10c3a、10c3b、10c3cの内部に入り込まない例では、ナノポア10c2a、10c2b、10c2c、10c2d、10c2e、10c2fおよびミクロポア10c3a、10c3b、10c3cの内壁面の上に封孔剤層10g2(図4(F)参照)が形成されない。
つまり、この例では、図4(E)に示す処理の実行時に、封孔剤10fがナノポア10c2aの内部に存在せず、図4(F)に示す処理の実行時に、封孔剤層10g2がナノポア10c2aの内部に形成されない。
あるいは、封孔剤10dと封孔剤10fとで同一種類の有機溶媒が用いられる場合であっても、封孔剤10fに含まれる有機溶媒の割合よりも、封孔剤10dに含まれる有機溶媒の割合を大きくすることによって、封孔剤10dの粘度を封孔剤10fの粘度より小さくすることができる。つまり、封孔剤10f中の有機溶媒の濃度よりも、封孔剤10d中の有機溶媒の濃度を高くすることによって、封孔剤10dの粘度を封孔剤10fの粘度より小さくすることができる。
第3の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、後述する処理を除き、上述した第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法における処理と同様の処理が実行される。従って、第3の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法では、後述する点を除き、上述した第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法と同様の効果を奏することができる。
第3の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法によっても、第1の実施形態の内燃機関用ピストンの製造方法と同様に、図3(B)に示す研磨処理の実行後における陽極酸化皮膜10cの平滑化された表面10c4の面粗度(平滑性)を向上させることができ、平滑化された表面10c4の上に形成される封孔剤層10g1(図3(C)参照)の熱容量を低減することができる。
10a 頂面
10a1 キャビティ
10a1a 壁面
10b 母材
10b1 表面
10c 陽極酸化皮膜
10c1 表面
10c2a、10c2b、10c2c ナノポア
10c2d、10c2e、10c2f ナノポア
10c2a1 内壁面
10c3a、10c3b、10c3c ミクロポア
10c4、10c4’ 表面
10c4a’ 凹部
10d 封孔剤
10e1 封孔剤層
10e2 封孔剤層
10f 封孔剤
10g1、10g1’ 封孔剤層
10g1a、10g1a’ 表面
10g2 封孔剤層
Claims (3)
- アルミニウム合金を母材とし、頂面にキャビティが形成された内燃機関用ピストンの製造方法において、
前記母材の表面のうちの前記キャビティの壁面に対応する部分に、多孔性の陽極酸化皮膜を成膜する成膜ステップと、
前記成膜ステップにより成膜された陽極酸化皮膜の表面の上に堆積するまで封孔剤を塗布し、前記封孔剤を硬化させることによって陽極酸化皮膜を補強する補強ステップと、
前記補強ステップにより陽極酸化皮膜の表面の上で硬化した封孔剤を研磨して除去することによって、陽極酸化皮膜の平滑化された表面を形成する研磨ステップと、
前記研磨ステップにより形成された陽極酸化皮膜の平滑化された表面に封孔剤を塗布する封孔ステップとを備えることを特徴とする内燃機関用ピストンの製造方法。 - 前記補強ステップと前記封孔ステップとで同一の封孔剤を用いることを特徴とする請求項1に記載の内燃機関用ピストンの製造方法。
- 前記補強ステップにおいて用いられる封孔剤の粘度を、前記封孔ステップにおいて用いられる封孔剤の粘度よりも小さくすることを特徴とする請求項1または2に記載の内燃機関用ピストンの製造方法。
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