JP6317663B2 - 鋳造用金型 - Google Patents

Description

本発明は、第１型と第２型を重ね合わせてその中にキャビティを形成し、該キャビティの気密性を確保するためのシール材がキャビティの外周に配設される鋳造用金型に関し、特にシール材を効率よく冷却できる構造を有する鋳造用金型に関する。

従来、金型のキャビティ内を吸引減圧し、減圧されたキャビティ内と、溶融金属槽（保持炉）との間の圧力差を利用して、溶融金属槽の溶融金属を、ストークを介して上方に押し上げ、溶融金属槽の上方に配置された金型のキャビティ内に溶融金属を充填し、鋳造物を製造する低圧鋳造装置が知られている。また、金型は第１型と第２型から形成され、それらが上下に開閉する形式や左右に開閉する形式の鋳造装置が知られている。

金型のキャビティ内における溶融金属の湯廻り不良などの欠陥を防ぐためには、金型のキャビティ内を短時間で効率良く吸引減圧する必要がある。そのためには、例えば、真空ポンプを使用して、キャビティ内の第１型と第２型の合わせ目や、第１型又は第２型の押しピンの周囲に隙間を設け、そこからキャビティ内を第１型又は第２型の方向及び外周方向から均一な圧力で吸引減圧することが考えられる。また、外部からキャビティ内に空気が入り込まないように、キャビティ内の気密性を確保することも必要である。

キャビティ内の気密性を確保するための工夫として、金型の合わせ目及び押しピンの周囲にはＯリングなどのシール材が配設されている。例えば特許文献１（特開２００４−２５２６７）には、キャビティの外周側にシール溝が形成され、そのシール溝の形状に工夫がされている低圧鋳造用鋳型が開示されている。シール材としては、一般に、耐熱性に優れるシリコンゴムやフッ素ゴムのＯリングが使用される。しかし、耐熱性が優れているシリコンゴムやフッ素ゴムのＯリングであっても、金型の熱の影響を長期間にわたり受けることによって劣化し、そのシール性が低下するという問題があった。

このような問題を解決する手段として、例えば特許文献２（特開２００３−１３６２１０）では、シール材を柔軟性のあるゴムではなく、耐熱性や耐久性の優れた凝固金属によりシール材を形成する技術が開示されている。しかしながら、シール材を凝固金属で形成する際に、溶融金属が偏って回り込み、わずかでも空隙等が生じた場合には、シール性を確保できない。そのため、シール材としては、シール溝に配設し、上下又は左右の金型により適度に圧縮することによって密着し、空気の漏れを防ぐことができる柔軟性・耐熱性に優れたシリコンゴム等を使用することが望まれる。従って、シリコンゴム等のシール材を効率よく冷却できる構造を有する鋳造用金型が望まれている。

特開２００４−２５２６７号公報 特開２００３−１３６２１０号公報

本発明は、従来の低圧鋳造装置及び真空鋳造装置における上記事情に鑑み、キャビティの気密性を確保するためのシール材を効率よく冷却できる構造を有する鋳造用金型を提供することを目的とする。

本発明では、前記の目的を達成するため、第１型と第２型を重ね合わせてその中にキャビティを形成し、該キャビティの気密性を確保するためのシール材がキャビティの外周に配設された鋳造用金型において、シール材が第１型又は第２型の外周方向に拡大した拡大部に配設されることにより、効率よく冷却できる構成とした。

すなわち、本発明の１は、第１型２９ｂと第２型２９ａを重ね合わせてその中にキャビティ２９ｃを形成し、該キャビティ２９ｃの気密性を確保するためのシール材５３が前記キャビティ２９ｃの外周に配設される鋳造用金型であって、合わせ面を含む第１型２９ｂの第２型２９ａ側部分と、合わせ面を含む第２型２９ａの第１型２９ｂ側部分が、外周方向に拡大した拡大部２９１ｂ、２９１ａを有する形状であり、第１型２９ｂの拡大部２９１ｂ及び第２型２９ａの拡大部２９１ａの一方の合わせ面に、シール溝５４が前記キャビティ２９ｃを囲むように形成され、前記シール溝５４に、弾力性と耐熱性のあるゴム製のシール材５３が嵌めこまれており、第１型２９ｂと第２型２９ａとの間に隙間４２が設けられ、該隙間４２の全外周にわたり真空ポンプ２５と連通する空気通路４４が設けられ、前記空気通路４４の通路口が、合わせ面に直角な方向へ広がった形状で形成され、かつ前記空気通路４４が第１型２９ｂの拡大部２９１ｂ及び第２型２９ａの拡大部２９１ａの側近傍に設けられていることを特徴とする鋳造用金型である。

本発明の２は、本発明の１に記載の鋳造用金型であって、前記シール溝５４に沿って、第１型２９ｂの拡大部２９１ｂ及び第２型２９ａの拡大部２９１ａの一方又は両方に、冷却媒体が供給される冷却流路５５、５６が設けられていることを特徴とする鋳造用金型である。

本発明の３は、本発明の２に記載の鋳造用金型であって、前記冷却流路５５、５６は２つ以上の流路に分割されて設けられていることを特徴とする鋳造用金型である。

本発明の４は、本発明の２又は３に記載の鋳造用金型であって、冷却媒体を冷却ミストにしたことを特徴とする鋳造用金型である。

本発明の１の鋳造用金型によると、第１型２９ｂと第２型２９ａが、外周方向に拡大した拡大部２９１ｂ、２９１ａを有する形状の金型２９であるため、高温に熱せられる金型の放熱面積が増えて、温度が下がり易くなる。従って、放熱面積が広い拡大部２９１ａ又は２９１ｂにシール材５３を配設することにより、シール材５３が効率よく冷却される。また、シール材５３が弾力性と耐熱性のあるゴム製であることにより、第１型２９ｂと第２型２９ａにより適度に圧縮することによって密着し、キャビティ２９ｃ内への空気の漏れを効果的に防ぐことができる。

本発明の２の鋳造用金型によると、シール溝５４に沿って、第１型２９ｂの拡大部２９１ｂ及び第２型２９ａの拡大部２９１ａの一方又は両方に、冷却媒体が供給される冷却流路５５、５６が設けられているため、冷却媒体の通過によりシール材５３を短時間で冷却することができる。

本発明の３の鋳造用金型によると、冷却流路５５、５６はシール溝５４に沿って、２つ以上の流路に分割されて設けられていることにより、流路が一周するように１つだけ設けられている場合よりも、冷却媒体の温度を均一に保つことができる。冷却流路が一周するように１つだけ設けられる場合には、金型２９が高温であるため、入口付近と出口付近で、冷却媒体の温度が大きく異なり、シール材５３を均一な温度で冷却し難いが、２つ以上の流路に分割されていることにより、冷却媒体が通過する流路が短くなり、均一な温度でバランスよく冷却することができる。

本発明の４の鋳造用金型によると、冷却媒体を冷却ミストにすることによって、冷却水のように冷却流路を通過中に急激に蒸発することがなく、安定して冷却効果を高めることができる。

さらに、前記本発明の１の鋳造用金型によると、空気通路４４の通路口を重ね合わせ面に直角な方向へ広がった形状に形成しているため、第１型２９ｂの拡大部２９１ｂ及び第２型２９ａの拡大部２９１ａに流れる熱流を効果的に遮断することができる。また、空気通路４４が第１型２９ｂの拡大部２９１ｂ及び第２型２９ａの拡大部２９１ａ側近傍に設けられていることによって、第１型２９ｂの拡大部２９１ｂ及び第２型２９ａの拡大部２９１ａに流れる熱流を大幅に低減する事ができる。

本発明の一実施形態である鋳造用金型が使用される真空鋳造装置の上型と下型を重ね合わせた状態の断面図である。 本発明の一実施形態である鋳造用金型が使用される真空鋳造装置の上型と下型を重ね合わせた状態の部分拡大断面図である。 本発明の一実施形態である鋳造用金型が使用される真空鋳造装置の上型と下型を分離した状態の部分拡大断面図である。 本発明の一実施形態である鋳造用金型の下型を合わせ面側から見た図である。 図４のＡ−Ａ線切断部の断面図である。 本発明の一実施形態である鋳造用金型の上型を合わせ面側から見た図である。 図６のＢ−Ｂ線切断部の断面図である。

以下、本発明の実施の形態（以下実施例と記す。）を、図面に基づいて順に説明する。本実施例では、図１〜３に示す真空鋳造装置に本発明の鋳造用金型が使用される場合について説明する。本実施例で使用する金型は、第１型２９ｂが上型であり、第２型２９ａが下型である上下に開閉する形式の鋳造用金型を実施例として説明するが、本発明の金型はこれに限定されず、第１型２９ｂが左型であり、第２型２９ａが右型などの左右に開閉する形式の鋳造用金型であってもよい。また、本発明の鋳造用金型が使用される鋳造装置は、以下で説明する真空鋳造装置に限定されず、様々な低圧鋳造装置及び真空鋳造装置に使用可能である。

〔鋳造用金型が使用される鋳造装置〕
図１〜３は、本発明の鋳造用金型が使用される真空鋳造装置の一例であり、図１、２は金型２９の第１型２９ｂ（以下、上型２９ｂと記す。）を第２型２９ａ（以下、下型２９ａと記す。）に重ね合わせた状態、図３は金型２９の上型２９ｂを下型２９ａから分離した状態を示している。この真空鋳造装置は、駆動電源２６により駆動される真空ポンプ２５により金型２９のキャビティ２９ｃを吸引減圧して、溶融金属１２が吸引されるのと反対方向にストーク１の給湯誘導子１４を有する電磁ポンプ１７で推力を与えて、ストーク１内に一旦溶融金属１２を所定のレベル３０に保持し、徐々に電磁ポンプ１７の推力を弱めていき、ストーク１を通して下側から金型２９のキャビティ２９ｃに溶融金属１２を充填する形式のものである。

溶融金属槽１１に収納された溶融金属１２にストーク１の下端が差し込まれている。ストーク１の溶融金属１２の液面より上にある部分の周囲には、磁性体製のヨーク１５にコイル１６を巻回した給湯誘導子１４が配置されている。ヨーク１５は、ストーク１の溶融金属１２の液面より上にある部分を囲むようにその外周側に嵌め込まれており、このヨーク１５に三相コイルを構成するコイル１６が巻回されている。この給湯誘導子１４には、冷却器１０が設けられ、駆動時に冷却される。

給湯誘導子１４は、インバータを含む駆動電源３１により駆動される。この駆動電源３１からは給湯誘導子１４にインバータで変換された三相交流が通電され、給湯誘導子１４に移動磁界を発生させる。この移動磁界による電磁誘導により、導電体であるストーク１内の溶融金属１２に誘導電流が発生し、この誘導電流と移動磁界との相互作用によって推力が与えられる。

ストーク１の上部と下部は、フランジ継手等の継手５、５'を介して密に接続されている。保護管３のストーク１に近い一端部の周囲にフランジ６が延設され、このフランジ６の外周に近い部分がストーク１の上部と下部とを接続する前記の継手５、５'の間に挟持されている。これにより、保護管３の中のコア２がストーク１の中心に位置するよう保持されている。フランジ６には、溶融金属１２の通路となる複数の円弧状の通過孔７が設けられている。ストーク１の上部は、下部に図示してないバネ等により弾力的に押しつけられている。この状態で継手５、５'の間に挿入された耐熱性のガスケットにより継手５、５'の部分のシール性が確保されている。

ストーク１は、セラミック等の耐熱性、耐蝕性のある材料で作られており、その外周に設けた保温用のマイクロヒータ等からなるヒータ９、９'により溶融金属１２の融点以上の温度に加熱され、溶融金属１２の凝固を防ぐ。溶融金属槽１１の中の溶融金属１２の液位測定用に液面センサ等のセンサ１３が設けられ、これにより溶融金属槽１１の中の溶融金属１２の液位が検知される。他方、ストーク１には、電磁誘導により溶融金属１２の存在を検知する形式の誘導式液面センサ等のセンサ１９が設けられ、これによりストーク１内の液位が検知される。ストーク１の上端は、金型２９の湯口２９ｄにリング板状の絶縁材３５、３５'を介して接続され、溶融金属槽１１から金型２９のキャビティ２９ｃに溶融金属１２を給湯することができる。

金型２９の下型２９ａの上に上型２９ｂが重ね合わせられ、これら上下の型２９ａ、２９ｂにより金型２９が形成される。上型２９ｂの上下動は、スライド板３７の上下動に伴って行われる。このスライド板３７にはスライドガイド３４、３４と、後述のベローズ３９を収縮させる押出部材４５が貫通している。台板３３とスライド板３７との間に油圧シリンダ等の昇降駆動機構３６、３６が設けられ、この昇降駆動機構３６、３６の動作によりスライド板３７がスライドガイド３４、３４に沿って上下にスライドされる。また、押出部材４５も昇降駆動機構（図示せず）の動作により上下にスライドして、吊り下げダイベース４０を貫通し、ベローズ３９の上面の支持板５２を下部に押して、ベローズ３９を収縮させる。

管状のベローズ３９は、上型２９ｂ上の上部ダイベース４０'と吊り下げダイベース４０間に設置されており、伸縮性と気密性を兼ね備えた材料からなる。管状のベローズ３９内の上面に固定される支持板５２は、吊り下げダイベース４０に固定されておらず、管状のベローズ３９の収縮に伴って、上下に移動する。また、支持板５２には複数の押しピン３８が設置されている。押しピン３８は上部ダイベース４０'及び上型２９ｂを貫通する管を貫通してキャビティ２９ｃ内に到達するように構成されている。また、管状のベローズ３９内には、真空ポンプ２５による吸引減圧の際などに、管状のベローズ３９が押し潰されないように支持バネ付スライド機構４９やベローズ収縮防止ピン４６が支持板５２にそれらの上端が固定されて設置されている。

また、本実施例では、上型２９ｂと下型２９ａとの間に隙間４２を設け、隙間４２の全外周にわたり真空ポンプ２５と直接連結する空気通路４４を設けている。このように、真空ポンプ２５と連結する空気通路４４が、隙間４２の全外周にわたり設けられていることにより、空気通路４４が真空ポンプ２５により吸引減圧され、それによりキャビティ２９ｃ内を外周方向から均一な圧力で吸引減圧することができる。この空気通路４４の通路口を、上型の拡大部２９１ｂ及び下型の拡大部２９１ａに流れる熱流を遮断するに適した形状になるように、合わせ面（水平方向）に直角な方向へ広がった形状（縦長）にする。かつ、空気流路４４を上型の拡大部２９１ｂ及び下型の拡大部２９１ａ側近傍に設けることによって、上型の拡大部２９１ｂ及び下型の拡大部２９１ａに流れる熱流を大幅に低減する事ができる。また、押しピン３８の外周にも隙間４３が設けられ、同時に吸引減圧されるため、キャビティ２９ｃ内を外周方向及び上方向から均一な圧力で、短時間で吸引減圧することができる。なお、本実施例とは異なるが、金型が左右に開閉する形式の場合には、合わせ面が垂直であるため、空気通路４４の通路口は、横長の形状になる。

この真空鋳造装置により鋳造物を成型するときは、上型２９ｂが下型２９ａを重ね合わせた状態にしてキャビティ２９ｃを形成し、真空ポンプ２５により吸引減圧する。キャビティ２９ｃ内を真空ポンプ２５により瞬時に−１００ｋＰａ程度まで吸引減圧させると、大気圧がかかった溶融金属槽１１に収納された溶融金属１２は、ストーク１を通過して勢いよく汲み上げられてしまう。従って、ストーク１内の溶融金属１２に推力を与える電磁ポンプ１７の給湯誘導子１４を、溶融金属１２の金型注入方向と反対方向に推力を与えて制動保持するように駆動する。電磁ポンプ１７で発生した金型注入方向と反対方向の電磁力を強めたり、弱めたりする調整を行うことで、制動保持された溶融金属１２を精度よく適正な速度でキャビティ２９ｃ内に給湯する。

キャビティ２９ｃの中に溶融金属１２を充填後冷却し、図３に示すように、スライド板３７を上昇させて、上型２９ｂを上昇させると、上型２９ｂが下型２９ａから離れ、金型２９のキャビティ２９ｃが開く。更に上型２９ｂを上昇させると、支持板５２が押出部材４５に当たってベローズ３９と支持板５２が押され、支持板５２に設置された複数の押しピン３８の先端部がキャビティ２９ｃの中に入り込んで、成型した鋳造物５９が上型２９ｂから分離される。この成型された鋳造物５９を図示していない受け皿等に取り出すことにより、１回の鋳造工程が完了する。図３は、鋳造物５９を分かりやすくするため、鋳造物５９が上型２９ｂから押し出され下型２９ａの上に置かれている状態を示している。

〔鋳造用金型の構成〕
以下、本発明の特徴である金型２９の形状と、シール材５３の配置、及び、シール材５３の冷却構造について図２〜７を用いて詳細に説明する。図４は、本実施例の鋳造用金型の下型を合わせ面側から見た図であり、図５は図４のＡ−Ａ線切断部の断面図である。また、図６は、本実施例の鋳造用金型の鋳造用金型の上型を合わせ面側から見た図であり、図７は図６のＢ−Ｂ線切断部の断面図である。

本実施例の金型２９は、キャビティ２９ｃの気密性を確保するためのシール材５３がキャビティ２９ｃの外周に配設される。金型２９の形状は、図２、３に示すように合わせ面を含む上型２９ｂの下部（下型２９ａ側部分）と、合わせ面を含む下型２９ａの上部（上型２９ｂ側部分）が、外周方向に拡大した拡大部２９１ｂ、２９１ａを有する四角柱で形成されている。すなわち、図２に示すように、上型２９ｂと下型２９ａが閉じている際には、金型２９の形状は、上型２９ｂと下型２９ａの拡大部２９１ｂ、２９１ａを合わせて外周方向に凸部を有する四角柱の形状となっている。本実施例の金型は、３００℃付近まで熱せられるため、このように拡大部２９１ａ、２９１ｂを有する形状とすることで、金型の放熱面積が増えて、温度が下がり易くなる。

また、図４及び５に示すように、本実施例では下型２９ａの拡大部２９１ａの合わせ面に、シール溝５４がキャビティ２９ｃを囲むように形成され、このシール溝５４に、弾力性と耐熱性のあるゴム製のシール材５３が嵌めこまれている。下型２９ａの拡大部２９１ａの合わせ面に、シール溝５４が形成されている理由は、上型２９ｂに形成されると、シール材５３の重みにより、シール材５３とシール溝５４との間に隙間ができやすく、シール材５３がシール溝５４に安定して嵌らないことがあり得るからである。図２、３及び５に示すように、シール材５３が飛び出さないように、シール溝５４の断面を合わせ面に対して狭くなる様なハの字形状にして、安定してシール材５３が嵌る様であれば、上型２９ｂにシール溝５４を形成し、シール材５３を嵌めてもよい。

シール材５３としては、キャビティ２９ｃの気密性を確保できれば、その材質、形状等は特に限定されないが、弾力性と耐熱性のあるゴム製であることにより、上型２９ｂと下型２９ａにより適度に圧縮することによって密着し、空気の漏れを効果的に防ぐことができる。本実施例では、耐熱性に優れたシリコンゴムからなるＯリング状のシール材５３（以下、Ｏリング５３と記す。）を使用する。放熱面積が広い拡大部２９１ａにＯリング５３を配設することにより、Ｏリング５３が効率よく冷却される。

本実施例では、前述のように真空ポンプ２５と連結する空気通路４４が、上型２９ｂと下型２９ａの隙間４２の全外周にわたり設けられている。空気通路４４は、図４、５に示す下型２９ａの空気通路溝４４ａと図６、７に示す上型２９ｂの空気通路溝４４ｂが上下に重ね合わされて通路口が縦長に形成される。空気通路４４は、真空ポンプ２５と連結する連結部４４'を介して、真空ポンプ２５と連結する。隙間４２の幅は、０．０５ｍｍから０．２ｍｍとし、好ましくは０．０５ｍｍから０．１ｍｍとする。それにより、溶融金属１２が隙間４３及び隙間４２からキャビティ２９ｃの外へ流出するのを防ぎバリの発生を防止することができる。また、外部の空気がキャビティ２９ｃ内に入ることを防止するために、空気通路４４を囲むようにしてＯリング５３が設けられている。なお、本実施例では、隙間４２は、上型２９ｂと下型２９ａを合わせたときに、Ｏリング５３によって形成される構成とする。隙間４２の形成はこれに限定されず、上型２９ｂ及び下型２９ａに形成される空気通路溝４４ｂ、４４ａの内側（キャビティ２９ｃ側）を低くして隙間が形成される構成としてもよい。

この空気通路４４の通路口を縦長にして、かつ空気流路４４を上型の拡大部２９１ｂ及び下型の拡大部２９１ａ側近傍に設けることによって、上型の拡大部２９１ｂ及び下型の拡大部２９１ａに流入する熱流を大幅に低減する事ができる。これに依って冷却流路５５、５６だけで、確実にシール溝５４を冷却し、シール材５３を冷却できる。真空鋳造の場合、空気流路４４は、キャビティ２９ｃが真空を開始してから鋳造が完了し、上型２９ｂが上昇する間際まで真空を維持することが出来るので、真空断熱効果を発揮させることができる。また、シール溝５４に沿って、上型２９ｂの拡大部２９１ｂ及び下型２９ａの拡大部２９１ａの一方又は両方に、冷却媒体が供給される冷却流路が設けられている。本実施例では、図４及び図６に示すように、上型２９ｂ及び下型２９ａの拡大部２９１ｂ、２９１ａの両方に冷却流路５６、５５を設け、特にシール溝５４に沿って設けた。冷却流路５５、５６の位置はこれに限定されず、例えばシール溝５４に沿って外周や内周に設けてもよい。

シール溝５４の幅や冷却流路５５、５６の幅、シール溝５４の中心線と冷却流路５５、５６の中心線との距離は、Ｏリング５３を冷却する効果があれば、特に限定されないが、本実施例では、シール溝５４の幅は１０ｍｍ、冷却流路５５、５６の幅は７ｍｍ、シール溝５４の中心線と冷却流路５５、５６の中心線との距離は、２５ｍｍである。このような幅及び距離で冷却流路５５、５６を設けることにより、Ｏリング５３を効率よく冷却することができる。

冷却流路５５、５６はシール溝５４に沿って一周するように１流路を設けてもよいが、本実施例では、冷却流路５５、５６をシール溝５４に沿って、２つ以上の流路に分割して設けている。冷却流路５５、５６が一周するように１流路を設けられる場合には、金型２９が高温であるため、入口付近と出口付近で、冷却媒体の温度が大きく異なり、Ｏリング５３を均一な温度で冷却し難いが、２つ以上の流路に分割されていることにより、冷却媒体が通過する流路が短くなり、均一な温度でバランスよく冷却することができる。例えば、図４に示すように、冷却流路５５は、入口５５ａから直線状に延び、ねじ栓部５５ｃで折れ曲がって、出口（排気側）５５ｂまで直線状に延びている。図６に示す冷却流路５６についても同様である。このように、「くの字」の様に入口と出口を対向して、２つの冷却流路５５を設けることにより、冷却温度をバランス良くすることができる。本発明の冷却流路は、これに限定されず、例えば、４つに分割して設けてもよい。

また、冷却流路５５、５６に供給する冷却媒体は、冷却水のような液体でもよいが、本実施例では、より細かい水滴を含む空気（冷却ミスト）を冷却媒体に使用する。冷却媒体を冷却ミストにすることによって、冷却水のように冷却流路を通過中に蒸発することがなく、冷却効果を高めることができる。冷却ミストは、入口５５ａ、５６ａ側から、コンプレッサー（図示せず）を介して、圧縮されて供給される。また、排気側である出口５５ｂ、５６ｂには、サイレンサー（図示せず）が設置されていることが好ましい。

以上説明してきた鋳造用金型は、合わせ面を含む上型２９ｂの下部と、下型２９ａの上部が、外周方向に拡大した拡大部２９１ｂ、２９１ａを有する形状の金型であるため、放熱面積が広い拡大部２９１ｂ及び２９１ａの一方にＯリング５３を配設することにより、Ｏリング５３が効率よく冷却される。また、シール溝５４に沿って、上型及び下型の拡大部２９１ｂ、２９１ａの両方に、冷却媒体（特に冷却ミスト）が供給される冷却流路５５、５６が設けられているため、Ｏリング５３を短時間で効率よく冷却することができる。また、それにより、Ｏリング５３の劣化を低減することができ、長期間にわたり、金型のシール性を保つことができる。また、本実施例で説明した金型は上下に開閉する形式であったが、前述の様に、本発明の金型はこれに限定されず、左右に開閉する形式の金型であってもよい。

本発明による鋳造用金型は、第１型と第２型を重ね合わせてその中にキャビティを形成し、該キャビティの気密性を確保するためのシール材がキャビティの外周に配設される鋳造用金型を用いる鋳造装置に利用され、特に高品質を求める分野で利用することが出来る。

１ ストーク
１２ 溶融金属
２５ 真空ポンプ
２９ 金型
２９ａ 第２型、下型
２９ｂ 第１型、上型
２９ｃ 金型のキャビティ
２９ｄ 金型の湯口
２９１ａ 第２型（下型）の拡大部
２９１ｂ 第１型（上型）の拡大部
４２ 隙間
４４ 空気通路
４４ａ 下型の空気通路溝
４４ｂ 上型の空気通路溝
５３ シール材（Ｏリング）
５４ シール溝
５５、５６ 冷却流路
５５ａ、５６ａ 冷却流路の入口
５５ｂ、５６ｂ 冷却流路の出口
５５ｃ、５６ｃ ねじ栓部

Claims (4)

1. 第１型（２９ｂ）と第２型（２９ａ）を重ね合わせてその中にキャビティ（２９ｃ）を形成し、該キャビティ（２９ｃ）の気密性を確保するためのシール材（５３）が前記キャビティ（２９ｃ）の外周に配設される鋳造用金型であって、
   合わせ面を含む第１型（２９ｂ）の第２型（２９ａ）側部分と、合わせ面を含む第２型（２９ａ）の第１型（２９ｂ）側部分が、外周方向に拡大した拡大部（２９１ｂ）、（２９１ａ）を有する形状であり、
   第１型（２９ｂ）の拡大部（２９１ｂ）及び第２型（２９ａ）の拡大部（２９１ａ）の一方の合わせ面に、シール溝（５４）が前記キャビティ（２９ｃ）を囲むように形成され、
   前記シール溝（５４）に、弾力性と耐熱性のあるゴム製のシール材（５３）が嵌めこまれており、
   第１型（２９ｂ）と第２型（２９ａ）との間に隙間（４２）が設けられ、該隙間（４２）の全外周にわたり真空ポンプ（２５）と連通する空気通路（４４）が設けられ、前記空気通路（４４）の通路口が、合わせ面に直角な方向へ広がった形状で形成され、かつ前記空気通路（４４）が第１型（２９ｂ）の拡大部（２９１ｂ）及び第２型（２９ａ）の拡大部（２９１ａ）の側近傍に設けられていることを特徴とする鋳造用金型。
2. 請求項１に記載の鋳造用金型であって、前記シール溝（５４）に沿って、第１型（２９ｂ）の拡大部（２９１ｂ）及び第２型（２９ａ）の拡大部（２９１ａ）の一方又は両方に、冷却媒体が供給される冷却流路（５５）、（５６）が設けられていることを特徴とする鋳造用金型。
3. 請求項２に記載の鋳造用金型であって、前記冷却流路（５５）、（５６）は２つ以上の流路に分割されて設けられていることを特徴とする鋳造用金型。
4. 請求項２又は３に記載の鋳造用金型であって、前記冷却媒体を冷却ミストにしたことを特徴とする鋳造用金型。