JP6284077B2 - 空気調和機の室外ユニット - Google Patents
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Description
したがって、特許文献1のハイブリッド室外ユニットを構成する場合には、ガスヒートポンプの室外ユニットをベースとし、電源駆動圧縮機を当該室外ユニットの内部に追加配置することが望ましい。
1階部分は機械室であり、ガスエンジン、ガスエンジンにより駆動される非電源駆動圧縮機、非電源駆動圧縮機の吐出ガスから冷凍機油を分離する油分離器、ガスエンジンの排気マフラー、ガスエンジンの冷却水を循環させる冷却水ポンプ、制御基板など、多くの部品が搭載されている。
そのため、機械室に電源駆動圧縮機を追加設置すると、エンジン圧縮機ユニットと電源駆動圧縮機との間隔が狭く、エンジンから電源駆動圧縮機へと排熱が流入することとなり、電源駆動圧縮機が高温化し、電源駆動圧縮機のモータ効率が低下し、電源駆動圧縮機の効率低下が発生する恐れがあるという課題を有していた。
よって、本発明では、第1から第6のいずれか1つの発明の効果に加え、室外ユニット全体としての運転効率を上げることができる。
(実施の形態1)
本実施の形態の空気調和機の冷凍サイクル構成を図1に示す。図1の空気調和機は、室外ユニット1台に対し、室内ユニットが2台接続した、いわゆるツイン構成となっている。なお、冷凍サイクル構成に関しては、図1に示したものに限定されない。例えば、室外ユニットは2台以上、室内ユニットも3台以上、並列に接続可能である。
114はアキュムレータであり、後述する四方弁116から、エンジン駆動圧縮機112の吸入配管と電源駆動圧縮機113の吸入配管との合流点に至る冷媒配管に接続され、両圧縮機にガス冷媒を供給する。
なお、油分離器115は、圧縮機ごとに個別に設置されていても良い。個別に設置される場合には、油分離器115は、エンジン駆動圧縮機112の吐出配管に1台、電源駆動圧縮機113の吐出配管に1台設置される。
119はエンジン排熱熱交換器118に流入する冷媒流量を調整するエンジン排熱熱交換器用冷媒流量調整弁である。120は室外熱交換器130に室外ユニット100周囲の空気を供給する室外送風ファンである。
同様に、室内ユニット210において、211は室内空気熱交換器、212は室内空気熱交換器211に室内ユニット210周囲の空気を供給する室内送風ファン、213は冷媒を膨張させる室内ユニット減圧装置である。
機械室101には、エンジン111、非電源駆動圧縮機112が設置され、さらに電源駆動圧縮機113が設置されている。図2には示さないが、これらの他にも、アキュムレータ114、油分離器115、四方弁116、室外ユニット減圧装置117、エンジン排熱熱交換器118、エンジン排熱熱交換器用冷媒流量調整弁119、エンジン111の排気マフラー、エンジン111の冷却水を循環させる冷却水ポンプ、制御基板、冷媒配管など、多くの部品が搭載されている。そして、これらの部品の配置は、既存のガスヒートポンプの部品の配置をそのまま流用している。
熱交換器室102においては、室外熱交換器130は熱交換器室102の外壁を形成するように構成されている。室外送風ファン120は、室外ユニット100の筐体本体100Aの天面に横並びに配置されている。
底板128には、底板128の中心Lを通り、機械室101の奥行方向に延びる水平直線によって区分される2つの領域Q、Rが設けられ、一方の領域Qに対して、エンジン111と非電源駆動圧縮機112とで構成されるエンジン圧縮機ユニット129の略中心(図中、点A)が位置し、他方の領域Rに対して、駆動モータ内蔵の電源駆動圧縮機113の略中心(図中、点B)が位置している。
また、図3に示すように、底板128の奥行き方向中心L3の位置と、エンジン圧縮機ユニット129の略中心A位置との奥行方向水平距離K1、底板128の中心L3位置と、電源駆動圧縮機113の略中心B位置との奥行方向水平距離K2、エンジン圧縮機ユニット129の質量M1、電源駆動圧縮機113の質量M2としたとき、M1×K1と、M2×K2とが略等しくなるように設定されている。
冷房運転時、四方弁116は実線に冷媒を流すよう設定される(図1参照)。エンジン駆動圧縮機112と電源駆動圧縮機113とで圧縮された高温高圧の冷媒は、合流した後、油分離器115に流入する。油分離器115にて、冷凍機油を分離された純度の高いガス冷媒は四方弁116を通り、室外熱交換器130に入る。ガス冷媒は、室外熱交換器130にて、外気と熱交換して放熱したのち凝縮し、高圧の液冷媒となって室外ユニット減圧装置117を通り、液管50を通って、室内ユニット200、210に供給される。
なお、油分離器115で分離された冷凍機油は、エンジン駆動圧縮機112が駆動している場合は油戻し管開閉弁115bを開とすることで、エンジン駆動圧縮機112の吸入配管に戻される。同様に、電源駆動圧縮機113が駆動している場合は油戻し管開閉弁115dを開とすることで、電源駆動圧縮機113の吸入配管に戻される。エンジン駆動圧縮機112が駆動していない場合は油戻し管開閉弁115bは閉、電源駆動圧縮機113が駆動していない場合は油戻し管開閉弁115dは閉となる。
室内ユニット210においても、室内ユニット200と同様に、まず、高圧の液冷媒は、室内ユニット減圧装置213にて減圧され、気液二相状態となって、室内熱交換器211に流入する。気液二相状態の冷媒は、室内熱交換器211にて、空調対象となっている空間の空気と熱交換して吸熱したのち蒸発し、ガス冷媒となって室内ユニット210から流出する。
なお、室内ユニット200のみ冷房運転を行う場合は、室内ユニット減圧装置213を閉じ、室内ユニット210の室内熱交換器211には冷媒の供給を行わない。一方、室内ユニット210のみ冷房運転を行う場合は、室内ユニット減圧装置203を閉じ、室内ユニット200の室内熱交換器201には冷媒の供給を行わない。
冷房運転時における、エンジン駆動圧縮機112と電源駆動圧縮機113の運転方法は、例えば下記のようにする。
冷房負荷が、エンジン駆動圧縮機112の最小冷房負荷よりも大きく、かつ、エンジン駆動圧縮機112と電源駆動圧縮機113とがともに最低運転周波数で運転した場合の冷房能力(両圧縮機運転時の最小冷房能力)よりも小さい場合は、エンジン駆動圧縮機112と電源駆動圧縮機113のどちらか一方、例えば、運転コストが安い、もしくは、消費エネルギーが小さい方を選択して運転する。
この場合、運転コスト、もしくは、消費エネルギーを最小とするためのエンジン駆動圧縮機112と電源駆動圧縮機113の運転周波数の決定には、各圧縮機の運転周波数と運転コスト、もしくは、消費エネルギーとの関係を利用する。
実際には、冷房負荷全体に対してエンジン駆動圧縮機112が受け持つ冷房負荷の割合は、両圧縮機をともに最高運転周波数で運転した場合の最大冷房能力(両圧縮機運転時の最大冷房能力)に対する、エンジン駆動圧縮機112のみを最高運転周波数で運転したときの冷房能力の割合±15%程度である。
室内ユニット210においても、室内ユニット200と同様に、まず、高温高圧のガス冷媒は、室内熱交換器211に流入する。高温高圧のガス冷媒は、室内熱交換器211にて、空調対象となっている空間の空気と熱交換して放熱した後凝縮し、高圧の液冷媒となって、室内ユニット減圧装置213を通り、室内ユニット210から流出する。
なお、冷房時と同様に、室内ユニット200のみ暖房運転を行う場合は、室内ユニット減圧装置213を閉じ、室内ユニット210の室内熱交換器211には冷媒の供給を行わない。一方、室内ユニット210のみ暖房運転を行う場合は、室内ユニット減圧装置203を閉じ、室内ユニット200の室内熱交換器201には冷媒の供給を行わない。
暖房負荷が、エンジン駆動圧縮機112が最低運転周波数で運転した時の暖房能力(エンジン駆動圧縮機112の最小暖房能力)よりも小さい場合には、エンジン駆動圧縮機112のみでは断続運転に陥るため、電源駆動圧縮機113のみを運転する。
暖房負荷が、エンジン駆動圧縮機112の最小暖房負荷よりも大きく、かつ、エンジン駆動圧縮機112と電源駆動圧縮機113とがともに最低運転周波数で運転した場合の暖房能力(両圧縮機運転時の最小暖房能力)よりも小さい場合は、エンジン駆動圧縮機112と電源駆動圧縮機113のどちらか一方、例えば、運転コストが安い、もしくは、消費エネルギーが小さい方を選択して運転する。
この場合、運転コスト、もしくは、消費エネルギーを最小とするためのエンジン駆動圧縮機112と電源駆動圧縮機113の運転周波数の決定には、各圧縮機の運転周波数と運転コスト、もしくは、消費エネルギーとの関係を利用する。
ただし、暖房運転時は、常時室外熱交換器130の着霜状態を監視しており、着霜の危険性がある場合は、運転コスト、もしくは、消費エネルギーが最小となるように各圧縮機の運転周波数を設定していても、エンジン駆動圧縮機112の運転周波数を上げ、電源駆動圧縮機113の運転周波数を下げる制御をおこなう。
エンジン駆動圧縮機112の運転周波数を上げると、エンジン111の排熱量が増加し、エンジン排熱熱交換器118に供給される冷却水熱量も増加する。すなわち、エンジン排熱熱交換器118にて、より多くの冷媒を蒸発させることができ、室外熱交換器130に流す冷媒量を減らして、着霜の危険性を低減する。
本実施の形態においては、一方の領域Qに、エンジン圧縮機ユニット129の略中心(図中、点A)を位置させ、他方の領域Rに、電源駆動圧縮機113の略中心(図中、点B)を位置させることで、図4、図5に示すように、幅方向に見たときに一方の領域に重量物が偏って配置されることがないので、室外ユニット100の幅方向の重量バランスが偏ることない。このことにより、室外ユニット100をクレーン等で吊り上げる時にロープにかかる荷重F1、F2を平準化することができる。したがって、室外ユニット100の運搬、据付の際にクレーンで吊り上げる時のロープにかかる荷重を平準化でき、作業の安全性を向上することができる。
このことにより、電源駆動圧縮機113とエンジン111との間に非電源駆動圧縮機112を配置することで、非電源圧縮機112が、エンジン111からの排熱が電源駆動圧縮機113に流れる際の断熱部材の役割を成し、エンジン111から電源駆動圧縮機113へと流入する排熱をさらに低減でき、電源駆動圧縮機113の高温化を抑制して、電源駆動圧縮機113のモータの効率低下を防ぎ、電源駆動圧縮機113の効率低下を防ぐことが可能となる。
このことにより、エンジン111の排熱が生じず、電源駆動圧縮機113のみが稼働する場合において、電源駆動圧縮機113の高温化によるモータ効率の低下を防ぎ、電源駆動圧縮機113の効率低下を抑制し、室外ユニット100全体としての運転効率を向上させることができる。
そのため、室外ユニット100の幅方向の中心を軸に、エンジン圧縮機ユニット129の質量によってはたらくモーメントと、電源駆動圧縮機113の質量によってはたらくモーメントが相殺され、室外ユニット100の幅方向の水平方向重心位置を略中央とすることができる。このことにより、空気調和機の室外ユニット100をクレーン等で吊り上げる時にロープにかかる荷重F1、F2(図4参照)を均一にでき、安全に運搬作業、据付作業を行うことができる。
そのため、室外ユニット100の奥行方向の中心を軸に、エンジン圧縮機ユニット129の質量によってはたらくモーメントと、電源駆動圧縮機113の質量によってはたらくモーメントが相殺され、室外ユニット100の奥行方向の水平方向重心位置を略中央とすることができる。したがって、室外ユニット100を吊り上げる時に室外ユニット100が奥行方向に傾くことなく(図5参照)、奥行方向の安定性を向上でき、安全に運搬作業、据付作業を行うことができる。
図6は室外ユニット100を前面に平行な鉛直平面で切った縦断面図、図7は室外ユニット100を底面に平行な水平平面(図中、Y−Y)で切った横断面図である。
図6、図7において、105a、105bは、室外ユニット100内の仕切り板103に設置された通風口である。通風口105a、105bは、仕切り板103を幅方向(図7における横方向)に2分する直線に対して、ほぼ対称となるように配置されている。通風口105a、105bを通じて、室外ユニット内部の空気が機械室101と熱交換器室102との間を移動できる。また、通風口105a、105bには、開度調整機構(図示せず)が配置され、その開度を調節可能となっている。
その他の構成は、実施の形態1と同じなので、それらの説明は省略する。室外ユニット100の冷房、暖房時の運転動作は実施の形態1と同様である。ここでは、冷房、暖房運転時の通風口105a、105bの動作を説明する。
エンジン111の排熱を受けて高温になった冷却水は、熱交換器室102に設置されたラジエータ(図示せず)で放熱したのち、再びエンジン111に戻される。ラジエータは、熱交換器室102において、室外熱交換器130の内側に設置され、室外熱交換器130にて冷媒と熱交換を終えた空気と熱交換する構成となっている。
エンジン111の排熱は上記冷却水だけでは完全には取れない。この場合には、上述した通風口105a、105bを開とし、室外送風機120の動作により機械室101内の空気を熱交換器室102に逃がして、エンジン111の排熱により、機械室101が高温になることを防止している。
図8は室外ユニット100を前面に平行な鉛直平面で切った縦断面図、図9は室外ユニット100を底面に平行な水平平面(図中、Y−Y)で切った横断面図である。
図8、図9において、油分離器115は、室外ユニット100内の仕切り板103の上に設置されている。また、油分離器115から非電源駆動圧縮機112の吸入配管に接続した油戻し管115aの流路抵抗は、油分離器115から電源駆動圧縮機113の吸入配管に接続した油戻し管115cの流路抵抗よりも小さく設定されている。油戻し管115a、115cの流路抵抗の設定は、例えば、油戻し管に設置された細管(キャピラリーチューブ)の内径と長さによって調整する。
その他の構成は、実施の形態1、および実施の形態2と同じなので、それらの説明は省略する。室外ユニット100の冷房、暖房時の運転動作は実施の形態1、および実施の形態2と同様である。ここでは、運転時の油分離器115から、非電源駆動圧縮機112と電源駆動圧縮機113への油戻し動作について説明する。
非電源駆動圧縮機112の排除容積は、電源駆動圧縮機113の排除容積よりも大きく設定されている。そのため、非電源駆動圧縮機112が吐出する冷媒流量は、電源駆動圧縮機113が吐出する冷媒流量よりも多い。よって、非電源駆動圧縮機112が吐出する冷凍機油は、電源駆動圧縮機113が吐出する冷凍機油よりも多い。
油戻し管115aの流路抵抗は、油戻し管115cの流路抵抗よりも小さく設定されている。そのため、両圧縮機が同時に稼働している場合でも、油分離器115から非電源駆動圧縮機112に戻る冷凍機油の量は、油分離器115から電源駆動圧縮機113に戻る冷凍機油の量よりも多くなる。
また、油分離器115から非電源駆動圧縮機112の吸入配管に接続した油戻し管115aの流路抵抗は、油分離器115から電源駆動圧縮機113の吸入配管に接続した油戻し管115cの流路抵抗よりも小さく設定されている。
そのため、両圧縮機が同時に稼働している場合でも、油分離器115から非電源駆動圧縮機112に戻る冷凍機油の量は、油分離器115から電源駆動圧縮機113に戻る冷凍機油の量よりも多くなる。よって、冷凍機油の吐出量が多い非電源駆動圧縮機112の運転信頼性をさらに高めることができる。
101 機械室
102 熱交換器室
103 仕切り板
105a、105b 通風口
111 エンジン
112 非電源駆動圧縮機
113 電源駆動圧縮機
114 アキュムレータ
115 油分離器
116 四方弁
117 室外ユニット減圧装置
118 底板
119 エンジン圧縮機ユニット
120 室外送風機
130 室外熱交換器
200 室内機
201 室内熱交換器
202 室内送風機
203 室内機減圧装置
210 室内機
211 室内熱交換器
212 室内送風機
213 室内機減圧装置
Q 一方の領域
R 他方の領域
Claims (5)
- 電力以外の駆動源により駆動される非電源駆動圧縮機と、電力により駆動される電源駆動圧縮機と、が配置された機械室と、室外熱交換器および室外送風機を格納した熱交換器室とを、筐体本体に備え、
前記機械室の底部に設けられる底板の中心を通り、前記機械室の奥行方向に延びる直線を含む略鉛直方向の平面で前記機械室を2つの領域に分割し、
前記電力以外の駆動源と前記非電源駆動圧縮機とで構成される非電源圧縮機ユニットの略中心が前記領域の一方に位置し、前記電源駆動圧縮機の略中心が前記領域の他方に位置し、
前記筐体本体を仕切り板で上下二段に分割し、前記機械室を下段部分に、前記熱交換器室を上段部分に、備え、
前記仕切り板に、室外ユニット内部の空気が前記熱交換器室と前記機械室とを移動できる通気口を少なくとも1つ設置し、
前記非電源駆動圧縮機を稼働しない場合には、前記通気口の通風抵抗を大きくすることを特徴とする、
空気調和機の室外ユニット。 - 前記非電源駆動圧縮機の略中心位置と前記電源駆動圧縮機の略中心位置との水平方向距離J1が、
前記非電源圧縮機ユニットの略中心位置と前記電源駆動圧縮機の略中心位置との水平方向距離J2よりも短いことを特徴とする、
請求項1に記載の空気調和機の室外ユニット。 - 前記非電源駆動圧縮機の油分離器を前記熱交換器室に設置することを特徴とする、
請求項1又は2に記載の空気調和機の室外ユニット。 - 前記非電源駆動圧縮機の排除容積は、前記電源駆動圧縮機の排除容積よりも大きいことを特徴とする、
請求項1から3の何れか一項に記載の空気調和機の室外ユニット。 - 前記非電源駆動圧縮機の吐出および吸入配管の内径は、前記電源駆動圧縮機の吐出および吸入配管の内径よりも大きいことを特徴とする、
請求項1から4の何れか一項に記載の空気調和機の室外ユニット。
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