JP6181312B2 - イソプロピルアルコールの精製方法 - Google Patents
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Description
図3のように配置されているメンブレンシステムおよび前記メンブレンシステムと連結された分離壁型蒸留塔を用いてIPAを精製した。具体的に、脱水手段としては、メンブレン(HybSi membrane、Pervatech社)装置および真空装置を含む透過蒸発システムを用いた。フィードとしては、IPA 98.6重量%、水約3,000ppmおよびその他不純物約1.1重量%を含む液相フィードを用いた。前記のようなフィードを前記メンブレンシステムに90℃の温度で供給してフィード内の含水量が約1,000ppmとなるように脱水工程を進めた。その後、脱水工程を経た含水量が約1,000ppmであるフィードを分離壁型蒸留塔の原料供給領域、具体的には塔頂を基準として算出された理論段数が90段である分離壁型蒸留塔の20段に導入して精製を進め、IPAを含む生成物は下部生成物流出領域、具体的には塔頂を基準として算出された理論段数が90段である分離壁型蒸留塔の60段で収得した。
塔頂領域の還流比を54に調節したことを除いては、実施例1と同じ方式で工程を進めて精製を遂行した。
塔頂領域の還流比を46に調節したことを除いては、実施例1と同じ方式で工程を進めて精製を遂行した。
IPAを含む生成物を理論段数が90段である分離壁型蒸留塔の45段で収得したことを除いては、実施例1と同じ方式で工程を進めて精製を遂行した。
IPAを含む生成物を理論段数が90段である分離壁型蒸留塔の70段で収得したことを除いては、実施例1と同じ方式で工程を進めて精製を遂行した。
塔頂領域の運転温度および圧力をそれぞれ約60℃および0.82Kg/cm2に調節したことを除いては、実施例1と同じ方式で工程を進めて精製を遂行した。
塔頂領域の運転温度および圧力をそれぞれ約100℃および3.2Kg/cm2に調節し、最終的に収得したIPA内の水分含量が100ppmを維持するようにするための還流比を適用したことを除いては、実施例1と同じ方式で工程を進めて精製を遂行した。
IPA 98.6重量%、水約3,000ppmおよびその他不純物約1.1重量%を含む液相フィードを、図4のように脱水工程を経ずに2基の一般型蒸留塔が連結された精製装置に流入させて精製した。この場合、第1蒸留塔の塔頂運転温度および圧力はそれぞれ約76℃および1.12Kg/cm2に調節し、塔底運転温度および圧力は約93℃および1.54Kg/cm2に調節した。また、第2蒸留塔の塔頂運転温度および圧力はそれぞれ約83℃および1.04Kg/cm2に調節し、下部運転温度および圧力は約110℃および1.18Kg/cm2に調節した。
図5のように、メンブレンシステムを透過したフィードが分離壁型蒸留塔の代わりに2基の一般型蒸留塔が連結された精製装置に流入させて精製したことを除いては、実施例1と同じ方式で工程を進めた。この場合、第1蒸留塔の塔頂運転温度および圧力はそれぞれ約70℃および1.12Kg/cm2に調節し、塔底運転温度および圧力は約93℃および1.54Kg/cm2に調節した。また、第2蒸留塔の塔頂運転温度および圧力はそれぞれ約83℃および1.04Kg/cm2に調節し、塔底運転温度および圧力は約110℃および1.18Kg/cm2に調節した。
IPA 98.6重量%、水約3,000ppmおよびその他不純物約1.1重量%を含む液相フィードを脱水工程を経ずに、直接図2に示したような分離壁型蒸留塔に導入したことを除いては、実施例1と同じ方式で工程を進めた。この場合、分離壁型蒸留塔の塔頂領域の還流比は52に調節し、塔頂領域の運転温度および圧力はそれぞれ約78℃および1.12Kg/cm2に調節し、塔底領域の運転温度および圧力はそれぞれ約111℃および1.37Kg/cm2に調節した。
IPAを含む生成物を理論段数が90段である分離壁型蒸留塔の35段で収得したことを除いては、実施例1と同じ方式で工程を進めて精製を遂行した。
IPAを含む生成物を理論段数が90段である分離壁型蒸留塔の85段で収得したことを除いては、実施例1と同じ方式で工程を進めて精製を遂行した。
脱水手段を経て精製手段に導入されるフィード内の含水量を1,500ppm程度に調節したことを除いては、実施例1と同じ方式で工程を進めた。
200 分離壁型蒸留塔
210 塔頂領域
220 塔底領域
230 原料供給領域
240 生成物流出領域
Claims (14)
- イソプロピルアルコールおよび水を含むフィードをメンブレンシステムに供給して水を除去する段階;および
前記メンブレンシステムで水を除去して含水量が調節されたフィードを分離壁型蒸留塔に供給して精製を遂行する段階を含み、
フィードの含水量はメンブレンシステムによって1200ppm以下に調節され、
精製を遂行する段階が、メンブレンシステムで水を除去して含水量が1,200ppm以下に調節されたフィードを分離壁型蒸留塔に供給し、含水量を120ppm以下に調節することを含む、イソプロピルアルコールの精製方法。 - メンブレンシステムは透過蒸発システムまたは、蒸気透過システムである、請求項1に記載のイソプロピルアルコールの精製方法。
- 水を除去する段階が、含水量が1,200ppm〜5,000ppmであるフィードをメンブレンシステムに供給し、前記メンブレンシステムでフィードの含水量を1,200ppm以下に調節することを含む、請求項1に記載のイソプロピルアルコールの精製方法。
- 分離壁型蒸留塔は、原料供給領域、塔頂領域、塔底領域および生成物流出領域に区分され、前記生成物流出領域は上部生成物流出領域および下部生成物流出領域に区分され、
精製を遂行する段階が、メンブレンシステムで水を除去して含水量が1,200ppm以下に調節されたフィードを前記分離壁型蒸留塔の前記原料供給領域に供給し、前記分離壁型蒸留塔で精製を遂行し、精製されたイソプロピルアルコールを含み、含水量が150ppm以下である排出物を前記分離壁型蒸留塔の下部生成物流出領域で収得することを含む、請求項1に記載のイソプロピルアルコールの精製方法。 - 精製されたイソプロピルアルコールを含み、含水量が120ppm以下である排出物を前記分離壁型蒸留塔の塔頂を基準として算出された理論段数の50%〜90%の段の位置で収得する、請求項4に記載のイソプロピルアルコールの精製方法。
- 分離壁型蒸留塔の塔頂領域の温度を40℃〜120℃に調節することを含む、請求項4に記載のイソプロピルアルコールの精製方法。
- 分離壁型蒸留塔の塔頂領域の圧力を0.1〜10.0Kg/cm2に調節することを含む、請求項4に記載のイソプロピルアルコールの精製方法。
- 分離壁型蒸留塔の下部生成物流出領域から流出される流れの温度が60℃〜130℃である、請求項6に記載のイソプロピルアルコールの精製方法。
- 分離壁型蒸留塔の下部生成物流出領域の圧力は0.3〜6.0Kg/cm2である、請求項7に記載のイソプロピルアルコールの精製方法。
- 分離壁型蒸留塔の塔底領域の温度が80℃〜160℃である、請求項6に記載のイソプロピルアルコールの精製方法。
- 分離壁型蒸留塔の塔底領域の圧力は0.3〜6.0Kg/cm2である、請求項7に記載のイソプロピルアルコールの精製方法。
- イソプロピルアルコールおよび水を含むフィードが供給され、前記フィードの含水量を調節して排出するメンブレンシステム;および
前記メンブレンシステムを経たフィードが導入されて精製工程が進行される分離壁型蒸留塔を含み、
フィードの含水量はメンブレンシステムによって1200ppm以下に調節され、
精製を遂行する段階が、メンブレンシステムで水を除去して含水量が1,200ppm以下に調節されたフィードを分離壁型蒸留塔に供給し、含水量を120ppm以下に調節することを含む、イソプロピルアルコールの精製装置。 - メンブレンシステムは透過蒸発システムまたは、蒸気透過システムである、請求項12に記載のイソプロピルアルコールの精製装置。
- 分離壁型蒸留塔は、原料供給領域、塔頂領域、塔底領域および生成物流出領域に区分され、前記生成物流出領域は上部生成物流出領域および下部生成物流出領域に区分され、
メンブレンシステムで水を除去して含水量が1,200ppm以下に調節されたフィードが前記分離壁型蒸留塔の前記原料供給領域に供給され、精製されたイソプロピルアルコールを含み、含水量が120ppm以下である排出物が前記分離壁型蒸留塔の下部生成物流出領域から流出される、請求項12に記載のイソプロピルアルコールの精製装置。
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