JP6150266B2 - ポリオレフィン系樹脂用加工助剤、ポリオレフィン系樹脂組成物及び成形品 - Google Patents
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Description
しかしながら、その成形加工性は決して満足できるものではなく、成形加工性を改良するため、様々な方法が提案されている。例えば、ポリオレフィン系樹脂の成形加工性を改良するために、ポリオレフィン系樹脂を高分子量化して溶融張力を高くする方法が提案されているが、高分子量化により成形加工性の一つの指標である流動性が低下するため、優れた溶融張力と優れた流動性が両立できないという課題があった。
また、特許文献2では、ポリオレフィン系樹脂に長鎖アルキル基を有するアルキル(メタ)アクリレート重合体を添加する方法が提案されている。
また、本発明は、該ポリオレフィン系樹脂用加工助剤及びポリオレフィン系樹脂(B)を含むポリオレフィン系樹脂組成物を提供する。
更に、本発明は、該ポリオレフィン系樹脂組成物を成形して得られる成形品を提供する。
アルキルメタクリレート系重合体(A)は、全単量体単位100質量%中、アルキル基の炭素数が2〜10のアルキルメタクリレート(a1)単位の含有率が50質量%以上であり、(a1)単位の含有率が70質量%以上であることが好ましく、(a1)単位の含有率が80質量%以上であることがより好ましい。
アルキル基の炭素数が2〜10のアルキルメタクリレート(a1)単位の含有率が50質量%以上であると、得られるポリオレフィン系樹脂組成物のポリオレフィン系樹脂(B)中でのポリオレフィン系樹脂用加工助剤の分散性が良好となり溶融張力に優れる。
アルキル基の炭素数が2〜10のアルキルメタクリレート(a1)としては、例えば、エチルメタクリレート、n−プロピルメタクリレート、i−プロピルメタクリレート、n−ブチルメタクリレート、i−ブチルメタクリレート、sec−ブチルメタクリレート、t−ブチルメタクリレート、2−メチルブチルメタクリレート、3−メチルブチルメタクリレート、3−ペンチルメタクリレート、n−ヘキシルメタクリレート、シクロヘキシルメタクリレート、2−エチルヘキシルメタクリレート、n−オクチルメタクリレート、デシルメタクリレート、t−ブチルシクロヘキシルメタクリレートが挙げられる。これらは、1種を単独で用いてもよく2種以上を併用してもよい。
他の単量体(a2)としては、例えば、メチルメタクリレート;ラウリルメタクリレート等のアルキル基の炭素数が10以上のアルキルメタクリレート;(メタ)アクリル酸;スチレン、α―メチルスチレン、クロルスチレン等の芳香族ビニル単量体;メチルアクリレート、エチルアクリレート、ブチルアクリレート等のアルキルアクリレート;(メタ)アクリロニトリル等のシアン化ビニル単量体;ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル等のビニルエーテル単量体;酢酸ビニル、酪酸ビニル等のカルボン酸ビニル単量体;エチレン、プロピレン、イソブチレン等のオレフィン系単量体;ブタジエン、イソプレン、ジメチルブタジエン等のジエン系単量体;4−(メタ)アクリロイルオキシ−2,2,6,6−テトラメチルピペリジン、4−(メタ)アクリロイルアミノ−2,2,6,6−テトラメチルピペリジン等の光安定化能基含有単量体が挙げられる。これらは、1種を単独で用いてもよく2種以上を併用してもよい。
尚、本明細書において、「(メタ)アクリル」は、「アクリル」又は「メタクリル」を示す。
アルキル基の炭素数が2〜10のアルキルメタクリレート(a1)の含有率が50質量%以上であると、得られるポリオレフィン系樹脂組成物のポリオレフィン系樹脂(B)中でのポリオレフィン系樹脂用加工助剤の分散性が良好となり溶融張力に優れる。
他の単量体(a2)の含有率が50質量%以下であると、得られるポリオレフィン系樹脂組成物のポリオレフィン系樹脂(B)中でのポリオレフィン系樹脂用加工助剤の分散性が良好となり溶融張力に優れる。
これらの中でも、生産性が良好であることから、ラジカル重合が好ましい。
これらの中でも、アルキルメタクリレート系重合体(A)を粉体状又は顆粒状の形態で得られることから、乳化重合、懸濁重合が好ましい。
これらの中でも、スルホン酸系塩化合物、硫酸系塩化合物、燐酸エステル系塩化合物等のアニオン性乳化剤が好ましい。
これらの中でも、極少量で分散安定性を保持できることから、アニオン系高分子化合物が好ましい。
アルキルメタクリレート系重合体(A)を乳化重合で重合した場合において、重合体(A)のラテックスから重合体(A)を取り出す方法としては、例えば、凝析法、スプレードライ法、遠心分離法、凍結乾燥法が挙げられる。
これらの中でも、得られるアルキルメタクリレート系重合体(A)の粉体の均一性が良好となることから、凝析法、スプレードライ法であることが好ましい。
凝析剤としては、例えば、塩酸、硫酸、硝酸、燐酸等の無機酸類;蟻酸、酢酸等の有機酸類;硫酸アルミニウム、硫酸マグネシウム、硫酸カルシウム等の無機塩類;酢酸カルシウム等の有機塩類が挙げられる。
スプレードライ法における出口温度としては、アルキルメタクリレート系重合体(A)の粉体の1次粒子への解砕性に優れることから、40〜90℃であることが好ましく、40〜80℃であることがより好ましい。
アルキルメタクリレート系重合体(A)の質量平均分子量が1万5000以上であると、得られるポリオレフィン系樹脂用加工助剤の溶融張力向上効果が優れる。また、アルキルメタクリレート系重合体(A)の質量平均分子量が14万5000以下であると、得られるポリオレフィン系樹脂組成物の流動性に優れる。
尚、本発明における質量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーを用いて測定される。
連鎖移動剤としては、例えば、n−ドデシルメルカプタン、t−ドデシルメルカプタン、n−オクチルメルカプタン、n−テトラデシルメルカプタン、n−ヘキシルメルカプタン等のメルカプタン類;四塩化炭素、臭化エチレン等のハロゲン化物;α−メチルスチレンダイマーが挙げられる。これらは、1種を単独で用いてもよく2種以上を併用してもよい。
連鎖移動剤の使用量としては、アルキルメタクリレート系重合体(A)の質量平均分子量、用いる連鎖移動剤の種類、単量体成分(a)の構成比等に応じて、適宜調整することができる。
ポリオレフィン系樹脂用加工助剤は、アルキルメタクリレート系重合体(A)以外に、ポリオレフィン系樹脂(B)の本来の特性を損なわない範囲において、充填剤、難燃剤、安定化剤、滑剤、発泡剤等の各種添加剤を更に配合してもよい。
オレフィン系単量体としては、例えば、エチレン、プロピレン、1−ブテン、1−ヘキセン、1−オクテン、1−デセンが挙げられる。
これらの中でも、得られる成形体の汎用性の観点から、エチレン、プロピレンが好ましい。
これらの中でも、得られる成形体の汎用性の観点から、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体が好ましい。
ポリプロピレンとしては、例えば、「ノバテックPP FY4」、「ノバテックPP MA3」、「ノバテックPP BC03B」、「ノバテックPP BC06C」、「ウィンテック」、「ニューコン」、「ニューフォーマー」(商品名、日本ポリプロ(株)製);「プライムポリプロ J105G」、「プライムポリプロ B241」(商品名、(株)プライムポリマー製)が挙げられる。
これらの中でも、得られる成形体の汎用性の観点から、オレフィン系エラストマー、スチレン系エラストマーが好ましい。
ポリオレフィン系樹脂(B)と熱可塑性エラストマー(C)の含有率としては、得られる成形品の用途に応じて適宜設定することができる。
このような樹脂としては、例えば、「ミラストマー5030N」、「ミラストマー6030N」、「ミラストマー7030N」、「ミラストマー8030N」、「ミラストマー2600B」(商品名、三井化学(株)製);「サーモラン5800B」、「サーモラン5850N」、「サーモラン3855B」(商品名、三菱化学(株)製);「エスポレックス3785」、「エスポレックス820」、「エスポレックス822」(商品名、住友化学(株)製);「サントプレーン 101−55」、「サントプレーン121−68W228」、「サントプレーン121−50M100」(商品名、エクソンモービル社製)が挙げられる。これらは、1種を単独で用いてもよく2種以上を併用してもよい。
ポリオレフィン系樹脂用加工助剤の前記配合量が0.1質量部以上であると、得られるポリオレフィン系樹脂組成物の溶融張力と流動性に優れる。また、ポリオレフィン系樹脂用加工助剤の前記配合量が20質量部以下であると、ポリオレフィン系樹脂(B)の本来の特性を損なわない。
尚、本明細書において、ポリオレフィン系樹脂(B)と熱可塑性エラストマー(C)の合計100質量部とは、熱可塑性エラストマー(C)が0質量部である場合を含む。
充填剤としては、例えば、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、タルク、マイカ、カオリン、チタンホワイト、ホワイトカーボン、カーボンブラック、ガラス繊維、炭素繊維が挙げられる。これらは、1種を単独で用いてもよく2種以上を併用してもよい。
充填剤の配合量としては、ポリオレフィン系樹脂(B)と熱可塑性エラストマー(C)の合計100質量部に対して、0.1〜400質量部であることが好ましい。
充填剤の前記配合量が0.1質量部以上であると、充填剤の配合効果が充分に発現する。また、充填剤の前記配合量が400質量部以下であると、ポリオレフィン系樹脂(B)の本来の特性を損なわない。
難燃剤の配合量としては、難燃剤の種類にもよるが、ポリオレフィン系樹脂(B)と熱可塑性エラストマー(C)の合計100質量部に対して、10〜200質量部であることが好ましい。
無機発泡剤としては、例えば、二酸化炭素、空気、窒素等が挙げられる。
揮発性発泡剤としては、例えば、プロパン、n−ブタン、i−ブタン、ペンタン等の脂肪族炭化水素;シクロブタン、シクロペンタン等の環式脂肪族炭化水素;トリクロロフロロメタン、ジクロロジフロロメタン、ジクロロテトラフロロエタン、メチルクロリド、エチルクロリド、メチレンクロリド等のハロゲン化炭化水素が挙げられる。
分解型発泡剤としては、例えば、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾビスイソブチロニトリル、重炭酸ナトリウムが挙げられる。
これらの発泡剤は、1種を単独で用いてもよく2種以上を併用してもよい。
発泡剤の配合量としては、発泡剤の種類にもよるが、ポリオレフィン系樹脂(B)と熱可塑性エラストマー(C)の合計100質量部に対して、0.1〜25質量部であることが好ましい。
ゴム用軟化剤としては、例えば、日本油脂(株)製のNAソルベント(イソパラフィン系炭化水素油、商品名)、出光興産(株)のPW−90(n−パラフィン系プロセスオイル、商品名)、出光石油化学(株)製のIP−ソルベント2835(合成イソパラフィン系炭化水素、99.8質量%以上のイソパラフィン、商品名)、三光化学工業(株)製のネオチオゾール(n−パラフィン系プロセスオイル、商品名)が挙げられる。これらは、1種を単独で用いてもよく2種以上を併用してもよい。
ゴム用軟化剤の配合量としては、ポリオレフィン系樹脂(B)と熱可塑性エラストマー(C)の合計100質量部に対して、10〜300質量部であることが好ましく、より好ましくは50〜200質量部である。
ゴム用軟化剤の前記配合量が10質量部以上であると、柔軟性付与効果が充分に発現する。また、ゴム用軟化剤の前記配合量が300質量部以下であると、ポリオレフィン系樹脂(B)の本来の特性を損なわない。
また、本発明のポリオレフィン系樹脂用加工助剤を配合することで、ポリオレフィン系樹脂(B)との相容性が低い各種添加剤のブリードアウトを抑制する効果も期待できる。
溶融混練方法としては、本発明のポリオレフィン系樹脂用加工助剤、ポリオレフィン系樹脂(B)、必要に応じて、熱可塑性エラストマー(C)、各種添加剤を一括で溶融混練してもよく、ポリオレフィン系樹脂用加工助剤、熱可塑性エラストマー(C)の一部を混合してマスターバッチを作製した後、残部のポリオレフィン系樹脂(B)、必要に応じて、熱可塑性エラストマー(C)の一部、各種添加剤を配合する多段階で混合してもよい。
成形方法としては、例えば、押出成形、射出成形、カレンダー成形、ブロー成形、熱成形、発泡成形、溶融紡糸が挙げられる。
尚、実施例中の「部」及び「%」は、それぞれ「質量部」及び「質量%」を示す。
実施例、比較例における各物性の測定は、以下の(1)〜(6)の方法による。
得られたアルキルメタクリレート系重合体(A)の質量平均分子量及び数平均分子量を、アルキルメタクリレート系重合体(A)のテトラヒドロフラン可溶分を試料として、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー(機種名「HLC−8220」、東ソー(株)製)、カラム(商品名「TSK−GEL SUPER MULTIPORE HZ−H」、東ソー(株)製、内径4.6mm×長さ15cm×2本)を用い、溶離液テトラヒドロフラン、測定温度40℃の条件で測定を行ない、標準ポリスチレンによる検量線から求めた。
更に、下記の式より分子量分布を算出した。
分子量分布=(質量平均分子量)/(数平均分子量)
ポリオレフィン系樹脂用加工助剤を、8メッシュの篩に通し、以下の基準により粉体としての取扱性を評価した。
○:篩通過量が80%以上
△:篩通過量が10%以上〜80%未満
×:篩通過量が10%未満
得られたポリオレフィン系樹脂組成物を、キャピラリー式レオメーター(機種名「ツインキャピラリーレオメーター RH−7型」、ROSAND社製)を用いて、ダイス径=φ1mm、L/D=16、温度190℃の条件で、一定量(1.57cm3/分)で押出し、ストランドを一定速度(3m/分)で引き取り、溶融張力を測定した。
尚、溶融張力は、押出成形性、ブロー成形性、発泡成形性等の成形加工性を判断する指標の一つであり、溶融張力の向上は、成形加工性の向上と見なし得る。
得られたポリオレフィン系樹脂組成物を、メルトインデクサー(機種名「L−243−1531」、(株)テクノ・セブン製)を用いて、荷重2.16kg、測定温度230℃の条件で、ASTM D1238に準拠して、MFRを測定した。
得られた異型押出成形品のエッジを目視により観察し、以下の基準により成形加工性を評価した。
○:図1の[1]〜[4]でエッジ切れがない。
×:図1の[1]〜[3]でエッジ切れがなく、[4]でエッジ切れがある。
ポリオレフィン系樹脂組成物の溶融張力が低く、且つ滑性が低い場合、押出機のダイス周辺に目ヤニが発生し、異型押出成形品に目ヤニが付着する場合がある。
得られた異型押出成形品20cm中の[3]のエッジに付着した目ヤニの個数を計測し、以下の基準により目ヤニ評価を行なった。
○:目ヤニなし
△:目ヤニの数が1個〜5個
×:目ヤニの数が6個以上
温度計、窒素導入管、冷却管及び攪拌装置を備えたセパラブルフラスコ(容量5リットル)に、脱イオン水300部(3,000グラム)、i−ブチルメタクリレート98部、n−ブチルアクリレート2部、n−オクチルメルカプタン0.22部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム1.1部を投入し、このセパラブルフラスコに窒素気流を通じることにより、フラスコ内雰囲気の窒素置換を行なった。次いで、内温を60℃まで昇温させ、過硫酸カリウム0.15部、脱イオン水5部を加えた。その後、加熱攪拌を2時間継続して重合を終了し、アルキルメタクリレート系重合体(A1)のラテックスを得た。
得られたアルキルメタクリレート系重合体(A1)のラテックスを、酢酸カルシウム5部を含む70℃の温水400部中に滴下した後、90℃まで昇温して凝析させた。得られた凝析物を分離洗浄後、60℃で16時間乾燥させて、アルキルメタクリレート系重合体(A1)を得た。重合体(A1)の質量平均分子量は11万であり、分子量分布は1.9であった。
得られたアルキルメタクリレート系重合体(A1)を、ポリオレフィン系樹脂用加工助剤(1)とした。加工助剤(1)の粉体取扱性を評価した結果を、表1に示す。
単量体成分の組成、連鎖移動剤量を表1に記載のように変更したこと以外は、実施例1と同様にして、アルキルメタクリレート系重合体(A2)〜(A13)を得た。
得られたアルキルメタクリレート系重合体(A2)〜(A13)を、ポリオレフィン系樹脂用加工助剤(2)〜(13)とした。
脱イオン水300部、ラウリルメタクリレート98部、n−ブチルアクリレート2部、n−オクチルメルカプタン0.7部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム1.1部、t−ブチルハイドロパーオキサイド0.1部を、ホモミキサーを用いて10,000rpmで2分間攪拌した後、ホモジナイザーを用いて圧力200kg/cm2で強制乳化し、乳化混合物を得た。
この乳化混合物を温度計、窒素導入管、冷却管及び攪拌装置を備えたセパラブルフラスコに仕込み、窒素雰囲気下で内温を60℃まで昇温させ、硫酸第一鉄0.0001部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム塩0.0003部、ロンガリット0.3部、脱イオン水5部を投入した。その後、加熱攪拌を2時間継続して重合を終了し、アルキルメタクリレート系重合体(A14)のラテックスを得た。
得られたアルキルメタクリレート系重合体(A14)のラテックスを、酢酸カルシウム5部を含む25℃の冷水400部中に滴下して凝析させた。得られた凝析物を分離洗浄後、50℃で16時間乾燥させて、アルキルメタクリレート系重合体(A14)を得た。
得られたアルキルメタクリレート系重合体(A14)を、ポリオレフィン系樹脂用加工助剤(14)とした。
単量体成分の組成、連鎖移動剤量を表1に記載のように変更したこと以外は、比較例7と同様にして、アルキルアクリレート系重合体(A15)を得た。
得られたアルキルアクリレート系重合体(A15)を、ポリオレフィン系樹脂用加工助剤(15)とした。
脱イオン水300部、ラウリルメタクリレート70部、n−オクチルメルカプタン0.49部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム1.1部、t−ブチルハイドロパーオキサイド0.07部を、ホモミキサーを用いて10,000rpmで2分間攪拌した後、ホモジナイザーを用いて圧力200kg/cm2で強制乳化し、乳化混合物を得た。
この乳化混合物を温度計、窒素導入管、冷却管及び攪拌装置を備えたセパラブルフラスコに仕込み、窒素雰囲気下で内温を60℃まで昇温させ、硫酸第一鉄0.0001部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム塩0.0003部、ロンガリット0.21部、脱イオン水5部を投入した。その後、加熱攪拌を2時間継続して重合を終了し、1段目の重合を終了した。
その後、内温を60℃に保持した後、ロンガリット0.09部、脱イオン水5部を投入し、メチルメタクリレート30部、n−オクチルメルカプタン0.21部、t−ブチルハイドロパーオキサイド0.03部の混合物を30分間かけて滴下した。その後、加熱攪拌を2時間継続して重合を終了し、アルキルメタクリレート系重合体(A16)のラテックスを得た。
得られたアルキルメタクリレート系重合体(A16)のラテックスを、酢酸カルシウム5部を含む70℃の温水400部中に滴下した後、90℃まで昇温して凝析させた。得られた凝析物を分離洗浄後、60℃で16時間乾燥させてアルキルメタクリレート系重合体(A16)を得た。
得られたアルキルメタクリレート系重合体(A16)を、ポリオレフィン系樹脂用加工助剤(16)とした。
i−BMA:i−ブチルメタクリレート
MMA :メチルメタクリレート
EMA :エチルメタクリレート
n−BMA:n−ブチルメタクリレート
LMA :ラウリルメタクリレート
n−BA :n−ブチルアクリレート
i−BA :i−ブチルアクリレート
tBH :t−ブチルハイドロパーオキサイド
nOM :n−オクチルメルカプタン
ポリオレフィン系樹脂(B)としてポリプロピレン系樹脂(商品名「ノバテックPP FY4」、日本ポリプロ(株)製)100部(2,000グラム)、及びポリオレフィン系樹脂用加工助剤(1)〜(13)、(16)を表2に記載のように配合し、ハンドブレンドで混合した。尚、加工助剤(8)は塊状であったため、粉砕したものを用いた。
その後、φ30mm同方向二軸押出機(機種名「BT−30」、(株)プラスチック工学研究所製、L/D=30)を用いて、スクリュー回転数200rpm、シリンダー温度200℃の条件で溶融混練し、ポリオレフィン系樹脂組成物を得た。
得られたポリオレフィン系樹脂組成物の溶融張力及びMFRを、表2に示す。
ポリオレフィン系樹脂(B)としてポリプロピレン系樹脂(商品名「ノバテックPP FY4」、日本ポリプロ(株)製)、熱可塑性エラストマー(C)として水添スチレン系エラストマー(商品名「タフテック H1062」、旭化成ケミカルズ(株)製)、及びポリオレフィン系樹脂用加工助剤(1)〜(3)、(7)〜(10)、(12)、(13)を表3に記載のように配合し、ハンドブレンドで混合した。尚、加工助剤(8)は塊状であったため、粉砕したものを用いた。
その後、φ30mm同方向二軸押出機(機種名「BT−30」、(株)プラスチック工学研究所製、L/D=30)を用いて、スクリュー回転数200rpm、シリンダー温度200℃の条件で溶融混練し、ポリオレフィン系樹脂組成物を得た。
得られたポリオレフィン系樹脂組成物の溶融張力及びMFRを、表3に示す。
ポリオレフィン系樹脂(B)と熱可塑性エラストマー(C)を含む樹脂として「サントプレーン121−68W228」(商品名、エクソンモービル社製)、及びポリオレフィン系樹脂用加工助剤(1)、(2)、(9)、(10)、(16)を表4に記載のように配合し、実施例8と同様にして溶融混練し、ポリオレフィン系樹脂組成物を得た。
得られたポリオレフィン系樹脂組成物を異型ダイス(図1)を取り付けたφ30mm単軸押出機(機種名「GM−30」、(株)ジー・エム・エンジニアリング製、L/D=35)を用いて、スクリュー回転数30rpm、バレル温度190℃の条件で溶融混練し、異型押出成形品を得た。
尚、異型ダイスから押出した成形品は、押出方向と平行に一定速度で引き取り、20cm引き取ったところで切断した。
得られた異型押出成形品の成形加工性及び目ヤニ評価結果を表4に示す。
質量平均分子量が本発明の範囲を下回るポリオレフィン系樹脂用加工助剤(8)は、塊状となり、粉体としての取扱性が悪かった(比較例1)。
単量体単位の種類が本発明の範囲外となるポリオレフィン系樹脂用加工助剤(14)及び(15)は、高粘度の糊状物であるため、粉体としての取扱性が悪かった(比較例7、8)。ハンドブレンドやフィーダーによる供給が困難であり、加工助剤としての使用が困難であった。
ポリオレフィン系加工助剤を含まないポリオレフィン系樹脂組成物は、溶融張力及びMFRのバランスが充分でなく、成形加工性に劣った(比較例17、23)。
質量平均分子量が本発明の範囲を下回るポリオレフィン系樹脂用加工助剤(8)を含有するポリオレフィン系樹脂組成物は、溶融張力が向上しなかった(比較例10、18)。
アルキルメタクリレート単位のアルキル基の炭素数が本発明の範囲外となるポリオレフィン系樹脂用加工助剤(13)は、ポリオレフィン系樹脂中での分散性が不充分であった(比較例15、22)。比較例15では、ポリオレフィン系樹脂(B)との相容性が低くストランドを引き取ることができなかったため、溶融張力は測定できなかった。比較例22では、溶融張力が低かった。
質量平均分子量が本発明の範囲を上回るポリオレフィン系樹脂用加工助剤(9)、(10)を含有するポリオレフィン系樹脂組成物及び、単量体単位の種類が本発明の範囲外であり、二段で重合したポリオレフィン系樹脂用加工助剤(16)を含有するポリオレフィン系樹脂組成物は、成形加工性、目ヤニの抑制効果に劣った(比較例24〜26)。
図2から明らかなように、ポリオレフィン系樹脂用加工助剤の質量平均分子量と、ポリオレフィン系加工助剤を含有するポリオレフィン系樹脂組成物の流動性との関係において、相関があることがわかる。しかしながら、同様に質量平均分子量と溶融張力の関係を示した図3から明らかなように、本発明の質量平均分子量の範囲では、特異的に溶融張力が優れていることがわかる。
Claims (6)
- i−ブチルメタクリレート単位、n−ブチルメタクリレート単位またはエチルメタクリレート単位を主成分として含有し、質量平均分子量が1万5000〜14万5000であるアルキルメタクリレート系重合体(A)を含む、ポリオレフィン系樹脂用加工助剤。
- アルキルメタクリレート系重合体(A)の質量平均分子量が2万〜10万である、請求項1記載のポリオレフィン系樹脂用加工助剤。
- 請求項1または2に記載のポリオレフィン系樹脂用加工助剤及びポリオレフィン系樹脂(B)を含むポリオレフィン系樹脂組成物。
- 請求項1または2に記載のポリオレフィン系樹脂用加工助剤、ポリオレフィン系樹脂(B)及び熱可塑性エラストマー(C)を含むポリオレフィン系樹脂組成物。
- 請求項3記載のポリオレフィン系樹脂組成物を成形して得られる成形品。
- 請求項4記載のポリオレフィン系樹脂組成物を成形して得られる成形品。
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