JP6129311B2 - スチールベルト用鋼板およびその製造法並びにスチールベルト - Google Patents
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Description
(i)「強度(硬さ) vs. 延性および靱性」バランス
スチールベルトは、コンベアの用途に応じて適度な張力を負荷して使用されるので、負荷される張力下で変形しない程度の強度が必要である。また、使用中に「扱い疵」がつかない程度の表面硬さが要求される。一方、スチールベルト製造時には鋼材に引張変形を加えることにより形状修正が行われる。その際、強度が高すぎると延性(塑性変形能)が不足し形状修正ができない。また、使用中の靱性を確保するためにも適度な延性が必要である。
(ii)疲労強度
ベルトコンベアは使用中に繰り返し曲げ応力が負荷されるので、疲労強度が高いことが必要である。
(iii)溶接性
鋼板をエンドレスのベルト形状にする際、溶接が施される。また、スチールベルトの補修時にも溶接が施されることがある。したがって、良好な溶接性を有することが必要である。
(iv)平坦度
前述の通り、カーボンスチールベルトの代表用途はオーブンなどのコンベアベルトであり、使用時には平坦な形状が求められる。素材コイルから、コンベアベルトを作製する際に形状修正を行い、使用時には張力を加えて平坦度を高める対応が取られるが、素材コイルには優れた平坦度が求められる。
i)(約0.65%C鋼の熱延または冷延鋼板)→焼入れ・焼戻し
ii)(約0.65%C鋼の熱延または冷延鋼板)→パテンティング→冷延→ブルーイング
上記項の成分元素のうち、V、Ti、Nb、Bは任意添加元素である。
圧下率(%)=(h0−h1)/h0×100 …(1)
h0:その圧延パス前の板厚(mm)
h1:その圧延パス後の板厚(mm)
また、総圧延率は下記(2)式により表される。
総圧延率(%)=(H0−H1)/H0×100 …(2)
H0:圧延開始前(初回パス前)の板厚(mm)
H1:圧延終了後(最終パス後)の板厚(mm)
[A]図1に示す試験片の長手方向(圧延方向に一致)に、室温で引張速度0.3mm/minの引張試験を行って、荷重−伸び曲線から最大荷重を求め、その最大荷重を初期断面積(45mm×板厚)で除した値(単位:MPa)を亀裂伝播抵抗とする。
「室温」はJIS Z2241:2011(金属材料引張試験方法)に記載の通り10〜35℃を意味する。
(1)初析フェライト+パーライトの組織を有する鋼板を加工した場合、加工硬化した初析フェライト相と加工硬化したパーライト組織とでは、パーライト組織の方が亀裂伝播抵抗が大きい。昨今のニーズに適した耐久性の高いスチールベルトを得るには鋼板中のパーライト組織の量を70%体積以上とする必要があり、90体積%以上とすることがより効果的である。
(2)冷延工程においてパーライト組織中にはミクロな割れが導入され、これが、疲労亀裂の起点になりうる。そのミクロな割れはセメンタイト・ラメラに発生する。
(3)パーライト組織中のセメンタイト・ラメラが薄いほど冷延でのミクロな割れは生じにくい。特に、パーライト組織中のセメンタイトの体積率が15%以下であるとき、セメンタイト・ラメラは割れにくくなり、鋼板の亀裂伝播抵抗は大幅に向上する。
(4)スチールベルトとして使用される状態の鋼板において、初析フェライト相の板厚方向の厚さが5μm以下であることが高い亀裂伝播抵抗を得る上で効果的である。
(a)冷間圧延における1パスあたりの圧下率が高ければ加工発熱量も大きくコイル温度が上昇するのであるが、鋼板の温度が110℃を超えると動的ひずみ時効が起るようになり、冷間圧延時の変形抵抗が急激に上昇する。
(b)加工による熱量は、ロールへの熱伝導、圧延油による系外への放出があるため、コイルの幅方向中央部の温度上昇は幅方向端部(エッジ)より大きい。
(d)加工発熱が大きくコイル温度が上昇する場合、幅方向中央部がまず110℃を超えて、動的ひずみ時効を起こし始める。このため、中央部で変形抵抗が高く、エッジで変形抵抗が低い状況が生じる。その結果、幅方向で変形量(伸び)が不均一になり、平坦度が劣化する。
(e)従って、鋼板の幅方向(圧延方向に対して直角方向)の中央部の材料温度が110℃を超えないように冷間圧延1パス当りの圧下率をコントロールすることが、幅方向の変形抵抗の不均一さを抑制するうえで極めて有効である。幅方向中央部の材料温度を100℃以下にコントロールすることがより効果的である。
本発明は、これらの知見に基づき完成したものである。以下、本発明を特定する事項について説明する。
Cは、パーライト主体の金属組織を得るために重要な元素である。すなわち、C含有量は、パーライトの生成量および形態に大きな影響を及ぼす。C量が少ないと、熱延鋼板中におけるパーライト組織の体積率が減少し、スチールベルトに使用される状態の鋼板においてパーライト組織の量を十分に確保することが困難になる。また、初析フェライトが増加することにより冷間圧延での加工硬化能が低下するので、目標の強度レベルを得るには冷間圧延の総圧延率が過大となる恐れがある。さらに、初析フェライト相の加工歪が過大となることに加え、延性、靱性に有利なパーライト組織が少ないため、延性、靱性の低下を招く。種々検討の結果、本発明ではC含有量を0.60質量%以上好ましくは0.60質量%を超える量に規定する。
以上のことから、本発明ではC含有量を0.60〜0.80質量%の範囲、より好ましくは0.60質量%を超え0.80質量%以下の範囲に厳密にコントロールする必要がある。
Sは、鋼中でMnSを形成し亀裂の起点となりやすく、疲労特性の低下を招く。実質的に問題にならない範囲として、本発明では0.010質量%までのS含有を許容する。過度の脱Sは製鋼負荷を増大させるので、S含有量は通常0.001〜0.010質量%の範囲とすればよい。
本発明に従えば、スチールベルトとして使用される状態の鋼板において、金属組織中に占めるパーライト組織の体積率を70%以上、好ましくは90%以上とすることができる。パーライト以外の残部は初析フェライト相である。パーライトを含む金属組織の熱延鋼板を冷間圧延すると、パーライト組織のラメラが冷延方向に配向しながら、ラメラ間隔が微細化する。そして、圧延方向に揃った微細ラメラが形成されることによってパーライト組織は加工硬化する。ラメラが圧延方向に揃った微細なパーライト組織は、強度が高いにもかかわらず靱性低下が小さい。また、さらに時効処理を行うと高強度を保ったままで延性・靱性が一層改善される。
昨今のスチールベルトに求められる耐久性・信頼性を確保するためには、それに使用する鋼板の具体的な機械的性質として、室温における圧延方向の引張強さが1100MPa以上好ましくは1300MPa以上であり、かつ下記[A]の定義に従う亀裂伝播抵抗が600MPa以上である特性を挙げることができる。
[A]図1に示す試験片の長手方向(圧延方向に一致)に、室温で引張速度0.3mm/minの引張試験を行って、荷重−伸び曲線から最大荷重を求め、その最大荷重を初期断面積(45mm×板厚)で除した値(単位:MPa)を亀裂伝播抵抗とする。
また、室温における圧延方向の全伸びが5.0%以上であることが好ましい。
〔熱間圧延〕
熱間圧延では、パーライト変態の過冷度を大きくするために、仕上熱延後の冷却速度を大きくすることが望ましい。具体的には、先に説明した成分組成を有する鋼を用いた場合、仕上熱延温度(熱間圧延最終パス圧延温度)を800〜900℃とし、その後、巻取までの間の平均冷却速度が20℃/sec以上となるように急冷し、450〜650℃で巻き取る方法が好適に採用できる。この方法は、上述したように初析フェライト相の生成量を抑制する効果や粒径を微細化する効果もある。
本発明では、上述のように「強度 vs. 延性および靱性」バランスと耐久性を高レベルで実現できる金属組織を明らかにした。製造工程についても種々検討したところ、このような金属組織を呈する鋼板は、従来のような恒温変態処理を行わず、熱延鋼板を直接冷間圧延する方法により製造することが可能である。ただし、ベルトコンベア用スチールベルトなど平坦度が要求されるスチールベルトを製造する場合には、平坦度の高い素材鋼板を得ておくことが極めて有利である。平坦度の高い鋼板を得るためには、上記(a)〜(e)で説明した通り、冷間圧延時の温度上昇に伴う動的ひずみ時効を防止することが極めて有効であることがわかった。鋼板の圧延方向に対して直角方向(幅方向)中央部における材料表面温度が110℃を超えると、幅方向中央部で動的ひずみ時効が起こりやすくなり、比較的温度上昇の少ない幅方向端部(エッジ部)近傍と幅方向中央部との特性にバラツキが生じ、それが冷延鋼板の平坦度を劣化させる要因となる。幅方向中央部の材料表面温度が100℃以下となるようにコントロールすることがより効果的である。
冷間圧延後には、200〜500℃で0.5〜30h保持する時効処理を施す。
調質圧延は必要に応じて施すことができる。時効処理後、調質圧延を施す場合には、10%以下の圧下率で行うことが望ましい。
表1に示す成分組成の鋼を溶製し、以下の条件で熱間圧延→冷間圧延→時効処理→調質圧延を行い、板厚1.0mmの鋼板を製造した。熱間圧延条件は表2中に記載した。仕上熱延後、巻取までの平均冷却速度は、表2のNo.3は10℃/sec、No.4は60℃/sec、それ以外は30℃/secとした。熱延鋼板の板厚は2.0〜5.0mmの範囲とした。冷間圧延は、熱延鋼板を酸洗したのち、板厚1.0〜1.1mmまで圧延した。冷間圧延1パス当たりの圧下率は最大7%とし、冷間圧延パス数は8〜25回であった。冷間圧延の総圧延率はいずれの例も40%以上であり、表2のNo.12は約80%とした。時効処理は、400℃×15hの条件で行った。調質圧延は、圧延率10%以下で行った。なお、表2のNo.10は冷間圧延にて板厚1.0mmとし、調質圧延を省略した(調質圧延率0%)。
〔パーライト組織の観察〕
鋼板の圧延方向と板厚方向を含む断面を電解研磨したのちエッチングしたサンプルを用意した。光学顕微鏡を用いて撮影したサンプル表面の画像をもとに画像処理装置にてパーライト組織の体積率を求めた。
上記と同様のサンプルについて、走査電子顕微鏡を用いて、圧延方向に伸びた10個の初析フェライト相の板厚方向の最大厚さを測定し、その平均値を「初析フェライト相の板厚方向厚さ」とした。
鋼板の圧延方向と板厚方向を含む断面におけるビッカース硬さを測定した。コンベアとして使用されるスチールベルト用鋼板としては310HV以上の硬さレベルが要求されるが、380HV以上であることがより好ましい。
圧延方向に平行なJIS 5号引張試験片を用い、室温にて引張速度10mm/minで引張試験を行った。コンベアとして使用されるスチールベルト用鋼板コンベア用スチールベルトとしては引張強さ1100MPa以上、全伸び5%以上の特性が望まれるが、特に引張強さは1300MPa以上であることが好ましい。
図1に示す試験片を用いて、前記[A]で定義した方法にて亀裂伝播抵抗を求めた。その値が600MPa以上のものを良好と判定した。これらの結果を表2に示す。
表1の鋼Bを用いて、仕上熱延温度:850℃、巻取温度:570℃で熱間圧延を行い、板厚2.5mmの鋼板を製造した。仕上圧延後、巻取までの平均冷却速度は35℃/secとした。この鋼板を次の2通りの冷間圧延方法にて板厚1.0mmまで冷間圧延した。
(A)圧延速度:200m/min、圧延パス数:15パス、各パスの圧下率:最大7%、総圧延率:60%(本発明例)
(B)圧延速度:200m/min、圧延パス数:9パス、各パスの圧下率:最大13%、総圧延率:60%(比較例)
Claims (7)
- 質量%で、C:0.60〜0.80%、Si:1.0%以下、Mn:0.10〜1.0%、P:0.020%以下、S:0.010%以下、Cr:0.1〜1.0%、V:0〜0.5%、Ti:0〜0.1%、Nb:0〜0.1%、B:0〜0.01%、残部がFeおよび不可避的不純物からなる化学組成を有する鋼のスラブに対して、仕上熱延温度:800〜900℃、仕上熱延後、巻取までの平均冷却速度:20℃/sec以上、巻取温度:450〜650℃の条件で熱間圧延を施した後、熱処理を行わずに、1パス当たり12%未満の圧下率にて総圧延率40%以上の冷間圧延を施し、次いで200〜500℃で0.5〜30h保持する時効処理を施すことにより、金属組織中に占めるパーライト組織の体積率が70%以上、圧延方向の引張強さが1100MPa以上、下記[A]の定義に従う亀裂伝播抵抗が600MPa以上である鋼板を製造する、スチールベルト用鋼板の製造法。
[A]図1に示す試験片の長手方向(圧延方向に一致)に、室温で引張速度0.3mm/minの引張試験を行って、荷重−伸び曲線から最大荷重を求め、その最大荷重を初期断面積(45mm×板厚)で除した値(単位:MPa)を亀裂伝播抵抗とする。 - 質量%で、C:0.60%超え0.80%以下、Si:0.10〜1.00%、Mn:0.10〜1.00%、P:0.002〜0.020%、S:0.001〜0.010%、Cr:0.10〜1.00%、V:0〜0.50%、Ti:0〜0.10%、Nb:0〜0.10%、B:0〜0.010%、残部がFeおよび不可避的不純物からなる化学組成を有する鋼のスラブに対して、仕上熱延温度:800〜900℃、仕上熱延後、巻取までの平均冷却速度:25℃/sec以上、巻取温度:450〜650℃の条件で熱間圧延を施した後、熱処理を行わずに、1パス当たり12%未満の圧下率にて総圧延率40%以上の冷間圧延を施し、次いで200〜500℃で0.5〜30h保持する時効処理を施すことにより、金属組織中に占めるパーライト組織の体積率が90%以上、圧延方向の引張強さが1300MPa以上、下記[A]の定義に従う亀裂伝播抵抗が600MPa以上である鋼板を製造する、スチールベルト用鋼板の製造法。
[A]図1に示す試験片の長手方向(圧延方向に一致)に、室温で引張速度0.3mm/minの引張試験を行って、荷重−伸び曲線から最大荷重を求め、その最大荷重を初期断面積(45mm×板厚)で除した値(単位:MPa)を亀裂伝播抵抗とする。 - 前記冷間圧延において1パス当たりの圧下率を10%以下として総圧延率を40%以上とする請求項1または2に記載のスチールベルト用鋼板の製造法。
- 前記冷間圧延において各圧延パスでの材料温度を110℃以下に維持する請求項1〜3のいずれか1項に記載のスチールベルト用鋼板の製造法。
- 時効処理後に圧延率10%以下の調質圧延を行う請求項1〜4のいずれか1項に記載のスチールベルト用鋼板の製造法。
- 質量%で、C:0.60%超え0.80%以下、Si:0.10〜1.00%、Mn:0.10〜1.00%、P:0.002〜0.020%、S:0.001〜0.010%、Cr:0.10〜1.00%、V:0〜0.50%、Ti:0〜0.10%、Nb:0〜0.10%、B:0〜0.010%、残部がFeおよび不可避的不純物からなる化学組成を有し、パーライト組織が90体積%以上を占め、残部が初析フェライト相である金属組織を有し、圧延方向の引張強さが1300MPa以上、下記[A]の定義に従う亀裂伝播抵抗が600MPa以上であるスチールベルト用鋼板。
[A]図1に示す試験片の長手方向(圧延方向に一致)に、室温で引張速度0.3mm/minの引張試験を行って、荷重−伸び曲線から最大荷重を求め、その最大荷重を初期断面積(45mm×板厚)で除した値(単位:MPa)を亀裂伝播抵抗とする。 - 請求項6に記載の鋼板を溶接によりエンドレスベルトにしたスチールベルト。
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