JP2010229469A - 冷間加工特性に優れる高強度線材及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】異形線加工を行う線材において、高強度、且つ高延性を付与することができる高強度異形鋼線用線材と、その製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．８０超〜１．１％、Ｓｉ：０．７〜１．３％、Ｍｎ：０．２〜０．８％、Ｎ：０．００１〜０．００６％、Ｂ：０．０００４〜０．００２５％を含有し、更に、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２％の何れか１種又は２種を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、線材の直径が５．０〜１５．０ｍｍであり、表層からの深さが１００μｍ以内において、非パーライト組織の分率が１０％未満、且つ、平均パーライトブロック粒径Ｒ［μｍ］がＲ≦０．６２５×ｄ０＋８．６の関係を満足し、引張強さＴＳ［ＭＰａ］がＴＳ≧３５０＋１０００×［Ｃ］＋１５０×［Ｓｉ］＋７５×［Ｍｎ］−９×ｄ０の関係を満足する、冷間加工特性に優れる高強度線材。
【選択図】なし
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．８０超〜１．１％、Ｓｉ：０．７〜１．３％、Ｍｎ：０．２〜０．８％、Ｎ：０．００１〜０．００６％、Ｂ：０．０００４〜０．００２５％を含有し、更に、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２％の何れか１種又は２種を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、線材の直径が５．０〜１５．０ｍｍであり、表層からの深さが１００μｍ以内において、非パーライト組織の分率が１０％未満、且つ、平均パーライトブロック粒径Ｒ［μｍ］がＲ≦０．６２５×ｄ０＋８．６の関係を満足し、引張強さＴＳ［ＭＰａ］がＴＳ≧３５０＋１０００×［Ｃ］＋１５０×［Ｓｉ］＋７５×［Ｍｎ］−９×ｄ０の関係を満足する、冷間加工特性に優れる高強度線材。
【選択図】なし
Description
本発明は、冷間加工特性に優れる高強度線材及びその製造方法に関し、例えばワイヤーロープやフレキシブルパイプ用として、線材を伸線加工や冷間圧延などの冷間加工を施して製造される平鋼線やＺ線などの高強度異形線用線材に関する。
パーライト鋼の異形ワイヤーの高強度化には、通常熱間圧延後の直接パテンティング、又はステルモア冷却により製造した線材に対しパテンティングを行う、あるいはＣ量の増加、Ｓｉ、Ｃｒ等の合金元素の添加で、セメンタイト分率の増加、フェライト相の固溶強化や、パーライトのラメラー間隔を微細化させることにより、冷間加工前の線材強度を向上させることが有効である。
例えば、下記特許文献１には、Ｓｉ、Ｃｒを添加した鋼種に熱間圧延後に溶融塩中でパテンティングを行った後、異形加工を行うことで、２００ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度異形鋼線が製造できることが記載されている。
ところで、Ｓｉの添加は、上述したようにフェライトの固溶強化や、０．８％程度のＳｉ含有量であると熱処理時の強度低下抑制に有効である。しかしながら、Ｓｉはフェライト生成元素であるため、このＳｉの添加により鋼片加熱時に脱炭し易くなる。さらに、恒温変態のノーズ温度が上昇するため、パテンティング後の組織では表層や内部の粒界部分に上部ベイナイトやフェライトといった非パーライト組織が生成しやすく、この部分は冷間加工後の破壊の起点となり易い。
このため、同じ冷間加工度では通常のＳｉの含有量が０．２％程度の炭素鋼よりも延性が低くなる傾向があり、その結果、冷間加工率を増やした場合に伸線加工中のワレや、ワイヤーの曲げ試験時の折損の確率が増大し、生産性や歩留の低下を招くことになる。
一方、これら非パーライト組織の低減のためには、Ｂの添加が有効であり、本発明者らが下記特許文献２で提案しているように、パテンティング前に０．０００２％以上の固溶Ｂを含有させることで、非パーライト組織を低減させ、伸線加工性を向上させる方法がある。しかしながら、歪みが不均一となる異形加工においては、高強度化を狙い、且つ曲げ加工を行う際にワレの発生しない限界の加工度をさらに向上させるには不十分であった。
本発明は、このような従来の事情に鑑みて提案されたものであり、異形線加工を行う線材において、高強度、且つ高延性を付与することができる、冷間加工特性に優れる高強度線材及びその製造方法を提供することを目的とする。
上記課題を解決することを目的とした本発明の要旨は、以下のとおりである。
〔１〕 質量％で、
Ｃ：０．８０超〜１．１％、
Ｓｉ：０．７〜１．３％、
Ｍｎ：０．２〜０．８％、
Ｎ：０．００１〜０．００６％、
Ｂ：０．０００４〜０．００２５％
を含有し、更に、
Ａｌ：０．００５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０２％の何れか１種又は２種を含有し、
残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、
線材の直径が５．０〜１５．０ｍｍであり、
表層からの深さが１００μｍ以内において、非パーライト組織の分率が１０％未満、且つ、平均パーライトブロック粒径Ｒ［μｍ］が下記式（１）の関係を満足し、
引張強さＴＳ［ＭＰａ］が下記式（２）の関係を満足することを特徴とする、冷間加工特性に優れる高強度線材。
Ｒ≦０．６２５×ｄ０＋８．６ …（１）
〔式（１）中において、ｄ０は、線材の直径［ｍｍ］を表す。以下同様。〕
ＴＳ≧３５０＋１０００×［Ｃ］＋１５０×［Ｓｉ］＋７５×［Ｍｎ］−９×ｄ０ …（２）
〔式（２）中において、［Ｃ］，［Ｓｉ］，［Ｍｎ］は、［ ］内の各元素の鋼中での質量％濃度を示す。以下同様。〕
〔２〕 更に、質量％で、
Ｃｒ：０．５％以下、
Ｎｉ：０．５％以下、
Ｃｏ：０．５％以下、
Ｖ：０．２％以下、
Ｍｏ：０．２％以下、
Ｗ：０．２％以下、
Ｎｂ：０．１％以下
の何れか１種又は２種以上を含有することを特徴とする、前記〔１〕に記載の冷間加工特性に優れる高強度線材。
〔３〕 前記〔１〕又は〔２〕に記載の化学組成からなる鋼片を、１０００〜１１５０℃の炉内にて加熱し、圧延することにより、直径５．０〜１５．０ｍｍの線材とし、最終圧延スタンドにて圧延した後に冷却を行い、８００〜９００℃の線材温度で巻取を行い、次いで、溶媒温度Ｔｐ［℃］が下記式（３）の関係を満足する溶融塩、溶融鉛又は流動床中に浸漬してパテンティング処理を施すことを特徴とする、冷間加工特性に優れる高強度線材の製造方法。
５４０＋［Ｓｉ］×７０−ｄ０×２≧Ｔｐ≧５１０＋［Ｓｉ］×７０−ｄ０×２ …（３）
〔１〕 質量％で、
Ｃ：０．８０超〜１．１％、
Ｓｉ：０．７〜１．３％、
Ｍｎ：０．２〜０．８％、
Ｎ：０．００１〜０．００６％、
Ｂ：０．０００４〜０．００２５％
を含有し、更に、
Ａｌ：０．００５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０２％の何れか１種又は２種を含有し、
残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、
線材の直径が５．０〜１５．０ｍｍであり、
表層からの深さが１００μｍ以内において、非パーライト組織の分率が１０％未満、且つ、平均パーライトブロック粒径Ｒ［μｍ］が下記式（１）の関係を満足し、
引張強さＴＳ［ＭＰａ］が下記式（２）の関係を満足することを特徴とする、冷間加工特性に優れる高強度線材。
Ｒ≦０．６２５×ｄ０＋８．６ …（１）
〔式（１）中において、ｄ０は、線材の直径［ｍｍ］を表す。以下同様。〕
ＴＳ≧３５０＋１０００×［Ｃ］＋１５０×［Ｓｉ］＋７５×［Ｍｎ］−９×ｄ０ …（２）
〔式（２）中において、［Ｃ］，［Ｓｉ］，［Ｍｎ］は、［ ］内の各元素の鋼中での質量％濃度を示す。以下同様。〕
〔２〕 更に、質量％で、
Ｃｒ：０．５％以下、
Ｎｉ：０．５％以下、
Ｃｏ：０．５％以下、
Ｖ：０．２％以下、
Ｍｏ：０．２％以下、
Ｗ：０．２％以下、
Ｎｂ：０．１％以下
の何れか１種又は２種以上を含有することを特徴とする、前記〔１〕に記載の冷間加工特性に優れる高強度線材。
〔３〕 前記〔１〕又は〔２〕に記載の化学組成からなる鋼片を、１０００〜１１５０℃の炉内にて加熱し、圧延することにより、直径５．０〜１５．０ｍｍの線材とし、最終圧延スタンドにて圧延した後に冷却を行い、８００〜９００℃の線材温度で巻取を行い、次いで、溶媒温度Ｔｐ［℃］が下記式（３）の関係を満足する溶融塩、溶融鉛又は流動床中に浸漬してパテンティング処理を施すことを特徴とする、冷間加工特性に優れる高強度線材の製造方法。
５４０＋［Ｓｉ］×７０−ｄ０×２≧Ｔｐ≧５１０＋［Ｓｉ］×７０−ｄ０×２ …（３）
以上のように、本発明によれば、鋼材の成分組成を特定し、加熱条件と巻取条件を制御し、Ｓｉに応じた溶媒温度を選択することで、線材の直径が５．０〜１５．０ｍｍであり、表層からの深さが１００μｍ以内において、非パーライト組織分率が１０％未満、且つ、平均パーライトブロック粒径（Ｒ）がＲ≦０．６２５×ｄ０＋８．６の関係を満足し、引張強さ（ＴＳ）がＴＳ≧３５０＋１０００×［Ｃ］＋１５０×［Ｓｉ］＋７５×［Ｍｎ］−９×ｄ０の関係を満足する範囲に組織が制御される。これにより、不均一な変形が起こる平鋼線やＺ線、扇形線などの異形加工においても、またその後の曲げ加工においても、ワレが発生することなく、高強度で、且つ延性を保つことが可能な高強度異形鋼線用線材を得ることが可能である。
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照して詳細に説明する。
本発明は、質量％で、Ｃ：０．８０超〜１．１％、Ｓｉ：０．７〜１．３％、Ｍｎ：０．２〜０．８％、Ｎ：０．００１〜０．００６％、Ｂ：０．０００４〜０．００２５％を含有し、更に、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２％の何れか１種又は２種を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、線材の直径が５．０〜１５．０ｍｍであり、表層からの深さが１００μｍ以内において、非パーライト組織の分率が１０％未満、且つ、平均パーライトブロック粒径Ｒ［μｍ］が下記式（１）の関係を満足し、引張強さＴＳ［ＭＰａ］が下記式（２）の関係を満足する、冷間加工特性に優れる高強度線材である。
本発明は、質量％で、Ｃ：０．８０超〜１．１％、Ｓｉ：０．７〜１．３％、Ｍｎ：０．２〜０．８％、Ｎ：０．００１〜０．００６％、Ｂ：０．０００４〜０．００２５％を含有し、更に、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２％の何れか１種又は２種を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、線材の直径が５．０〜１５．０ｍｍであり、表層からの深さが１００μｍ以内において、非パーライト組織の分率が１０％未満、且つ、平均パーライトブロック粒径Ｒ［μｍ］が下記式（１）の関係を満足し、引張強さＴＳ［ＭＰａ］が下記式（２）の関係を満足する、冷間加工特性に優れる高強度線材である。
Ｒ≦０．６２５×ｄ０＋８．６ …（１）
〔式（１）中において、ｄ０は、線材の直径［ｍｍ］を表す。以下同様。〕
〔式（１）中において、ｄ０は、線材の直径［ｍｍ］を表す。以下同様。〕
ＴＳ≧３５０＋１０００×［Ｃ］＋１５０×［Ｓｉ］＋７５×［Ｍｎ］−９×ｄ０ …（２）
〔式（２）中において、［Ｃ］，［Ｓｉ］，［Ｍｎ］は、［ ］内の各元素の鋼中での質量％濃度を示す。以下同様。〕
〔式（２）中において、［Ｃ］，［Ｓｉ］，［Ｍｎ］は、［ ］内の各元素の鋼中での質量％濃度を示す。以下同様。〕
先ず、本発明の鋼材成分を限定した理由について説明する。なお、％の表記は特に断りがない場合は質量％を意味する。
（Ｃ：０．８０超〜１．１％）
Ｃは、ラメラー間隔の微細化とθ厚みの増加により強度を増す効果がある。しかしながら、Ｃが０.８０％以下では、線材強度が低くなると共に、亜供析となるため、非パーライト組織が上昇する。一方、Ｃが１.１％を超えると、中心偏析部で初析セメンタイトが析出し、伸線加工性を悪化させる。このため、Ｃの含有量を０．８０超〜１．１％とした。
Ｃは、ラメラー間隔の微細化とθ厚みの増加により強度を増す効果がある。しかしながら、Ｃが０.８０％以下では、線材強度が低くなると共に、亜供析となるため、非パーライト組織が上昇する。一方、Ｃが１.１％を超えると、中心偏析部で初析セメンタイトが析出し、伸線加工性を悪化させる。このため、Ｃの含有量を０．８０超〜１．１％とした。
（Ｓｉ：０．７〜１．３％）
Ｓｉは、脱酸元素、フェライトの固溶強化元素であるとともに、熱処理時のラメラーセメンタイト分解を抑制する。しかしながら、Ｓｉが０．７％未満では、セメンタイト分解を抑制する効果が低くなる。一方、Ｓｉが１．３％を超えると、圧延時の脱炭、恒温変態ノーズの上昇により、非パーライト組織率が上昇する。このため、Ｓｉの含有量を０．７〜１．３％とした。
Ｓｉは、脱酸元素、フェライトの固溶強化元素であるとともに、熱処理時のラメラーセメンタイト分解を抑制する。しかしながら、Ｓｉが０．７％未満では、セメンタイト分解を抑制する効果が低くなる。一方、Ｓｉが１．３％を超えると、圧延時の脱炭、恒温変態ノーズの上昇により、非パーライト組織率が上昇する。このため、Ｓｉの含有量を０．７〜１．３％とした。
（Ｍｎ：０．２〜０．８％）
Ｍｎは、固溶強化元素であり、線材の強度上昇のためには０．２％以上とし、一方、Ｍｎが０．８％を超えると、変態が遅延し、中心偏析部では未変態組織が生成する可能性がある。このため、Ｍｎの含有量を０．２〜０．８％とした。
Ｍｎは、固溶強化元素であり、線材の強度上昇のためには０．２％以上とし、一方、Ｍｎが０．８％を超えると、変態が遅延し、中心偏析部では未変態組織が生成する可能性がある。このため、Ｍｎの含有量を０．２〜０．８％とした。
（Ｎ：０．００１〜０．００６％）
Ｎは、Ａｌ、Ｔｉと窒化物を形成し、オーステナイト粒径の粗大化を抑制する。上記効果を得るために、Ｎは０．００１％以上必要であるが、添加量が多すぎると余剰のＮがＢＮとなることでＢの効果を低下させる上、冷間加工後にひずみ時効を起こし延性を低下させるため、その含有量を０．００６％以下とした。
Ｎは、Ａｌ、Ｔｉと窒化物を形成し、オーステナイト粒径の粗大化を抑制する。上記効果を得るために、Ｎは０．００１％以上必要であるが、添加量が多すぎると余剰のＮがＢＮとなることでＢの効果を低下させる上、冷間加工後にひずみ時効を起こし延性を低下させるため、その含有量を０．００６％以下とした。
（Ｂ：０．０００４〜０．００２５％）
Ｂは、固溶Ｂとしてオーステナイト中に存在する場合、粒界に偏析して初析フェライトや上部ベイナイトの析出を抑制する。しかしながら、０.０００４％未満であると、固溶Ｂが得られず、一方、Ｂの添加量が０．００２５％を超えると、粒界にＦｅ２３(Ｃ，Ｂ)６の炭化物が析出し、延性を低下させるため、Ｂの含有量の上限を０.００２５％に限定した。
Ｂは、固溶Ｂとしてオーステナイト中に存在する場合、粒界に偏析して初析フェライトや上部ベイナイトの析出を抑制する。しかしながら、０.０００４％未満であると、固溶Ｂが得られず、一方、Ｂの添加量が０．００２５％を超えると、粒界にＦｅ２３(Ｃ，Ｂ)６の炭化物が析出し、延性を低下させるため、Ｂの含有量の上限を０.００２５％に限定した。
（Ａｌ：０．００５〜０．０５％）
Ａｌは、脱酸元素として有効である。また、窒化物を形成し、オーステナイト粒の粗大化を抑制する。その効果を得るためには、０．００５％以上の添加が必要である。しかしながら、Ａｌの含有量が０.０５％を超えると、Ａｌ２Ｏ３介在物による冷間加工性が低下するため、０.０５％以下が望ましい。なお、Ｔｉを添加している場合には、Ａｌの添加量は０％でも構わない。
Ａｌは、脱酸元素として有効である。また、窒化物を形成し、オーステナイト粒の粗大化を抑制する。その効果を得るためには、０．００５％以上の添加が必要である。しかしながら、Ａｌの含有量が０.０５％を超えると、Ａｌ２Ｏ３介在物による冷間加工性が低下するため、０.０５％以下が望ましい。なお、Ｔｉを添加している場合には、Ａｌの添加量は０％でも構わない。
（Ｔｉ：０．００５〜０．０２％）
Ｔｉは、脱酸元素として有効である。また、Ａｌと同様に、窒化物を形成して、オーステナイト粒の粗大化を抑制する。その効果を得るためには、０．００５％以上の添加が必要である。しかしながら、Ｔｉの含有量が０．０２％を超えると、粗大な炭窒化物を形成して冷間加工性を低下させるため、０．０２％以下であることが望ましい。なお、Ａｌを添加している場合には、Ｔｉの添加量は０％でも構わない。
Ｔｉは、脱酸元素として有効である。また、Ａｌと同様に、窒化物を形成して、オーステナイト粒の粗大化を抑制する。その効果を得るためには、０．００５％以上の添加が必要である。しかしながら、Ｔｉの含有量が０．０２％を超えると、粗大な炭窒化物を形成して冷間加工性を低下させるため、０．０２％以下であることが望ましい。なお、Ａｌを添加している場合には、Ｔｉの添加量は０％でも構わない。
なお、不純物であるＰとＳは、特に限定しないが、各々０．０２％以下とすることが望ましい。
また、本発明の冷間加工特性に優れる高強度線材は、上記成分を基本組成とするものであるが、更に、強度・靭性・延性等の機械的性質の向上を目的として、Ｃｒ：０．５％以下、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｏ：０．５％以下、Ｖ：０．２％以下、Ｍｏ：０．２％以下、Ｗ：０．２％以下、Ｎｂ：０．１％以下の何れか１種又は２種以上を含有してもよい。
すなわち、本実施形態で説明する冷間加工特性に優れる高強度線材は、以下に説明する選択的許容添加元素を１種又は２種以上、積極的に含有した成分組成としてもよい。
（Ｃｒ：０．５％以下）
Ｃｒは、パーライトのラメラー間隔を微細化させるとともに、伸線時の加工硬化率を向上させる。上記作用を活用するためには、Ｃｒを０．０５％以上添加することが好ましい。一方、Ｃｒの過剰な添加はパーライト変態終了時間が長くなるほか、メカニカルデスケーリング性が悪化するため、その上限値を０．５％とした。
Ｃｒは、パーライトのラメラー間隔を微細化させるとともに、伸線時の加工硬化率を向上させる。上記作用を活用するためには、Ｃｒを０．０５％以上添加することが好ましい。一方、Ｃｒの過剰な添加はパーライト変態終了時間が長くなるほか、メカニカルデスケーリング性が悪化するため、その上限値を０．５％とした。
（Ｎｉ：０．５％以下）
Ｎｉは、線材の伸線加工性と靭性を高める効果がある。上記作用を有効に発揮させるためには、Ｎｉを０．１％以上添加することが好ましい。一方、Ｎｉを過剰に添加すると、変態終了時間が長くなるので、その上限値を０．５％とした。
Ｎｉは、線材の伸線加工性と靭性を高める効果がある。上記作用を有効に発揮させるためには、Ｎｉを０．１％以上添加することが好ましい。一方、Ｎｉを過剰に添加すると、変態終了時間が長くなるので、その上限値を０．５％とした。
（Ｃｏ：０．５％以下）
Ｃｏは、パテンティング処理時の初析セメンタイトの析出を抑制するのに有効な元素である。上記作用を有効に発揮させるには、Ｃｏを０．１％以上添加することが好ましい。一方、Ｃｏを過剰に添加しても上記作用は飽和し製造コストに見合わなくなるため、その上限値を０．５％とした。
Ｃｏは、パテンティング処理時の初析セメンタイトの析出を抑制するのに有効な元素である。上記作用を有効に発揮させるには、Ｃｏを０．１％以上添加することが好ましい。一方、Ｃｏを過剰に添加しても上記作用は飽和し製造コストに見合わなくなるため、その上限値を０．５％とした。
（Ｖ：０．５％以下）
Ｖは、微細な炭化物をフェライト中に形成し、強度上昇に寄与する。上記効果を得るためには、Ｖを０．０２％以上添加することが好ましい。一方、Ｖの過剰な添加は粗大なＶＣを形成し、冷間加工性を低下させるとともに、パーライト変態時間が長くなるため、その上限値を０．５％とした。
Ｖは、微細な炭化物をフェライト中に形成し、強度上昇に寄与する。上記効果を得るためには、Ｖを０．０２％以上添加することが好ましい。一方、Ｖの過剰な添加は粗大なＶＣを形成し、冷間加工性を低下させるとともに、パーライト変態時間が長くなるため、その上限値を０．５％とした。
（Ｍｏ：０．２％以下）
Ｍｏは、鋼線の耐食性を高める効果がある。上記作用を有効に発揮させるには、Ｍｏを０．０３％以上添加することが好ましい。一方、Ｍｏを過剰に添加すると、変態終了時間が長くなるので、その上限値を０．２％とした。
Ｍｏは、鋼線の耐食性を高める効果がある。上記作用を有効に発揮させるには、Ｍｏを０．０３％以上添加することが好ましい。一方、Ｍｏを過剰に添加すると、変態終了時間が長くなるので、その上限値を０．２％とした。
（Ｗ：０．２％以下）
Ｗは、鋼線の耐食性を高める効果がある。上記作用を有効に発揮させるには、Ｗを０．０３％以上添加することが好ましい。一方、Ｗを過剰に添加すると、変態終了時間が長くなるので、その上限値を０．２％とした。
Ｗは、鋼線の耐食性を高める効果がある。上記作用を有効に発揮させるには、Ｗを０．０３％以上添加することが好ましい。一方、Ｗを過剰に添加すると、変態終了時間が長くなるので、その上限値を０．２％とした。
（Ｎｂ：０．１％以下）
Ｎｂは、Ｔｉと同様に炭窒化物を生成することで、加熱時のオーステナイト粒の粗大化を抑制する効果がある。上記作用を有効に発揮させるには、Ｎｂを０．０３％以上添加することが好ましい。一方、Ｎｂを過剰に添加すると、変態終了時間が長くなるので、その上限値を０．１％とした。
Ｎｂは、Ｔｉと同様に炭窒化物を生成することで、加熱時のオーステナイト粒の粗大化を抑制する効果がある。上記作用を有効に発揮させるには、Ｎｂを０．０３％以上添加することが好ましい。一方、Ｎｂを過剰に添加すると、変態終了時間が長くなるので、その上限値を０．１％とした。
次に、本発明の目的とする冷間加工特性に優れる高強度線材において、冷間加工中のワレ発生防止、及び、曲げ加工中のワレ発生防止に重要である線材の組織について説明する。
（非パーライト組織の分率：１０％以下）
線材表層部分からの深さが１００μｍ以内の範囲において、旧オーステナイト粒界に沿って生成したフェライトや上部ベイナイトといった非パーライト組織の分率を１０％以下とすることにより、冷間加工時のワレが抑制される。したがって、線材表層部分からの深さが１００μｍ以内の範囲において、非パーライト組織の分率を１０％以下とした。
線材表層部分からの深さが１００μｍ以内の範囲において、旧オーステナイト粒界に沿って生成したフェライトや上部ベイナイトといった非パーライト組織の分率を１０％以下とすることにより、冷間加工時のワレが抑制される。したがって、線材表層部分からの深さが１００μｍ以内の範囲において、非パーライト組織の分率を１０％以下とした。
（平均パーライトブロック粒径Ｒ）
線材表層部分からの深さが１００μｍ以内の範囲において、線材の直径ｄ０［ｍｍ］に合わせてパーライトブロック粒径Ｒが上記式（１）の関係を満足することで、冷間加工時の不均一な変形に対するワレ発生の抵抗力が向上する。したがって、平均パーライトブロック粒径Ｒ［μｍ］を０．６２５×ｄ０＋８．６以下とした。
線材表層部分からの深さが１００μｍ以内の範囲において、線材の直径ｄ０［ｍｍ］に合わせてパーライトブロック粒径Ｒが上記式（１）の関係を満足することで、冷間加工時の不均一な変形に対するワレ発生の抵抗力が向上する。したがって、平均パーライトブロック粒径Ｒ［μｍ］を０．６２５×ｄ０＋８．６以下とした。
（線材の直径が５．０〜１５．０ｍｍ）
線材の直径（線径）は、５．０ｍｍ以上で異形線として十分な加工減面率が確保可能で、高強度化が可能となる。一方、線径が１５．０ｍｍを超えると、熱間圧延後の溶媒浸漬時に表層部と中心部との間で硬さの勾配が大きくなり、その後の伸線加工特性を低下させるため、線材の直径の上限値を１５．０ｍｍとした。
線材の直径（線径）は、５．０ｍｍ以上で異形線として十分な加工減面率が確保可能で、高強度化が可能となる。一方、線径が１５．０ｍｍを超えると、熱間圧延後の溶媒浸漬時に表層部と中心部との間で硬さの勾配が大きくなり、その後の伸線加工特性を低下させるため、線材の直径の上限値を１５．０ｍｍとした。
（引張強さＴＳ）
線材の引張強さＴＳは、高強度であるほど冷間加工による加工強化代を低減可能であるため、異形線とする際に、ワイヤーの加工中のワレ、曲げ加工時のワレ発生を抑制しながら、高強度化することが可能である。このような観点から、本発明における高強度線材では、線材の引張強さＴＳを上記式（２）の関係を満足する範囲とした。
線材の引張強さＴＳは、高強度であるほど冷間加工による加工強化代を低減可能であるため、異形線とする際に、ワイヤーの加工中のワレ、曲げ加工時のワレ発生を抑制しながら、高強度化することが可能である。このような観点から、本発明における高強度線材では、線材の引張強さＴＳを上記式（２）の関係を満足する範囲とした。
本発明の冷間加工特性に優れる高強度線材の製造方法は、上記化学組成からなる鋼片を、１０００〜１１５０℃の炉内にて加熱し、圧延することにより、直径５．０〜１５．０ｍｍの線材とし、最終圧延スタンドにて圧延した後に冷却を行い、８００〜９００℃の線材温度で巻取を行い、次いで、溶媒温度Ｔｐ［℃］が下記式（３）の関係を満足する溶融塩、溶融鉛又は流動床中に浸漬してパテンティング処理を施すことを特徴とする。
５４０＋［Ｓｉ］×７０−ｄ０×２≧Ｔｐ≧５１０＋［Ｓｉ］×７０−ｄ０×２ …（３）
（鋼片の加熱温度）
鋼片の加熱温度は、炭化物や窒化物を溶解させ、パテンティング処理時に各元素の効果を得るために、１０００℃以上とすることが好ましい。一方、鋼片の加熱温度が高くなると、粒界ピニング粒子のオストワルド成長によるγ粒径の粗大化や、鋼片表層の脱炭が顕著となるため、１１５０℃以下、好ましくは１１００℃以下、更に好ましくは１０５０℃以下の範囲とする。
鋼片の加熱温度は、炭化物や窒化物を溶解させ、パテンティング処理時に各元素の効果を得るために、１０００℃以上とすることが好ましい。一方、鋼片の加熱温度が高くなると、粒界ピニング粒子のオストワルド成長によるγ粒径の粗大化や、鋼片表層の脱炭が顕著となるため、１１５０℃以下、好ましくは１１００℃以下、更に好ましくは１０５０℃以下の範囲とする。
（熱間圧延後の巻取温度）
線材熱間圧延後の巻取温度は、９００℃を超えると、γ粒径が粗大化し、パーライト変態後のブロック粒径が粗大化する。一方、巻取温度が８００℃未満であると、巻き取り後に、溶媒に浸漬するまでの間に線材温度が低下し、パーライト変態が開始してパテンティング処理後に不均一なラメラー組織となるため、その温度範囲を８００〜９００℃とした。
線材熱間圧延後の巻取温度は、９００℃を超えると、γ粒径が粗大化し、パーライト変態後のブロック粒径が粗大化する。一方、巻取温度が８００℃未満であると、巻き取り後に、溶媒に浸漬するまでの間に線材温度が低下し、パーライト変態が開始してパテンティング処理後に不均一なラメラー組織となるため、その温度範囲を８００〜９００℃とした。
（溶媒温度）
パテンティング処理時の溶媒温度Ｔｐは、上記式（３）の関係を満足する範囲以下であると、表層の非パーライト組織の分率が上昇し、ワレ発生の起点となるため、冷間加工特性が低下する。一方、溶媒温度Ｔｐが上記式（３）の関係を満足する範囲を超えると、上記式（２）の関係を満足することが困難となり、且つ、パーライトブロック粒径が粗大化するため、上記式（３）の関係を満足する範囲に限定した。
パテンティング処理時の溶媒温度Ｔｐは、上記式（３）の関係を満足する範囲以下であると、表層の非パーライト組織の分率が上昇し、ワレ発生の起点となるため、冷間加工特性が低下する。一方、溶媒温度Ｔｐが上記式（３）の関係を満足する範囲を超えると、上記式（２）の関係を満足することが困難となり、且つ、パーライトブロック粒径が粗大化するため、上記式（３）の関係を満足する範囲に限定した。
以下、実施例により本発明の効果をより明らかなものとする。なお、本発明は、以下の実施例に限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施することができる。
先ず、本発明鋼（Ａ〜Ｊ）及び比較鋼（Ｋ〜Ｓ）の化学成分、加熱条件、パテンティング条件を表１に示し、これら本発明鋼及び比較鋼からなる線材の引張り強さＴＳと表層組織の特徴を表２に示す。また、表２に示す１３．５ｍｍの線材については、厚み３ｍｍ、幅１０ｍｍの平鋼線を作製し、その機械的性質と曲げ加工性を合わせて示す。
表層組織と曲げ加工性の評価については、以下の試験にて行った。
非パーライト組織の分率については、パテンティング線材をその長さ方向と垂直な断面（Ｃ断面）で切断し、樹脂に埋め込み、研磨を行った後、ピクリン酸を用いた化学腐食を実施し、光学顕微鏡による組織観察から非パーライト組織率を決定した。組織は線材表層部分から１００μｍの深さまでの領域の組織写真を５００倍にて４視野ずつ撮影し、画像解析によりその面積率の平均値を測定した。
非パーライト組織の分率については、パテンティング線材をその長さ方向と垂直な断面（Ｃ断面）で切断し、樹脂に埋め込み、研磨を行った後、ピクリン酸を用いた化学腐食を実施し、光学顕微鏡による組織観察から非パーライト組織率を決定した。組織は線材表層部分から１００μｍの深さまでの領域の組織写真を５００倍にて４視野ずつ撮影し、画像解析によりその面積率の平均値を測定した。
平均パーライトブロック粒径については、非パーライト組織率同様、パテンティング線材のＣ断面を樹脂に埋め込み、研磨を行った後、ＥＢＳＤ装置にて線材表層から１００μｍ深さの領域を４箇所測定し、パーライトブロック粒径の平均値を測定した。なお、パーライトブロック粒径を定義する際に、パーライト中のフェライト同士の方位差が９°となる部分をブロックの粒界と定義した。
曲げ試験については、平鋼線の厚み方向を３０ｍｍ径の円筒に垂直にあて、１８０°巻きつけ、割れ発生の有無を確認し、割れの発生が無いものについては加工性に優れると判断した。
また、比較のため、非パーライト組織率と平均パーライトブロック粒径のグラフを図１に示す。但し、図１に示すグラフの縦軸には、本発明の上限値を各サンプルの数値で除した値を用いた。平鋼線については、本発明鋼は、引張強さ（ＴＳ）≧１０００×［Ｃ］＋１１００ …（４）を満足する結果が得られた。 また、実施例で作製した平鋼線のＣの含有量とＴＳとの関係を図２に示す。なお、図２では、上記式（４）を基準に平鋼線のＴＳを評価した。
表１及び表２に示すように、サンプルＡ〜Ｊは、本発明鋼であり、サンプルＫ〜Ｓは、比較鋼である。このうち、
サンプルＡ〜Ｊ（本発明鋼）は、本発明の条件を満たすものであり、冷間加工特性に優れた高強度線材が得られた。
サンプルＫ（比較鋼）は、加熱温度、サンプルＮ（比較鋼）は、巻取温度がそれぞれ高かったため、ブロック粒径を微細化できなかった。さらに、平鋼線段階では曲げ加工時にワレが発生した。
サンプルＬ（比較鋼）は、パテンティング時のＴｐが低かったため、非パーライト組織を抑制できなかった。
サンプルＭ（比較鋼）は、Ｔｐが高かったため、線材の引張強さが不足し、さらにブロック粒径も粗大化した。さらに、平鋼線段階では本発明鋼よりも１００ＭＰａ以上強度が低くなった。
サンプルＯ（比較鋼）は、Ｂを含有しておらず、非パーライト組織を抑制できなかった。サンプルＰ（比較鋼）は、Ｂを多量に含有していたため、旧オーステナイト粒界にＦｅ２３（Ｃ，Ｂ）６等の炭化物が多量に析出し、平鋼線段階では曲げ加工時にワレが発生した。
サンプルＱ（比較鋼）は、Ｓｉの上限を超えているため、非パーライト組織を抑制できなかった。
サンプルＲ（比較鋼）は、Ｃの上限を超えているため、中心偏析部に粗大な初析セメンタイトが析出した。
サンプルＳ（比較鋼）は、パテンティング時の冷却速度が遅いため、ＴＳが低く、且つ中心偏析部に初析セメンタイトが析出し、非パーライト組織を抑制できずブロック粒径も粗大化した。サンプルＱ〜Ｓは平鋼線加工中に割れが発生したため、作製を中止した。
サンプルＡ〜Ｊ（本発明鋼）は、本発明の条件を満たすものであり、冷間加工特性に優れた高強度線材が得られた。
サンプルＫ（比較鋼）は、加熱温度、サンプルＮ（比較鋼）は、巻取温度がそれぞれ高かったため、ブロック粒径を微細化できなかった。さらに、平鋼線段階では曲げ加工時にワレが発生した。
サンプルＬ（比較鋼）は、パテンティング時のＴｐが低かったため、非パーライト組織を抑制できなかった。
サンプルＭ（比較鋼）は、Ｔｐが高かったため、線材の引張強さが不足し、さらにブロック粒径も粗大化した。さらに、平鋼線段階では本発明鋼よりも１００ＭＰａ以上強度が低くなった。
サンプルＯ（比較鋼）は、Ｂを含有しておらず、非パーライト組織を抑制できなかった。サンプルＰ（比較鋼）は、Ｂを多量に含有していたため、旧オーステナイト粒界にＦｅ２３（Ｃ，Ｂ）６等の炭化物が多量に析出し、平鋼線段階では曲げ加工時にワレが発生した。
サンプルＱ（比較鋼）は、Ｓｉの上限を超えているため、非パーライト組織を抑制できなかった。
サンプルＲ（比較鋼）は、Ｃの上限を超えているため、中心偏析部に粗大な初析セメンタイトが析出した。
サンプルＳ（比較鋼）は、パテンティング時の冷却速度が遅いため、ＴＳが低く、且つ中心偏析部に初析セメンタイトが析出し、非パーライト組織を抑制できずブロック粒径も粗大化した。サンプルＱ〜Ｓは平鋼線加工中に割れが発生したため、作製を中止した。
Claims (3)
- 質量％で、
Ｃ：０．８０超〜１．１％、
Ｓｉ：０．７〜１．３％、
Ｍｎ：０．２〜０．８％、
Ｎ：０．００１〜０．００６％、
Ｂ：０．０００４〜０．００２５％
を含有し、更に、
Ａｌ：０．００５〜０．０５％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０２％の何れか１種又は２種を含有し、
残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、
線材の直径が５．０〜１５．０ｍｍであり、
表層からの深さが１００μｍ以内において、非パーライト組織の分率が１０％未満、且つ、平均パーライトブロック粒径Ｒ［μｍ］が下記式（１）の関係を満足し、
引張強さＴＳ［ＭＰａ］が下記式（２）の関係を満足することを特徴とする、冷間加工特性に優れる高強度線材。
Ｒ≦０．６２５×ｄ０＋８．６ …（１）
〔式（１）中において、ｄ０は、線材の直径［ｍｍ］を表す。以下同様。〕
ＴＳ≧３５０＋１０００×［Ｃ］＋１５０×［Ｓｉ］＋７５×［Ｍｎ］−９×ｄ０ …（２）
〔式（２）中において、［Ｃ］，［Ｓｉ］，［Ｍｎ］は、［ ］内の各元素の鋼中での質量％濃度を示す。以下同様。〕 - 更に、質量％で、
Ｃｒ：０．５％以下、
Ｎｉ：０．５％以下、
Ｃｏ：０．５％以下、
Ｖ：０．２％以下、
Ｍｏ：０．２％以下、
Ｗ：０．２％以下、
Ｎｂ：０．１％以下
の何れか１種又は２種以上を含有することを特徴とする、請求項１に記載の冷間加工特性に優れる高強度線材。 - 請求項１又は２に記載の化学組成からなる鋼片を、１０００〜１１５０℃の炉内にて加熱し、圧延することにより、直径５．０〜１５．０ｍｍの線材とし、最終圧延スタンドにて圧延した後に冷却を行い、８００〜９００℃の線材温度で巻取を行い、次いで、溶媒温度Ｔｐ［℃］が下記式（３）の関係を満足する溶融塩、溶融鉛又は流動床中に浸漬してパテンティング処理を施すことを特徴とする、冷間加工特性に優れる高強度線材の製造方法。
５４０＋［Ｓｉ］×７０−ｄ０×２≧Ｔｐ≧５１０＋［Ｓｉ］×７０−ｄ０×２ …（３）
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Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014054756A1 (ja) | 2012-10-04 | 2014-04-10 | 新日鐵住金株式会社 | 海底ケーブル保護管用異形鋼線及びその製造方法並びに耐圧層 |
| JP2014136822A (ja) * | 2013-01-17 | 2014-07-28 | Sumitomo Denko Steel Wire Kk | 高強度ｐｃ鋼より線及びその製造方法 |
| WO2014175345A1 (ja) * | 2013-04-25 | 2014-10-30 | 新日鐵住金株式会社 | 線材及びその製造方法 |
| WO2014178303A1 (ja) * | 2013-04-30 | 2014-11-06 | 新日鐵住金株式会社 | 平鋼線 |
| CN105112807A (zh) * | 2015-10-08 | 2015-12-02 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种珠光体片层间距小于150nm的高强桥索钢及生产方法 |
| WO2016088803A1 (ja) * | 2014-12-05 | 2016-06-09 | 新日鐵住金株式会社 | 伸線加工性に優れる高炭素鋼線材 |
| WO2016098765A1 (ja) * | 2014-12-15 | 2016-06-23 | 新日鐵住金株式会社 | 線材 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007039799A (ja) * | 2005-06-29 | 2007-02-15 | Nippon Steel Corp | 伸線特性に優れた高強度線材及びその製造方法、並びに伸線特性に優れた高強度鋼線 |
| JP2008007856A (ja) * | 2006-06-01 | 2008-01-17 | Nippon Steel Corp | 高延性の直接パテンティング線材の製造方法 |
| WO2008093466A1 (ja) * | 2007-01-31 | 2008-08-07 | Nippon Steel Corporation | 捻回特性に優れるｐｗｓ用めっき鋼線及びその製造方法 |
-
2009
- 2009-03-26 JP JP2009077087A patent/JP2010229469A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007039799A (ja) * | 2005-06-29 | 2007-02-15 | Nippon Steel Corp | 伸線特性に優れた高強度線材及びその製造方法、並びに伸線特性に優れた高強度鋼線 |
| JP2008007856A (ja) * | 2006-06-01 | 2008-01-17 | Nippon Steel Corp | 高延性の直接パテンティング線材の製造方法 |
| WO2008093466A1 (ja) * | 2007-01-31 | 2008-08-07 | Nippon Steel Corporation | 捻回特性に優れるｐｗｓ用めっき鋼線及びその製造方法 |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104662190A (zh) * | 2012-10-04 | 2015-05-27 | 新日铁住金株式会社 | 海底缆线保护管用异型钢丝、其制造方法以及耐压层 |
| US9274298B2 (en) | 2012-10-04 | 2016-03-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Deformed steel wire for protection tube of submarine cable, method for manufacturing same, and pressure-resistant layer |
| WO2014054756A1 (ja) | 2012-10-04 | 2014-04-10 | 新日鐵住金株式会社 | 海底ケーブル保護管用異形鋼線及びその製造方法並びに耐圧層 |
| CN104662190B (zh) * | 2012-10-04 | 2016-08-17 | 新日铁住金株式会社 | 海底缆线保护管用异型钢丝、其制造方法以及耐压层 |
| JP2014136822A (ja) * | 2013-01-17 | 2014-07-28 | Sumitomo Denko Steel Wire Kk | 高強度ｐｃ鋼より線及びその製造方法 |
| WO2014175345A1 (ja) * | 2013-04-25 | 2014-10-30 | 新日鐵住金株式会社 | 線材及びその製造方法 |
| JPWO2014175345A1 (ja) * | 2013-04-25 | 2017-02-23 | 新日鐵住金株式会社 | 線材及びその製造方法 |
| JPWO2014178303A1 (ja) * | 2013-04-30 | 2017-02-23 | 新日鐵住金株式会社 | 平鋼線 |
| WO2014178303A1 (ja) * | 2013-04-30 | 2014-11-06 | 新日鐵住金株式会社 | 平鋼線 |
| JPWO2016088803A1 (ja) * | 2014-12-05 | 2017-10-05 | 新日鐵住金株式会社 | 伸線加工性に優れる高炭素鋼線材 |
| WO2016088803A1 (ja) * | 2014-12-05 | 2016-06-09 | 新日鐵住金株式会社 | 伸線加工性に優れる高炭素鋼線材 |
| WO2016098765A1 (ja) * | 2014-12-15 | 2016-06-23 | 新日鐵住金株式会社 | 線材 |
| CN107002202A (zh) * | 2014-12-15 | 2017-08-01 | 新日铁住金株式会社 | 线材 |
| JPWO2016098765A1 (ja) * | 2014-12-15 | 2017-09-14 | 新日鐵住金株式会社 | 線材 |
| EP3235918A4 (en) * | 2014-12-15 | 2018-04-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Wire material |
| US10385427B2 (en) | 2014-12-15 | 2019-08-20 | Nippon Steel Corporation | Wire rod |
| CN105112807A (zh) * | 2015-10-08 | 2015-12-02 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种珠光体片层间距小于150nm的高强桥索钢及生产方法 |
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