JP6129023B2 - ズームレンズ及びそれを有する撮像装置 - Google Patents
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Description
本発明はズームレンズ及びそれを有する撮像装置に関し、特にデジタルスチルカメラ、ビデオカメラ、監視用カメラ、放送用カメラ、フィルム用カメラ等の撮像装置に用いる撮像光学系として好適なものである。
近年、固体撮像素子を用いた撮像装置に用いる撮像光学系には、固体撮像素子の高精細化に対応できる程度の高い光学性能を有し、更に種々の倍率で撮影できるズームレンズであることが要望されている。例えば高画質化の観点において、ＳＤ（Standard Definition）画質から、メガピクセル、フルＨＤ（High Definition）画質への移行が加速している。このため、これら高精細な撮像素子に対応可能な、高い光学性能を有するズームレンズであることが要望されている。
また、撮像装置として例えば監視カメラ用のズームレンズでは、広域な撮影範囲を１台のカメラで監視できるような超広画角であり、また夜間においても鮮明な撮影ができるように明るい（FNOが小さい）ことが望まれている。さらに薄暮および夜間の撮影では、可視光の他に近赤外光も利用して被写体を撮影するため、近赤外光と可視光との広い波長域においてピントずれが少ないことが求められている。この他、屋内および屋外で場所を選ばず設置しやすくするために、全系が小型化であること等も要望されている。
これらの要望を満足するズームレンズとして、負の屈折力のレンズ群が先行する（最も物体側に位置する）ネガティブリード型のズームレンズが知られている。ネガティブリード型のズームレンズとして物体側より像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群と正の屈折力の第２レンズ群で構成され、双方のレンズ群を移動してズーミングを行う２群ズームレンズが知られている（特許文献１，２）。
ネガティブリード型の２群ズームレンズにおいて、全系の小型化、広画角化、そして明るいＦナンバーを有しつつ、高い光学性能を得るには、各レンズ群の屈折力や各レンズ群のレンズ構成等を適切に設定することが重要になってくる。例えば、可視光から近赤外光の広い波長域において、ピントずれが少なく、色収差を良好に補正した、高い光学性能を得るには、変倍用の第２レンズ群のレンズ構成及び第２レンズ群を構成するレンズの材料等を適切に設定することが重要になってくる。
これらの構成が不適切であると、広画角で明るいＦナンバーを有しつつ高い光学性能の小型のズームレンズを得るのが大変困難になってくる。特許文献１の２群ズームレンズは小型で大口径比のズームレンズを得ることを目的としている。特許文献１のズームレンズは、ズーミングに伴う各レンズ群の移動量が多く、レンズ系全長が伸びて全系が大型化する傾向がある。
特許文献２のズームレンズは、第２レンズ群に３つのレンズを接合した接合レンズを用いて可視光域から近赤外域までの広い波長域にわたり諸収差を補正したメガピクセル化に対応した高ズーム比で大口径比のズームレンズを開示している。しかしながら、特許文献２のズームレンズは可視光域に対する近赤外域、特に波長900nmを超える近赤外域においてピントずれが多く発生する傾向がある。
本発明は、広画角で明るく、しかもレンズ系全体がコンパクトで、全ズーム範囲で高い光学性能が得られるズームレンズ及びそれを有する撮像装置を提供することを目的とする。
本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
前記第１レンズ群は、正レンズと負レンズが接合され、全体として正の屈折力を有する接合レンズＧ１ｂを有し、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記接合レンズＧ１ｂに含まれる正レンズの材料のアッベ数をνｄｐ、前記接合レンズＧ１ｂに含まれる負レンズの材料のアッベ数をνｄｎとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
０．０３２２≦１／νｄｐ−１／νｄｎ＜０．０６０
なる条件式を満足することを特徴としている。
この他、本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
前記第２レンズ群の最も像側に接合レンズＧ２ｃが配置され、前記接合レンズＧ２ｃの物体側のレンズは正レンズであり、像側のレンズは負レンズであり、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
なる条件式を満足することを特徴としている。
この他、本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
単一のレンズまたは複数のレンズを接合した接合レンズをレンズ成分とするとき、前記第２レンズ群は、物体側から像側へ順に、正レンズ、正レンズ、負レンズ成分、正レンズと負レンズを接合した接合レンズＧ２ｃから構成され、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
なる条件式を満足することを特徴としている。
この他、本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端におけるレンズ全長をＴＬｗとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
５．１＜ＴＬｗ／ｆ２＜７．０
なる条件式を満足することを特徴としている。
この他、本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
前記第１レンズ群は、物体側から像側へ順に配置された、物体側の面が凸でメニスカス形状の負レンズＧ１１、両凹形状の負レンズＧ１２、負レンズＧ１３と正レンズＧ１４が接合され、全体として正の屈折力を有する接合レンズＧ１ｂから構成され、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記負レンズＧ１１と前記負レンズＧ１２の合成の焦点距離をｆ１ａ、前記接合レンズＧ１ｂの焦点距離をｆ１ｂとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
０．１０＜−ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜０．２２
なる条件式を満足することを特徴としている。
前記第１レンズ群は、正レンズと負レンズが接合され、全体として正の屈折力を有する接合レンズＧ１ｂを有し、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記接合レンズＧ１ｂに含まれる正レンズの材料のアッベ数をνｄｐ、前記接合レンズＧ１ｂに含まれる負レンズの材料のアッベ数をνｄｎとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
０．０３２２≦１／νｄｐ−１／νｄｎ＜０．０６０
なる条件式を満足することを特徴としている。
この他、本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
前記第２レンズ群の最も像側に接合レンズＧ２ｃが配置され、前記接合レンズＧ２ｃの物体側のレンズは正レンズであり、像側のレンズは負レンズであり、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
なる条件式を満足することを特徴としている。
この他、本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
単一のレンズまたは複数のレンズを接合した接合レンズをレンズ成分とするとき、前記第２レンズ群は、物体側から像側へ順に、正レンズ、正レンズ、負レンズ成分、正レンズと負レンズを接合した接合レンズＧ２ｃから構成され、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
なる条件式を満足することを特徴としている。
この他、本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端におけるレンズ全長をＴＬｗとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
５．１＜ＴＬｗ／ｆ２＜７．０
なる条件式を満足することを特徴としている。
この他、本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
前記第１レンズ群は、物体側から像側へ順に配置された、物体側の面が凸でメニスカス形状の負レンズＧ１１、両凹形状の負レンズＧ１２、負レンズＧ１３と正レンズＧ１４が接合され、全体として正の屈折力を有する接合レンズＧ１ｂから構成され、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記負レンズＧ１１と前記負レンズＧ１２の合成の焦点距離をｆ１ａ、前記接合レンズＧ１ｂの焦点距離をｆ１ｂとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
０．１０＜−ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜０．２２
なる条件式を満足することを特徴としている。
本発明によれば、広画角で明るく、しかもレンズ系全体がコンパクトで、全ズーム範囲で高い光学性能が得られるズームレンズが得られる。
以下、本発明のズームレンズ及びそれを有する撮像装置について説明する。本発明のズームレンズは、物体側より像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群から構成され、ズーミングに際して第１レンズ群と第２レンズ群が互いに異なった軌跡で移動する。
図１は本発明の実施例１のズームレンズの広角端（短焦点距離端）におけるレンズ断面図である。図２（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は本発明の実施例１のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端（長焦点距離端）における収差図である。実施例１はズーム比２．３０、開口比１．２４〜１．７９のズームレンズである。
図３は本発明の実施例２のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図４（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は本発明の実施例２のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例２はズーム比２．３２、開口比１．２４〜１．７９のズームレンズである。
図５は本発明の実施例３のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図６（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は本発明の実施例３のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例３はズーム比２．３１、開口比１．２４〜１．９０のズームレンズである。
図７は本発明の実施例４のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図８（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は本発明の実施例４のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例４はズーム比２．３０、開口比１．２５〜１．８２のズームレンズである。
図９は実施例１のズームレンズにおいて軸上光束のマージナル光線が各レンズを通過するときの入射高さの説明図である。図１０は本発明のズームレンズを備えるビデオカメラ等の撮像装置の要部概略図である。
各実施例のズームレンズは撮像装置に用いられる撮像光学系であり、レンズ断面図において、左方が物体側（前方）で、右方が像側（後方）である。尚、各実施例のズームレンズをプロジェクター等の光学機器に用いても良く、このときは、左方がスクリーン、右方が被投影画像となる。レンズ断面図において、Ｌ１は負の屈折力（光学的パワー＝焦点距離の逆数）の第１レンズ群、Ｌ２は正の屈折力の第２レンズ群である。ＳＰは開放Ｆナンバー（Ｆｎｏ）光束を決定（制限）する開口絞りの作用をするＦナンバー決定部材（以下「開口絞り」ともいう。）である。
Ｇは光学フィルター、フェースプレート、水晶ローパスフィルター、赤外カットフィルター等に相当する光学ブロックである。ＩＰは像面であり、ビデオカメラやデジタルスチルカメラの撮影光学系として使用する際にはＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面が置かれる。
矢印は広角端から望遠端へのズーミングに際しての各レンズ群の移動軌跡を示している。第１レンズ群Ｌ１に関する矢印１ａは無限遠にフォーカス（合焦）しているときの広角端から望遠端へのズーミングに際しての移動軌跡を示す。また矢印１ｂは近距離にフォーカスしているときの広角端から望遠端へのズーミングに際しての移動軌跡を示す。矢印１ｃは無限遠から近距離へのフォーカシングに際しての移動方向を示している。
収差図のうちの球面収差図と倍率色収差図において、実線のｄはｄ線（５８７．５６ｎｍ）、二点鎖線のＣはＣ線（６５６．２７ｎｍ）、一点鎖線のＦはＦ線（４８６．１３ｎｍ）、破線のＱは波長９００ｎｍ、点線のｔはｔ線（１０１３．９８ｎｍ）を示す。非点収差図において点線のＭはｄ線におけるメリディオナル像面、実線のＳはｄ線におけるサジタル像面を表している。歪曲収差においてはｄ線を表示している。倍率色収差においてはｄ線に対するＣ線、Ｆ線、波長９００ｎｍ、ｔ線について示している。ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角（度）である。
本発明のズームレンズは、全系が小型でありながら広画角で全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有し、特に可視光域に対する近赤外域でのピントずれが少ないという特徴を有している。本発明のズームレンズのズームタイプは、ネガティブリード（負の屈折力のレンズ群先行）の２群構成である。このズームタイプは物体側の第１レンズ群Ｌ１を負の屈折力としつつ、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行っている。これにより広角化、及び全系の小型化を図っている。
像側に位置する正の屈折力の第２レンズ群Ｌ２を移動させることにより変倍を行い、それに伴う像面変動を最も物体側の負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１で補正している。可動レンズ群を２つのみとすることにより、鏡筒構造の簡略化が行いやすく全系の小型化に有利な構成としている。
いま、レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄとする。そして
θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ） ・・・（Ａ）
とする。このとき、第２レンズ群Ｌ２は、
８５．０＜νｄ ・・・（２）
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０ ・・・（３）
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含む。
そして広角端において正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとする。
このとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０ ・・・（１）
なる条件式を満足する。
θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ） ・・・（Ａ）
とする。このとき、第２レンズ群Ｌ２は、
８５．０＜νｄ ・・・（２）
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０ ・・・（３）
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含む。
そして広角端において正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとする。
このとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０ ・・・（１）
なる条件式を満足する。
以下では、θＣｔを部分分散比と呼ぶ。次に前述した各条件式の技術的意味について説明する。条件式（１）乃至（３）は、全系が小型でありながら、全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有し、特に可視光域に対する近赤外域でのピントずれが少なく、広画角で明るいズームレンズを得るためのものである。
広い波長範囲において軸上色収差を補正し、ピントずれを軽減するには、軸上光束のマージナル光線の光軸からの高さ、即ち入射高さ（ｈｗ）が高くなる正レンズの材料にアッベ数が大きい、すなわち分散が小さい材料を用いるのが良い。各実施例のズームレンズでは、図９に示すように軸上光束のマージナル光線は第２レンズ群Ｌ２で入射高さ（ｈｗ）が高くなる。そのため、第２レンズ群Ｌ２の正レンズの材料の光学特性が軸上色収差に大きく影響する。ところで、材料のアッベ数νｄは、可視光域のｄ線、Ｆ線、Ｃ線の屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎＣを用いて以下の式（Ｂ）で定義される。
νｄ＝（ｎｄ−１）／（ｎＦ−ｎＣ） ・・・（Ｂ）
そのためアッベ数νｄを基準にレンズ材料を選択することで、可視光域で色収差の補正が容易となる。しかしながらアッベ数νｄは、近赤外域の特性を規定するものではないので、アッベ数νｄの値のみでレンズ材料を選定しても、波長が９００ｎｍ以上の近赤外域に対しては必ずしも色収差を良好に補正することができない。
そのためアッベ数νｄを基準にレンズ材料を選択することで、可視光域で色収差の補正が容易となる。しかしながらアッベ数νｄは、近赤外域の特性を規定するものではないので、アッベ数νｄの値のみでレンズ材料を選定しても、波長が９００ｎｍ以上の近赤外域に対しては必ずしも色収差を良好に補正することができない。
そこで各実施例ではアッベ数νｄに加えてｔ線における部分分散比θＣｔに着目してレンズ材料を選択している。これにより、可視光域と近赤外域において、軸上色収差を軽減して、広い波長範囲でピントずれを軽減している。またこのような材料を選定することで、近赤外域の倍率色収差の補正も容易にしている。
一方でアッベ数νｄの大きな低分散材料は一般に屈折率が低いため、所定の屈折力を得るためにはレンズ面の曲率を強くする必要がある。そうすると、諸収差の発生が多くなり、特に球面収差が多く発生しやすくなり大口径比化が困難となる。そのため上述の材料は、軸上色収差に大きく影響する光線の入射高ｈｗの大きな正レンズに選択的に使用することが、球面収差を補正する上で重要となる。
条件式（１）は、前述した材料を適用する第２レンズ群Ｌ２に含まれる正レンズＰＬに関する。軸上光束のマージナル光線の入射高さｈｗが条件式（１）を満足する正レンズＰＬに前述した材料を選択的に使用し、これによって可視光域から近赤外域にわたり軸上色収差と球面収差を良好に補正することを容易にしている。条件式（１）の下限を超えて入射高さｈｗが低い正レンズに前述の材料を適用すると、第２レンズ群Ｌ２より球面収差が大きく発生してしまう。
また条件式（１）は広画角化を容易にするためのものでもある。条件式（１）の下限を超えて広角端における全系の焦点距離が長くなりすぎると、広画角化が困難となる。逆に条件式（１）の上限を超えて入射高さｈｗが高い正レンズに前述した材料を適用すると、レンズのコバを確保するためにレンズ肉厚を長くする必要があり、そうするとレンズ全長が長くなり全系の小型化が困難となる。また球面収差が多く発生し、これを他のレンズで補正するのが困難になる。
条件式（２）と条件式（３）は条件式（１）を満足する第２レンズ群Ｌ２に含まれる正レンズＰＬに適用する材料の特性を規定する。正レンズＰＬに条件式（２）の下限を超えてアッベ数が小さい材料、すなわち分散が大きな材料を適用すると、可視光域での軸上色収差を良好に補正することが困難となる。
条件式（３）の下限を超えた部分分散比θＣｔとアッベ数νｄの関係を持つ材料は、近赤外域での軸上色収差を小さく抑制することが容易となる。しかしながら、現状ではこのような特性を実現する光学材料が少ない。逆に条件式（３）の上限を超えて部分分散比θＣｔが大きくなりすぎると、近赤外域での波長による屈折率の差が大きくなりすぎ、軸上色収差の補正が困難となる。
各実施例では以上のように構成することにより、全系が小型でありながら、全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有し、特に可視光域に対する近赤外域でのピントずれが少なく、広画角で明るいズームレンズを得ている。なお好ましくは各条件式（１）乃至条件式（３）の数値範囲を次のごとく設定するのが良い。
１．４＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜２．７ ・・・（１ａ）
８８＜νｄ ・・・（２ａ）
−０．２２＜θＣｔ−（０．００４７・νｄ＋０．５４６）＜−０．１１・・・（３ａ）
８８＜νｄ ・・・（２ａ）
−０．２２＜θＣｔ−（０．００４７・νｄ＋０．５４６）＜−０．１１・・・（３ａ）
さらに好ましくは各条件式（１ａ）乃至（３ａ）の数値範囲を次のごとく設定すると、
先に述べた条件式が意味する効果を最大限に得られる。
１．５＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜２．４ ・・・（１ｂ）
９０＜νｄ ・・・（２ｂ）
−０．２０＜θＣｔ−（０．００４７・νｄ＋０．５４６）＜−０．１２
・・・（３ｂ）
先に述べた条件式が意味する効果を最大限に得られる。
１．５＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜２．４ ・・・（１ｂ）
９０＜νｄ ・・・（２ｂ）
−０．２０＜θＣｔ−（０．００４７・νｄ＋０．５４６）＜−０．１２
・・・（３ｂ）
小型でありながら、全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有し、特に可視光域に対する近赤外域でのピントずれが少なく、広画角で明るいズームレンズが得られる。
各実施例において、好ましくは次の諸条件のうちの１以上を満足するのが良い。第２レンズ群Ｌ２に含まれる正レンズのうち、前述した条件式（１）又は条件式（１ａ）又は条件式（１ｂ）を満足する正レンズの材料のｄ線でのアッベ数の平均値をνｄaveとする。第２レンズ群Ｌ２の焦点距離をｆ２、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとする。第１レンズ群Ｌ１は、正レンズＧ１４と負レンズＧ１３を接合した全体として正の屈折力の接合レンズＧ１ｂを有し、接合レンズＧ１ｂに含まれる正レンズＧ１４の材料のアッベ数をνｄｐ、接合レンズＧ１ｂに含まれる負レンズＧ１３の材料のアッベ数をνｄｎとする。
第２レンズ群Ｌ２を構成するレンズの最も像側のレンズは、物体側から像側へ順に、正レンズと負レンズとを接合した接合レンズＧ２ｃである。接合レンズＧ２ｃの焦点距離をｆ２ｃとする。第１レンズ群Ｌ１の焦点距離をｆ１とする。第２レンズ群Ｌ２は物体側から像側へ順に、正レンズＧ２１と正レンズＧ２２を有し、正レンズＧ２１の焦点距離をｆ２１、正レンズＧ２２の焦点距離をｆ２２とする。広角端におけるレンズ全長をＴＬｗとする。ここでレンズ全長とは、物体側の第１レンズ面から最終レンズ面までの距離に、空気換算でのバックフォーカスを加えた値である。
第１レンズ群Ｌ１は、物体側から像側へ順に、物体側の面が凸でメニスカス形状の負レンズＧ１１、両凹形状の負レンズＧ１２、負レンズＧ１３と正レンズＧ１４を接合した、全体として正の屈折力の接合レンズＧ１ｂから構成されている。そして負レンズＧ１１と負レンズＧ１２の合成の焦点距離をｆ１ａ、接合レンズＧ１ｂの焦点距離をｆ１ｂとする。このとき次の条件式のうち１以上を満足するのが良い。
７４．０＜νｄave ・・・（４）
１．２＜ｆ２／ｆｔ＜２．０ ・・・（５）
０．０１６＜１／νｄｐ−１／νｄｎ＜０．０６０ ・・・（６）
１．２＜ｆ２ｃ／ｆ２＜４．０ ・・・（７）
０．９＜｜ｆ１｜／ｆｔ＜１．８ ・・・（８）
２．５＜ｆ２／ｆｗ＜４．０ ・・・（９）
０．８＜ｆ２１／ｆ２２＜１．５ ・・・（１０）
５．１＜ＴＬｗ／ｆ２＜７．０ ・・・（１１）
０．１０＜−ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜０．２２ ・・・（１２）
次に前述した条件式の技術的意味について説明する。
１．２＜ｆ２／ｆｔ＜２．０ ・・・（５）
０．０１６＜１／νｄｐ−１／νｄｎ＜０．０６０ ・・・（６）
１．２＜ｆ２ｃ／ｆ２＜４．０ ・・・（７）
０．９＜｜ｆ１｜／ｆｔ＜１．８ ・・・（８）
２．５＜ｆ２／ｆｗ＜４．０ ・・・（９）
０．８＜ｆ２１／ｆ２２＜１．５ ・・・（１０）
５．１＜ＴＬｗ／ｆ２＜７．０ ・・・（１１）
０．１０＜−ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜０．２２ ・・・（１２）
次に前述した条件式の技術的意味について説明する。
条件式（４）は、第２レンズ群Ｌ２において軸上光線の入射高さが高い（光軸から大きく離れた）位置を通る全ての正レンズの材料を規定する。即ち、広角端において第２レンズ群Ｌ２に含まれる正レンズを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗとしたとき、
１．３＜ｈｗ／ｆｗ＜３．０
なる条件式を満足する正レンズの材料を規定する。条件式（４）の下限を超えて正レンズの材料のアッベ数が小さくなる、すなわち分散が大きくなると、正レンズより可視光域での軸上色収差が大きく発生し、これを第２レンズ群Ｌ２以外のレンズで補正するのが困難になる。
１．３＜ｈｗ／ｆｗ＜３．０
なる条件式を満足する正レンズの材料を規定する。条件式（４）の下限を超えて正レンズの材料のアッベ数が小さくなる、すなわち分散が大きくなると、正レンズより可視光域での軸上色収差が大きく発生し、これを第２レンズ群Ｌ２以外のレンズで補正するのが困難になる。
条件式（５）は、第２レンズ群Ｌ２の屈折力を規定する。条件式（５）の下限を超えて、第２レンズ群Ｌ２の焦点距離が小さくなりすぎる、すなわち屈折力が強くなりすぎると、レンズ全系の小型化には有利となる。しかしながら第２レンズ群Ｌ２より軸上色収差や球面収差が大きく発生し、全ズーム範囲にわたって高い光学性能を維持することが困難となる。逆に条件式（５）の上限を超えて、第２レンズ群Ｌ２の屈折力が弱くなりすぎると、ズーミングに際しての移動量が多くなり、レンズ全系の小型化が困難となる。
条件式（６）は第１レンズ群Ｌ１に含まれる接合レンズＧ１ｂを構成する負レンズＧ１３と正レンズＧ１４の材料を規定する。接合レンズＧ１ｂは、全体として正の屈折力を有し、負の屈折力の第１レンズ群Ｌ１にあって広角側において、倍率色収差を補正し、望遠側において軸上色収差を補正している。
条件式（６）の下限を超えて、負レンズＧ１３と正レンズＧ１４の材料のアッベ数の差が小さくなりすぎると、接合レンズＧ１ｂの色消し効果が小さくなり、上記色収差が増大するので良くない。条件式（６）の上限を超えて、アッベ数の差が大きくなりすぎると、上記色収差の補正効果が過剰となりすぎ、全ズーム範囲にわたり高い光学性能を得るのが困難となる。
条件式（７）は第２レンズ群Ｌ２の最も像側に配置される接合レンズＧ２ｃの屈折力を規定する。接合レンズＧ２ｃは軸外の光線が通過する入射高さが高いため、倍率色収差、像面湾曲、非点収差等の軸外光線に対する諸収差を補正する役割を担っている。
条件式（７）の下限を超えて、接合レンズＧ２ｃの屈折力が第２レンズ群Ｌ２の屈折力に対して強くなりすぎると、第２レンズ群Ｌ２より倍率色収差等の上述の軸外光線に対する諸収差が大きくなりすぎ、これを他のレンズで補正するのが困難になる。逆に条件式（７）の上限を超えて、接合レンズＧ２ｃの屈折力が弱くなりすぎると、第２レンズ群Ｌ２の物体側の正レンズＧ２１と正レンズＧ２２の屈折力を強くする必要が生じ、この結果、可視光域および赤外域での軸上色収差が増加してしまう。
条件式（８）は、第１レンズ群Ｌ１の屈折力を規定する。条件式（８）の下限を超えて、第１レンズ群Ｌ１の負の屈折力の絶対値が大きくなりすぎると、広角側において倍率色収差や像面湾曲、非点収差等の諸収差が増大してくる。逆に条件式（８）の上限を超えて第１レンズ群Ｌ１の負の屈折力の絶対値が小さくなりすぎると、ズーミングに伴う像面変動補正のための第１レンズ群Ｌ１の移動量が増大し、レンズ全長が長くなり、また前玉有効径が大型化してくる。
条件式（９）は第２レンズ群Ｌ２の屈折力を規定する。条件式（９）の下限を超えて、第２レンズ群Ｌ２の屈折力が強くなりすぎると、レンズ全系の小型化には有利となるが、第２レンズ群Ｌ２より軸上色収差や球面収差が大きく発生し、全ズーム範囲にわたって高い光学性能を維持することが困難となる。逆に条件式（９）の上限を超えて、第２レンズ群Ｌ２の屈折力が弱くなりすぎると、ズーミングに際しての移動量が増大し、レンズ全系の小型化が困難となる。
条件式（１０）は第２レンズ群Ｌ２の物体側から像側へ順に配置された正レンズＧ２１の屈折力と正レンズＧ２２の屈折力の分担比を規定する。図９に示す通り、正レンズＧ２１、正レンズＧ２２は共に軸上光束のマージナル光線が通過する入射高さが高いため、球面収差および軸上色収差への影響が大きい。そのため、正レンズＧ２１と正レンズＧ２２で正の屈折力を分担することが、大口径比の達成と可視光域から近赤外域までの広い範囲で軸上色収差を良好に補正する上で重要である。
条件式（１０）の下限を超えて、正レンズＧ２２の屈折力に比べ正レンズＧ２１の屈折力が強くなりすぎると、正レンズＧ２１より球面収差および軸上色収差が大きく発生し、これらの諸収差を他のレンズで補正するのが困難になる。逆に条件式（１０）の上限を超えて、正レンズＧ２１の屈折力に比べ正レンズＧ２２の屈折力が強くなりすぎると、正レンズＧ２２より球面収差および軸上色収差が大きく発生し、これらの収差を他のレンズで補正するのが困難になる。
条件式（１１）は広角端におけるレンズ全長の小型化に関する。条件式（１１）の下限を超えて第２レンズ群Ｌ２の屈折力が小さくなりすぎると、第２レンズ群Ｌ２のズーミングに伴う移動量が長くなりすぎて、レンズ全長が長大化してくる。逆に条件式（１１）の上限を超えて、第２レンズ群Ｌ２の屈折力が強くなりすぎると、第２レンズ群Ｌ２より軸上色収差や球面収差が大きく発生し、全ズーム範囲にわたって高い光学性能を維持することが困難となる。また条件式（１１）の上限を超えると、広角端においてレンズ全長ＴＬｗが大きくなりすぎて全系が大型化してしまう。
条件式（１２）は第１レンズ群Ｌ１の物体側の負レンズＧ１１と負レンズＧ１２よりなる合成系Ｇ１ａの屈折力と、それより像側にある負レンズＧ１３と正レンズＧ１４とを接合した全体として正の屈折力の接合レンズＧ１ｂの屈折力を規定する。
条件式（１２）の下限を超えて合成系Ｇ１ａの負の屈折力の絶対値が大きくなりすぎると、広角端における合成系Ｇ１ａより正の倍率色収差係数が大きくなりすぎて、これを接合レンズＧ１ｂで補正することが困難となる。逆に条件式（１２）の上限を超えて接合レンズＧ１ｂの正の屈折力が強くなりすぎると（屈折力の絶対値が大きくなりすぎると）、第１レンズ群Ｌ１全体の負の屈折力が弱くなりすぎる。
その結果、ズーミングに伴う像面変動の補正のための第１レンズ群Ｌ１の移動量が増大し、レンズ全長が長くなり、また前玉有効径が大型化してくる。更に好ましくは条件式（４）乃至（１２）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
７４．５＜νｄave ・・・（４ａ）
１．２５＜ｆ２／ｆｔ＜１．８ ・・・（５ａ）
０．０２４＜１／νｄｐ−１／νｄｎ＜０．０５０ ・・・（６ａ）
１．４＜ｆ２ｃ／ｆ２＜３．０ ・・・（７ａ）
１．０＜｜ｆ１｜／ｆｔ＜１．６ ・・・（８ａ）
２．７５＜ｆ２／ｆｗ＜３．９ ・・・（９ａ）
０．９＜ｆ２１／ｆ２２＜１．４ ・・・（１０ａ）
５．２＜ＴＬｗ／ｆ２＜６．５ ・・・（１１ａ）
０．１２＜−ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜０．２１ ・・・（１２ａ）
１．２５＜ｆ２／ｆｔ＜１．８ ・・・（５ａ）
０．０２４＜１／νｄｐ−１／νｄｎ＜０．０５０ ・・・（６ａ）
１．４＜ｆ２ｃ／ｆ２＜３．０ ・・・（７ａ）
１．０＜｜ｆ１｜／ｆｔ＜１．６ ・・・（８ａ）
２．７５＜ｆ２／ｆｗ＜３．９ ・・・（９ａ）
０．９＜ｆ２１／ｆ２２＜１．４ ・・・（１０ａ）
５．２＜ＴＬｗ／ｆ２＜６．５ ・・・（１１ａ）
０．１２＜−ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜０．２１ ・・・（１２ａ）
またさらに好ましくは条件式（５ａ）乃至（１２ａ）の数値範囲を次の如く設定すると各
条件式の意味する効果が確実に得られる。
１．３＜ｆ２／ｆｔ＜１．７ ・・・（５ｂ）
０．０３０＜１／νｄｐ−１／νｄｎ＜０．０４２ ・・・（６ｂ）
１．６＜ｆ２ｃ／ｆ２＜２．５ ・・・（７ｂ）
１．１＜｜ｆ１｜／ｆｔ＜１．５ ・・・（８ｂ）
３．００＜ｆ２／ｆｗ＜３．８５ ・・・（９ｂ）
０．９５＜ｆ２１／ｆ２２＜１．３５ ・・・（１０ｂ）
５．３＜ＴＬｗ／ｆ２＜６．０ ・・・（１１ｂ）
０．１４＜−ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜０．２０ ・・・（１２ｂ）
尚、条件式（６）は後述する数値実施例２の値を用いて
０．０３２２≦１／νｄｐ−１／νｄｎ＜０．０６０ ・・・（６ｃ）
とするのが良い。
条件式の意味する効果が確実に得られる。
１．３＜ｆ２／ｆｔ＜１．７ ・・・（５ｂ）
０．０３０＜１／νｄｐ−１／νｄｎ＜０．０４２ ・・・（６ｂ）
１．６＜ｆ２ｃ／ｆ２＜２．５ ・・・（７ｂ）
１．１＜｜ｆ１｜／ｆｔ＜１．５ ・・・（８ｂ）
３．００＜ｆ２／ｆｗ＜３．８５ ・・・（９ｂ）
０．９５＜ｆ２１／ｆ２２＜１．３５ ・・・（１０ｂ）
５．３＜ＴＬｗ／ｆ２＜６．０ ・・・（１１ｂ）
０．１４＜−ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜０．２０ ・・・（１２ｂ）
尚、条件式（６）は後述する数値実施例２の値を用いて
０．０３２２≦１／νｄｐ−１／νｄｎ＜０．０６０ ・・・（６ｃ）
とするのが良い。
以上のように、各実施例によれば全系が小型でありながら、全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有し、広画角で明るいズームレンズが得られる。例えば、全画角が約１００°、広角端におけるＦナンバーのＦｎｏが１．２程度で、フルＨＤやそれ以上の画素数の撮像素子にも対応可能なズームレンズが得られる。また各実施例において、好ましくは以下の構成とするのが良い。第２レンズ群Ｌ２を物体側から像側へ順に、正レンズＧ２１、正レンズＧ２２、負レンズ成分Ｇ２３、正レンズＧ２４と負レンズＧ２５とを接合した接合レンズＧ２ｃで構成する。
ここでレンズ成分とは単一のレンズまたは複数のレンズを貼り合わせた接合レンズと定義する。第２レンズ群Ｌ２を上述のレンズ構成にすることで、軸上色収差やズーミングに伴う像面湾曲や非点収差を抑制することが容易となり、全ズーム範囲にわたり高い光学性能を維持しながら大口径比化が容易となる。
第１レンズ群Ｌ１は、物体側から像側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＧ１１、両凹形状の負レンズＧ１２、負レンズＧ１３と正レンズＧ１４とを接合した全体として正の屈折力の接合レンズＧ１ｂで構成する。３つの負レンズで負の屈折力を分担することで、広画角化の達成を容易としている。また正の屈折力の接合レンズＧ１ｂを用いることで、広角端近傍での倍率色収差と望遠端近傍での軸上色収差を小さくして、全ズーム範囲にわたり色にじみの少ない高い光学性能の達成が容易となる。
開口絞りＳＰに関しては、第１レンズ群Ｌ１の後方に設置しており、ズーミングに際して不動である。開口絞りＳＰをズーミングに際して不動とすることにより、ズーム移動のためのアクチュエータを新たに設ける必要がなく全系の小型化を容易にしている。
以下、各実施例のレンズ構成について説明する。各実施例において、第１レンズ群Ｌ１は物体側の面が凸でメニスカス形状の負レンズＧ１１、両凹形状の負レンズＧ１２、物体側の面が凸でメニスカス形状の負レンズＧ１３、物体側の面が凸でメニスカス形状または両凸形状の正レンズＧ１４で構成している。負レンズＧ１３と正レンズＧ１４は貼り合わせ構成としており、双方のレンズの材料に適正なアッベ数差を付与することにより色収差を効果的に補正している。負レンズＧ１１には、屈折率が２．０を超える材料を使用しており、これにより全系の小型化を図っている。
第２レンズ群Ｌ２は、物体側に凸面を向けた正レンズＧ２１、物体側に比べて像側の方が強い屈折力の両凸形状の正レンズＧ２２、物体側に凸面を向けた負レンズ成分Ｇ２３を有する。更に両凸形状の正レンズＧ２４と両凹形状の負レンズＧ２５とを接合し、全体として正の屈折力の接合レンズＧ２ｃから構成している。
各実施例では、軸上光束のマージナル光線の入射高さ（ｈｗ）が高い正レンズＧ２１と、正レンズＧ２２の材料に低分散の材料を使用して可視光域での軸上色収差を軽減している。さらに、各実施例では正レンズＧ２２に先述の条件式（２）および条件式（３）を満足する材料を使用し、可視光域から近赤外光域の広い範囲にわたって軸上色収差を軽減している。
具体的には実施例１では株式会社オハラ社製の商品名Ｓ−ＦＰＬ５２（ｎｄ＝１．４５６００、νｄ＝９０．３、θＣｔ＝０．８４２）、実施例２では蛍石（ｎｄ＝１．４３３８７、νｄ＝９５．１、θＣｔ＝０．８０９）を使用している。また実施例３および実施例４では株式会社オハラ社製の商品名Ｓ−ＦＰＬ５３（ｎｄ＝１．４３８７５、νｄ＝９４．９、θＣｔ＝０．８３８）を使用している。
第２レンズ群Ｌ２に含まれる負レンズ成分Ｇ２３は、実施例１，２，４では１枚の負レンズで構成し、実施例３では物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズと物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズとを接合した接合レンズで構成している。単レンズとすれば第２レンズ群Ｌ２の薄型化が容易となりレンズ全長の小型化に有利となる。接合レンズとすれば軸上色収差や倍率色収差の補正が容易となり、大口径化や高画質の達成が容易となる。
各実施例では、正レンズＧ２１の両面を非球面形状とし、球面収差などの諸収差を良好に補正している。また実施例１、２、４では、正の接合レンズＧ２ｃの物体側の面を非球面形状とすることで、像面湾曲や非点収差の補正を容易にしている。
実施例１乃至実施例４においては、第２レンズ群に非球面を使用しているが、適宜他のレンズ群においても非球面を使用する構成としても良い。例えば、最も物体側の負レンズＧ１１レンズに非球面を使用すると、光束が広がる位置であることから歪曲収差や非点収差などの軸外収差をより補正しやすくなる。
次に本発明のズームレンズを撮影光学系として用いた監視カメラ（撮像装置）の実施例を、図１０を用いて説明する。図１０において、３０は監視カメラ本体、３１は実施例１乃至４で説明したいずれかのズームレンズによって構成された撮影光学系である。３２はカメラ本体に内蔵され、撮影光学系３１によって形成された被写体像を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）である。３３は固体撮像素子３２によって光電変換された被写体像に対応する情報を記録するメモリである。３４は撮影した３２によって光電変換された被写体像を転送するためのネットワークケーブルである。
以上のように、各実施例によれば広角でありながら、全ズーム範囲にわたり高い光学性能であり、小型のズームレンズ及びそれを有する撮像装置を得ることができる。これら実施例は、最大画角が２ωが約１００°、広角端のＦｎｏが１．２程度をカバーし、フルＨＤやそれ以上の高画素撮像素子に対応可能な小型のズームレンズおよびそれを有する撮像装置である。なお、各実施例においては以下のような構成をとっても良い。
・各実施例に示したレンズの形状、枚数に限定されるものではなく、適宜変更すること。
・ズーミングに際して開口絞りＳＰを移動させる構成とすること。
・非球面レンズの材料はガラスに限らず、球面形状のレンズ面上に樹脂材料で非球面形状を形成した（非球面成分を乗せた）ハイブリッドタイプの非球面レンズや、プラスチック材料より成る非球面レンズを用いること。
・一部のレンズおよびレンズ群を光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動させ、これにより手ぶれ等の振動に伴う像ブレを補正すること。
・固体撮像素子を有する撮像装置に用いるときには、ズームレンズによって生じる歪曲収差や色収差を電気的な画像処理による補正手段により、補正すること。
・ズーミングに際して開口絞りＳＰを移動させる構成とすること。
・非球面レンズの材料はガラスに限らず、球面形状のレンズ面上に樹脂材料で非球面形状を形成した（非球面成分を乗せた）ハイブリッドタイプの非球面レンズや、プラスチック材料より成る非球面レンズを用いること。
・一部のレンズおよびレンズ群を光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動させ、これにより手ぶれ等の振動に伴う像ブレを補正すること。
・固体撮像素子を有する撮像装置に用いるときには、ズームレンズによって生じる歪曲収差や色収差を電気的な画像処理による補正手段により、補正すること。
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態や光学仕様（画角やＦｎｏ）に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。
次に、本発明の実施例１乃至４にそれぞれ対応する数値実施例１乃至４を示す。各数値実施例において、ｉは物体側からの光学面の順序を示す。ｒｉは第ｉ番目の光学面（第ｉ面）の曲率半径、ｄｉは第ｉ面と第ｉ＋１面との間の間隔、ｎｄｉ、νｄｉはそれぞれｄ線に対する第ｉ番目の光学部材の材料の屈折率、アッベ数を示す。θＣｔは式（Ａ）で定義される値、ｈｗは第２レンズ群Ｌ２において広角端における軸上光束のマージナル光線が通過する入射高さである。
バックフォーカス（ＢＦ）は、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算した値である。レンズ全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカス（ＢＦ）を加えた値である。長さの単位は、ｍｍである。またｋを離心率、Ａ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２を非球面係数、面頂点を基準にして光軸からの高さｈの位置における光軸方向の変位をｘとする。
このとき、非球面形状は、
ｘ＝（ｈ2／Ｒ）／［１＋｛１−（１＋ｋ）（ｈ／Ｒ）2｝1/2］＋Ａ４ｈ4＋Ａ６ｈ6＋Ａ８ｈ8＋Ａ１０ｈ10＋Ａ１２ｈ12で表される。但しＲは近軸曲率半径である。ω（半画角）に関しては、歪曲量を考慮した撮影可能画角に関する数値である。また各数値実施例における上述した条件式との対応を表１に示す。
ｘ＝（ｈ2／Ｒ）／［１＋｛１−（１＋ｋ）（ｈ／Ｒ）2｝1/2］＋Ａ４ｈ4＋Ａ６ｈ6＋Ａ８ｈ8＋Ａ１０ｈ10＋Ａ１２ｈ12で表される。但しＲは近軸曲率半径である。ω（半画角）に関しては、歪曲量を考慮した撮影可能画角に関する数値である。また各数値実施例における上述した条件式との対応を表１に示す。
［数値実施例１］
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd θCt hw
1 17.569 0.90 2.00100 29.1 0.684 -
2 7.348 7.15 -
3 -21.372 0.60 1.83481 42.7 0.756 -
4 201.467 0.15 -
5 38.561 0.60 1.71300 53.9 0.819 -
6 14.235 2.70 1.94595 18.0 0.632 -
7 72.218 (可変) -
8(絞り) ∞ (可変) -
9* 11.292 2.50 1.58313 59.4 0.827 4.670
10* -46.529 0.15 4.624
11 12.168 4.10 1.45600 90.3 0.843 4.655
12 -9.110 0.15 4.436
13 12.888 0.60 1.80809 22.8 0.660 -
14 4.905 1.34 -
15* 8.576 3.12 1.85135 40.1 0.736 2.870
16 -6.839 0.70 1.67270 32.1 0.705 2.302
17 9.737 (可変) -
18 ∞ 2.00 1.52000 61.4 0.833 -
19 ∞ 0.50 -
像面 ∞
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd θCt hw
1 17.569 0.90 2.00100 29.1 0.684 -
2 7.348 7.15 -
3 -21.372 0.60 1.83481 42.7 0.756 -
4 201.467 0.15 -
5 38.561 0.60 1.71300 53.9 0.819 -
6 14.235 2.70 1.94595 18.0 0.632 -
7 72.218 (可変) -
8(絞り) ∞ (可変) -
9* 11.292 2.50 1.58313 59.4 0.827 4.670
10* -46.529 0.15 4.624
11 12.168 4.10 1.45600 90.3 0.843 4.655
12 -9.110 0.15 4.436
13 12.888 0.60 1.80809 22.8 0.660 -
14 4.905 1.34 -
15* 8.576 3.12 1.85135 40.1 0.736 2.870
16 -6.839 0.70 1.67270 32.1 0.705 2.302
17 9.737 (可変) -
18 ∞ 2.00 1.52000 61.4 0.833 -
19 ∞ 0.50 -
像面 ∞
非球面データ
第9面
K = 6.86073e-001 A 4=-3.04750e-004 A 6=-1.59282e-006 A 8= 2.20598e-007 A10=-1.37235e-008
第10面
K =-1.14143e+002 A 4= 2.71603e-004 A 6= 9.84372e-006 A 8= 7.07373e-008 A10=-6.77491e-009
第15面
K = 1.61114e+000 A 4=-3.13703e-004 A 6= 5.60899e-007 A 8=-5.19513e-007 A10= 2.40838e-008
各種データ
ズーム比 2.30
広角 中間 望遠
焦点距離 2.84 4.32 6.54
Fナンバー 1.24 1.46 1.79
半画角（度） 46.57 34.78 24.65
像高 3.00 3.00 3.00
レンズ全長 49.52 41.15 36.89
BF 4.49 5.91 8.02
d 7 16.60 8.22 3.97
d 8 3.68 2.27 0.15
d17 2.68 4.09 6.21
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -9.22
2 9 8.80
諸数値
f2c = 14.93, f21 = 15.84, f22 = 12.16, TLw = 49.52, f1a = -7.07, f1b = 44.71
第9面
K = 6.86073e-001 A 4=-3.04750e-004 A 6=-1.59282e-006 A 8= 2.20598e-007 A10=-1.37235e-008
第10面
K =-1.14143e+002 A 4= 2.71603e-004 A 6= 9.84372e-006 A 8= 7.07373e-008 A10=-6.77491e-009
第15面
K = 1.61114e+000 A 4=-3.13703e-004 A 6= 5.60899e-007 A 8=-5.19513e-007 A10= 2.40838e-008
各種データ
ズーム比 2.30
広角 中間 望遠
焦点距離 2.84 4.32 6.54
Fナンバー 1.24 1.46 1.79
半画角（度） 46.57 34.78 24.65
像高 3.00 3.00 3.00
レンズ全長 49.52 41.15 36.89
BF 4.49 5.91 8.02
d 7 16.60 8.22 3.97
d 8 3.68 2.27 0.15
d17 2.68 4.09 6.21
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -9.22
2 9 8.80
諸数値
f2c = 14.93, f21 = 15.84, f22 = 12.16, TLw = 49.52, f1a = -7.07, f1b = 44.71
［数値実施例２］
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd θCt hw
1 24.997 1.00 2.00100 29.1 0.684 -
2 7.524 6.23 -
3 -21.024 0.70 1.69680 55.5 0.833 -
4 35.907 1.23 -
5 33.508 0.70 1.83481 42.7 0.756 -
6 19.300 2.70 1.94595 18.0 0.632 -
7 -577.343 (可変) -
8(絞り) ∞ (可変) -
9* 9.887 2.82 1.55332 71.7 0.816 4.884
10* -57.903 0.15 4.834
11 12.063 4.30 1.43387 95.1 0.809 4.779
12 -9.369 0.15 4.431
13 42.105 0.60 1.80518 25.4 0.668 -
14 7.286 0.85 -
15* 9.899 3.20 1.85135 40.1 0.736 2.992
16 -6.282 0.70 1.71736 29.5 0.691 2.403
17 11.959 (可変) -
18 ∞ 2.00 1.52000 61.4 0.833 -
19 ∞ 0.50 -
像面 ∞
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd θCt hw
1 24.997 1.00 2.00100 29.1 0.684 -
2 7.524 6.23 -
3 -21.024 0.70 1.69680 55.5 0.833 -
4 35.907 1.23 -
5 33.508 0.70 1.83481 42.7 0.756 -
6 19.300 2.70 1.94595 18.0 0.632 -
7 -577.343 (可変) -
8(絞り) ∞ (可変) -
9* 9.887 2.82 1.55332 71.7 0.816 4.884
10* -57.903 0.15 4.834
11 12.063 4.30 1.43387 95.1 0.809 4.779
12 -9.369 0.15 4.431
13 42.105 0.60 1.80518 25.4 0.668 -
14 7.286 0.85 -
15* 9.899 3.20 1.85135 40.1 0.736 2.992
16 -6.282 0.70 1.71736 29.5 0.691 2.403
17 11.959 (可変) -
18 ∞ 2.00 1.52000 61.4 0.833 -
19 ∞ 0.50 -
像面 ∞
非球面データ
第9面
K = 8.26660e-001 A 4=-3.71954e-004 A 6=-5.91269e-006 A 8= 2.16802e-007 A10=-1.31069e-008
第10面
K =-6.70555e+001 A 4= 1.07505e-004 A 6= 4.77452e-006 A 8=-2.35776e-008 A10=-2.80096e-009
第15面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.49192e-004 A 6=-1.19662e-005 A 8= 5.93493e-009 A10=-1.15904e-008
各種データ
ズーム比 2.32
広角 中間 望遠
焦点距離 2.64 4.04 6.13
Fナンバー 1.24 1.44 1.79
半画角（度） 48.65 36.62 26.08
像高 3.00 3.00 3.00
レンズ全長 51.30 42.16 37.50
BF 4.74 6.19 8.36
d 7 17.45 8.31 3.65
d 8 3.77 2.32 0.15
d17 2.93 4.37 6.55
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -8.82
2 9 9.15
諸数値
f2c = 17.97, f21 = 15.49, f22 = 12.94, TLw = 51.30, f1a = -5.80, f1b = 31.08
第9面
K = 8.26660e-001 A 4=-3.71954e-004 A 6=-5.91269e-006 A 8= 2.16802e-007 A10=-1.31069e-008
第10面
K =-6.70555e+001 A 4= 1.07505e-004 A 6= 4.77452e-006 A 8=-2.35776e-008 A10=-2.80096e-009
第15面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.49192e-004 A 6=-1.19662e-005 A 8= 5.93493e-009 A10=-1.15904e-008
各種データ
ズーム比 2.32
広角 中間 望遠
焦点距離 2.64 4.04 6.13
Fナンバー 1.24 1.44 1.79
半画角（度） 48.65 36.62 26.08
像高 3.00 3.00 3.00
レンズ全長 51.30 42.16 37.50
BF 4.74 6.19 8.36
d 7 17.45 8.31 3.65
d 8 3.77 2.32 0.15
d17 2.93 4.37 6.55
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -8.82
2 9 9.15
諸数値
f2c = 17.97, f21 = 15.49, f22 = 12.94, TLw = 51.30, f1a = -5.80, f1b = 31.08
［数値実施例３］
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd θCt hw
1 21.593 1.00 2.00100 29.1 0.684 -
2 7.052 7.65 -
3 -19.072 0.75 1.65160 58.5 0.827 -
4 26.591 0.57 -
5 30.135 0.70 1.60311 60.6 0.832 -
6 14.131 1.99 1.94595 18.0 0.632 -
7 60.753 (可変) -
8(絞り) ∞ (可変) -
9* 11.625 2.80 1.55332 71.7 0.816 5.087
10* -36.871 0.15 5.039
11 14.886 4.50 1.43875 94.9 0.838 5.076
12 -9.332 0.15 4.886
13 14.679 0.60 1.90366 31.3 0.696 -
14 5.065 1.68 1.60311 60.6 0.832 3.317
15 6.777 1.35 2.962
16 9.963 2.73 1.83481 42.7 0.756 2.731
17 -6.576 0.75 1.75520 27.5 0.680 2.243
18 19.244 (可変) -
19 ∞ 2.00 1.52000 61.4 0.833 -
20 ∞ 0.45 -
像面 ∞
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd θCt hw
1 21.593 1.00 2.00100 29.1 0.684 -
2 7.052 7.65 -
3 -19.072 0.75 1.65160 58.5 0.827 -
4 26.591 0.57 -
5 30.135 0.70 1.60311 60.6 0.832 -
6 14.131 1.99 1.94595 18.0 0.632 -
7 60.753 (可変) -
8(絞り) ∞ (可変) -
9* 11.625 2.80 1.55332 71.7 0.816 5.087
10* -36.871 0.15 5.039
11 14.886 4.50 1.43875 94.9 0.838 5.076
12 -9.332 0.15 4.886
13 14.679 0.60 1.90366 31.3 0.696 -
14 5.065 1.68 1.60311 60.6 0.832 3.317
15 6.777 1.35 2.962
16 9.963 2.73 1.83481 42.7 0.756 2.731
17 -6.576 0.75 1.75520 27.5 0.680 2.243
18 19.244 (可変) -
19 ∞ 2.00 1.52000 61.4 0.833 -
20 ∞ 0.45 -
像面 ∞
非球面データ
第9面
K = 9.98229e-001 A 4=-2.24918e-004 A 6= 1.13961e-006 A 8= 1.08949e-007 A10=-8.62967e-009 A12= 1.56632e-023
第10面
K =-7.72107e+001 A 4= 2.36680e-004 A 6= 1.04466e-005 A 8= 4.78774e-008 A10=-6.14514e-009
各種データ
ズーム比 2.31
広角 中間 望遠
焦点距離 2.65 4.04 6.12
Fナンバー 1.24 1.46 1.90
半画角（度） 48.53 36.60 26.11
像高 3.00 3.00 3.00
レンズ全長 49.80 43.04 40.19
BF 4.50 6.31 9.02
d 7 13.26 6.50 3.65
d 8 4.67 2.86 0.15
d18 2.73 4.54 7.26
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -7.12
2 9 9.28
諸数値
f2c = 16.23, f21 = 16.31, f22 = 13.86, TLw = 49.80, f1a = -5.19, f1b = 34.09
第9面
K = 9.98229e-001 A 4=-2.24918e-004 A 6= 1.13961e-006 A 8= 1.08949e-007 A10=-8.62967e-009 A12= 1.56632e-023
第10面
K =-7.72107e+001 A 4= 2.36680e-004 A 6= 1.04466e-005 A 8= 4.78774e-008 A10=-6.14514e-009
各種データ
ズーム比 2.31
広角 中間 望遠
焦点距離 2.65 4.04 6.12
Fナンバー 1.24 1.46 1.90
半画角（度） 48.53 36.60 26.11
像高 3.00 3.00 3.00
レンズ全長 49.80 43.04 40.19
BF 4.50 6.31 9.02
d 7 13.26 6.50 3.65
d 8 4.67 2.86 0.15
d18 2.73 4.54 7.26
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -7.12
2 9 9.28
諸数値
f2c = 16.23, f21 = 16.31, f22 = 13.86, TLw = 49.80, f1a = -5.19, f1b = 34.09
［数値実施例４］
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd θCt hw
1 24.341 1.05 2.00100 29.1 0.684 -
2 7.350 7.01 -
3 -24.345 0.70 1.77250 49.6 0.796 -
4 23.447 0.71 -
5 24.178 0.65 1.77250 49.6 0.796 -
6 13.991 2.24 1.94595 18.0 0.632 -
7 123.813 (可変) -
8(絞り) ∞ (可変) -
9* 10.671 2.86 1.55332 71.7 0.816 5.242
10* -34.862 0.15 5.171
11 15.038 4.26 1.43875 94.9 0.838 5.115
12 -10.644 0.15 4.801
13 21.294 0.55 1.80518 25.4 0.668 -
14 6.546 1.18 -
15* 12.081 3.48 1.76802 49.2 0.788 3.340
16 -6.369 0.60 1.64769 33.8 0.712 2.807
17 27.848 (可変) -
18 ∞ 2.00 1.52000 61.4 0.833 -
19 ∞ 0.50 -
像面 ∞
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd θCt hw
1 24.341 1.05 2.00100 29.1 0.684 -
2 7.350 7.01 -
3 -24.345 0.70 1.77250 49.6 0.796 -
4 23.447 0.71 -
5 24.178 0.65 1.77250 49.6 0.796 -
6 13.991 2.24 1.94595 18.0 0.632 -
7 123.813 (可変) -
8(絞り) ∞ (可変) -
9* 10.671 2.86 1.55332 71.7 0.816 5.242
10* -34.862 0.15 5.171
11 15.038 4.26 1.43875 94.9 0.838 5.115
12 -10.644 0.15 4.801
13 21.294 0.55 1.80518 25.4 0.668 -
14 6.546 1.18 -
15* 12.081 3.48 1.76802 49.2 0.788 3.340
16 -6.369 0.60 1.64769 33.8 0.712 2.807
17 27.848 (可変) -
18 ∞ 2.00 1.52000 61.4 0.833 -
19 ∞ 0.50 -
像面 ∞
非球面データ
第9面
K = 8.26660e-001 A 4=-2.67156e-004 A 6=-2.86003e-006 A 8= 1.26883e-007 A10=-5.69068e-009
第10面
K =-6.70555e+001 A 4= 1.33759e-004 A 6= 5.71826e-006 A 8= 2.57656e-008 A10=-3.10014e-009
第15面
K = 0.00000e+000 A 4=-7.49330e-005 A 6= 2.86890e-008 A 8=-2.73099e-007 A10= 1.14677e-008
各種データ
ズーム比 2.30
広角 中間 望遠
焦点距離 2.59 3.93 5.94
Fナンバー 1.25 1.46 1.82
半画角（度） 49.61 37.73 27.09
像高 3.04 3.04 3.04
レンズ全長 52.50 44.48 40.73
BF 5.70 7.45 10.08
d 7 16.27 8.26 4.51
d 8 4.94 3.18 0.55
d17 3.88 5.64 8.27
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -7.52
2 9 9.83
諸数値
f2c = 16.55, f21 = 15.10, f22 = 14.96, TLw = 52.50, f1a = -5.02, f1b = 27.00
第9面
K = 8.26660e-001 A 4=-2.67156e-004 A 6=-2.86003e-006 A 8= 1.26883e-007 A10=-5.69068e-009
第10面
K =-6.70555e+001 A 4= 1.33759e-004 A 6= 5.71826e-006 A 8= 2.57656e-008 A10=-3.10014e-009
第15面
K = 0.00000e+000 A 4=-7.49330e-005 A 6= 2.86890e-008 A 8=-2.73099e-007 A10= 1.14677e-008
各種データ
ズーム比 2.30
広角 中間 望遠
焦点距離 2.59 3.93 5.94
Fナンバー 1.25 1.46 1.82
半画角（度） 49.61 37.73 27.09
像高 3.04 3.04 3.04
レンズ全長 52.50 44.48 40.73
BF 5.70 7.45 10.08
d 7 16.27 8.26 4.51
d 8 4.94 3.18 0.55
d17 3.88 5.64 8.27
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -7.52
2 9 9.83
諸数値
f2c = 16.55, f21 = 15.10, f22 = 14.96, TLw = 52.50, f1a = -5.02, f1b = 27.00
Ｌ１ 第１レンズ群 Ｌ２ 第２レンズ群
Claims (14)
- 物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
前記第１レンズ群は、正レンズと負レンズが接合され、全体として正の屈折力を有する接合レンズＧ１ｂを有し、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記接合レンズＧ１ｂに含まれる正レンズの材料のアッベ数をνｄｐ、前記接合レンズＧ１ｂに含まれる負レンズの材料のアッベ数をνｄｎとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
０．０３２２≦１／νｄｐ−１／νｄｎ＜０．０６０
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。 - 物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
前記第２レンズ群の最も像側に接合レンズＧ２ｃが配置され、前記接合レンズＧ２ｃの物体側のレンズは正レンズであり、像側のレンズは負レンズであり、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。 - 前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、前記接合レンズＧ２ｃの焦点距離をｆ２ｃとするとき、
１．２＜ｆ２ｃ／ｆ２＜４．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項２に記載のズームレンズ。 - 物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
単一のレンズまたは複数のレンズを接合した接合レンズをレンズ成分とするとき、前記第２レンズ群は、物体側から像側へ順に、正レンズ、正レンズ、負レンズ成分、正レンズと負レンズを接合した接合レンズＧ２ｃから構成され、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。 - 物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端におけるレンズ全長をＴＬｗとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
５．１＜ＴＬｗ／ｆ２＜７．０
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。 - 物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群より構成され、ズーミングに際して前記第１レンズ群および前記第２レンズ群が互いに異なる軌跡で移動するズームレンズであって、
前記第１レンズ群は、物体側から像側へ順に配置された、物体側の面が凸でメニスカス形状の負レンズＧ１１、両凹形状の負レンズＧ１２、負レンズＧ１３と正レンズＧ１４が接合され、全体として正の屈折力を有する接合レンズＧ１ｂから構成され、
レンズの材料のＣ線、ｔ線、Ｆ線における屈折率をそれぞれｎＣ、ｎｔ、ｎＦ、ｄ線におけるアッベ数をνｄ、θＣｔ＝（ｎＣ−ｎｔ）／（ｎＦ−ｎＣ）とするとき、前記第２レンズ群は、
８５．０＜νｄ
−０．２５＜θＣｔ−（０．００４７×νｄ＋０．５４６）＜−０．１０
なる条件式を満足する正レンズＰＬを含み、
広角端において前記正レンズＰＬを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗＰＬ、広角端における全系の焦点距離をｆｗ、前記負レンズＧ１１と前記負レンズＧ１２の合成の焦点距離をｆ１ａ、前記接合レンズＧ１ｂの焦点距離をｆ１ｂとするとき、
１．３＜ｈｗＰＬ／ｆｗ＜３．０
０．１０＜−ｆ１ａ／ｆ１ｂ＜０．２２
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。 - 前記第２レンズ群は、複数の正レンズを有し、広角端において前記第２レンズ群に含まれる正レンズを通過する軸上光束のマージナル光線の入射高さをｈｗとしたとき、
１．３＜ｈｗ／ｆｗ＜３．０
なる条件式を満足する正レンズの材料のｄ線におけるアッベ数の平均値をνｄａｖｅとするとき、
７４．０＜νｄａｖｅ
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のズームレンズ。 - 前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとするとき、
１．２＜ｆ２／ｆｔ＜２．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至７のいずれか１項に記載のズームレンズ。 - 望遠端における全系の焦点距離をｆｔ、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とするとき、
０．９＜｜ｆ１｜／ｆｔ＜１．８
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至８のいずれか１項に記載のズームレンズ。 - 前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端における全系の焦点距離をｆｗとするとき、
２．５＜ｆ２／ｆｗ＜４．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至９のいずれか１項に記載のズームレンズ。 - 前記第２レンズ群は、物体側から像側へ順に、正レンズＧ２１と正レンズＧ２２を有し、前記正レンズＧ２１の焦点距離をｆ２１、前記正レンズＧ２２の焦点距離をｆ２２とするとき、
０．８＜ｆ２１／ｆ２２＜１．５
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至１０のいずれか１項に記載のズームレンズ。 - 固体撮像素子に像を形成することを特徴とする請求項１乃至１１のいずれか１項に記載のズームレンズ。
- 請求項１乃至１２のいずれか１項に記載のズームレンズと、該ズームレンズによって形成される像を受光する撮像素子を有することを特徴とする撮像装置。
- 前記撮像装置において得られた画像に対して画像処理を行うことで、前記撮像装置に含まれるズームレンズによって生じる収差を補正する補正手段を有することを特徴とする請求項１３に記載の撮像装置。
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