JP6063881B2 - 燃料噴射ノズル - Google Patents

Description

本発明は、燃料を噴射する燃料噴射ノズル（以下、略してノズルと呼ぶことがある。）に関する。

従来から、例えば、内燃機関に燃料を噴射して供給する燃料噴射弁では、燃料を噴射するノズルと、このノズルを開弁駆動または閉弁駆動するアクチュエータとを備えるものが周知である。また、燃料噴射弁に用いられるノズル（燃料噴射ノズル）では、円筒状のノズルボディと、ノズルボディの内周に軸方向に移動可能となるように収容されるニードルとを備えるものが公知である。そして、このノズルは、ニードルがノズルボディの内周で軸方向に移動することで燃料の噴射を開始または停止する。

つまり、ノズルボディの内壁には、ニードルの軸方向の先端近傍に設けられたニードル側シート部が離着するボディ側シート部が設けられ、さらに、ボディ側シート部よりも軸方向の先端側の内壁には、燃料の噴孔が複数開口している。そして、ニードル側シート部がボディ側シート部から離座することで、噴孔を通じてノズルボディの内周から外部に燃料が導かれて噴射される（例えば、特許文献１参照。）。

ところで、燃料噴射ノズルでは、エネルギー的に有利な構造を採用するため、燃料の流れ易さを示す流量係数を高める様々な検討がなされている。例えば、特許文献２によれば、噴孔のノズルボディ内周側の開口を「半楕円形状」とすることで、噴孔内におけるキャビテーションや流れの分布の偏り等を抑制して流量係数を高めることができるとしている。

しかし、燃料噴射ノズルの流量係数は噴射圧が高くなるほど低下するので、噴射圧が高いほどエネルギー的に不利になる。このため、例えば、ディーゼルエンジンの気筒内に燃料を直接噴射する燃料噴射弁のように、噴射圧の高圧化要求が高い用途では、更なる流量係数の向上策が求められている。

特開２０１０−１８０７６３号公報 特開２０１０−２２２９７７号公報

本発明は、上記の問題点を解決するためになされたものであり、その目的は、内燃機関に燃料を噴射する燃料噴射ノズルにおいて、流量係数を高めることにある。

本願発明によれば、燃料噴射ノズルは、円筒状のノズルボディと、ノズルボディの内周に軸方向に移動可能となるように収容されるニードルとを備え、ニードルがノズルボディの内周で軸方向に移動することで燃料の噴射を開始または停止する。そして、燃料噴射ノズルは、次のボディ側シート部、噴孔、第１の関係および第２の関係を備える。

まず、ボディ側シート部は、ノズルボディの内壁の一部であり、ニードルの軸方向の先端近傍に設けられたニードル側シート部が離着する。また、噴孔は、ボディ側シート部よりも軸方向の先端側でノズルボディの内壁に開口するとともに、ノズルボディの外壁に開口し、ニードル側シート部がボディ側シート部から離座することでノズルボディの内周から外部に燃料を導く。

また、第１の関係とは、噴孔の内壁における開口（１１ａ）の寸法の内、ノズルボディの周方向に関する寸法（Ｌａ１）と、噴孔の外壁における開口（１１ｂ）の寸法の内、ノズルボディの周方向に関する寸法（Ｌｂ１）との大小関係であり、寸法（Ｌｂ１）が寸法（Ｌａ１）よりも大きい、というものである。さらに、第２の関係とは、開口（１１ａ）の寸法の内、ノズルボディの周方向に垂直かつ開口（１１ａ）に平行となる方向に関する寸法（Ｌａ２）と、開口（１１ｂ）の寸法の内、ノズルボディの周方向に垂直かつ開口（１１ｂ）に平行となる方向に関する寸法（Ｌｂ２）との大小関係であり、寸法（Ｌａ２）が寸法（Ｌｂ２）よりも大きい、というものである。
さらに、開口（１１ａ）は、軸方向に長い略２等辺三角形であり、軸方向の先端側に頂部が存在する。

ここで、ニードル側シート部とボディ側シート部との間を通った燃料の流れは、噴孔に流入するために、外周側を向くように旋回する必要がある。このため、流れの旋回によりエネルギー的な損失が発生するので、燃料の流れが噴孔に向かって旋回する角度幅（以下、旋回角度幅と呼ぶ。）を低減すれば、エネルギー的な損失を抑制して流量係数を高めることができる。

そこで、寸法（Ｌａ２）を寸法（Ｌｂ２）よりも大きくすることで、内壁の開口（１１ａ）の上流端を構造的に上流側へ寄せやすくする。これにより、旋回角度幅を低減して流量係数を高めることができる。また、寸法（Ｌｂ１）を寸法（Ｌａ１）よりも大きくすることで、寸法（Ｌｂ２）が寸法（Ｌａ２）よりも小さくなることによる流量の低下を抑制することができる。

さらに、寸法（Ｌａ１）が小さくなるので、ノズルボディの先端の周囲に複数の噴孔を設けてもサック室等の容量を小さくすることができる（サック室とは、ノズルボディの先端において、ノズルボディの内壁とニードルの先端部とで囲まれる空間である）。このため、噴射終了直後にサック室に残る燃料が減るので、サック室に残った燃料が気筒内に漏れることで生じる未燃炭化水素を低減することができる。
以上により、燃料噴射ノズルにおいて、流量係数を高めることができる。

燃料噴射ノズルの全体を示す断面図である（参考例１）。 （ａ）は料噴射ノズルの要部を示す特定断面における部分断面図であり、（ｂ）は噴孔の形状を説明するための斜視図である（参考例１）。 噴孔の寸法を示す説明図である（参考例１）。 燃料噴射ノズルの要部を示す特定断面における部分断面図である（参考例２）。 燃料噴射ノズルの要部を示す特定断面における部分断面図である（参考例３ ）。 （ａ）は噴孔の寸法を示す説明図であり（参考例４）、（ｂ）は噴孔の寸法を示す説明図である（実施例）。 （ａ）〜（ｄ）は特定断面における噴孔の形状を示す説明図であり、（ｅ）は外壁における噴孔の開口形状を示す説明図である（変形例）。

以下、発明を実施するための形態を実施例に基づいて説明する。

〔参考例１の構成〕
参考例１の燃料噴射ノズル１（以下、ノズル１と呼ぶ。）の構成を、図面を用いて説明する。
ノズル１は、開弁して燃料を噴射するものであり、ノズル１を開弁駆動または閉弁駆動するアクチュエータ（図示せず。）とともに燃料噴射弁を構成する。そして、燃料噴射弁は、例えば、内燃機関（図示せず。）に搭載され、１００ＭＰａを超える高圧の燃料を気筒内に直接噴射するために用いられる。

なお、アクチュエータは、例えば、ノズル１の弁体（後記するニードル２）に作用する背圧を増減して弁体を駆動するものであり、コイル（図示せず。）への通電により発生する磁気力を利用して背圧室（図示せず。）を開閉することで背圧を増減する。
そして、燃料噴射弁は、例えば、燃料を高圧化して吐出する燃料供給ポンプ（図示せず。）、および、燃料供給ポンプから吐出された燃料を高圧状態で蓄圧する蓄圧容器（図示せず。）とともに蓄圧式の燃料供給装置を構成し、蓄圧容器から高圧の燃料を分配されて気筒内に噴射する。

ノズル１は、図１に示すように、円筒状のノズルボディ３と、ノズルボディ３の内周に軸方向に移動可能となるように収容される弁体としてのニードル２とを備える。そして、ノズル１は、ニードル２がノズルボディ３の内周で軸方向に移動することで燃料の噴射を開始または停止する。

ここで、ニードル２は、ノズルボディ３により軸方向に摺動自在に支持される摺動軸部２ａ、および、実質的に弁部として機能する円錐状の先端部２ｂを有し、摺動軸部２ａと先端部２ｂとの間は軸方向に長い円柱部２ｃをなす。
ノズルボディ３の内周は、軸方向に長い円筒状をなし先端が閉じられている。また、ノズルボディ３の内周の一部は、局部的に径方向に拡大され、噴射すべき燃料が一時的に溜まる燃料溜まり４をなす。

そして、ノズルボディ３の内周の内、燃料溜まり４の軸方向後端側の領域は、摺動軸部２ａを摺動自在に支持するための摺動孔５をなし、燃料溜まり４の軸方向先端側の領域は、先端部２ｂおよび円柱部２ｃを収容して円環筒状の燃料通路６を形成する。なお、ノズルボディ３には、蓄圧容器から受け入れた燃料を燃料溜まり４に導くための燃料通路７が、別途、燃料溜まり４に接続している。

以下、ノズル１の特徴的な構成を、図２および図３を用いて説明する。
ノズル１は、特徴的な構成として、図２（ａ）に示すように、ボディ側シート部１０および噴孔１１を備え、さらに、噴孔１１の内外壁それぞれにおける開口１１ａ、１１ｂの寸法に係わる第１、第２の関係、および、ノズルボディ３の先端近傍の内壁の形状を規定する第１構造を備える。

まず、ボディ側シート部１０は、ノズルボディ３の先端近傍の内壁の一部であり、先端部２ｂに設けられたニードル側シート部１３が離着する。
ここで、先端部２ｂの外周面は、例えば、３つの異なる円錐面１４ａ、１４ｂ、１４ｃが先端から軸方向後端側に同軸に連続するものであり、円錐面１４ａ〜１４ｃは、それぞれの母線とニードル２の軸αとの間に形成される角度が先端側ほど大きくなっている。そして、円錐面１４ａ、１４ｂ同士の交線１５ａ、および円錐面１４ｂ、１４ｃ同士の交線１５ｂは軸αに垂直な円であり、交線１５ｂがニードル側シート部１３として機能し、ボディ側シート部１０は円形である。

また、噴孔１１は、ボディ側シート部１０よりも軸方向の先端側でノズルボディ３の内壁に開口し、ニードル側シート部１３がボディ側シート部１０から離座することでノズルボディ３の内周から外部に燃料を導く。つまり、ニードル側シート部１３がボディ側シート部１０から離座することで、ニードル側シート部１３とボディ側シート部１０との間に隙間が形成され、この隙間を通って燃料通路６から噴孔１１に燃料が導入されてノズルボディ３の外部に噴射される。

また、第１の関係とは、図３に示すように、開口１１ａの寸法の内、ノズルボディ３の周方向に関する寸法Ｌａ１と、開口１１ｂの寸法の内、ノズルボディ３の周方向に関する寸法Ｌｂ１との大小関係である。そして、第１の関係は、寸法Ｌａ１が寸法Ｌｂ１よりも小さい、というものである。

また、第２の関係とは、開口１１ａの寸法の内、ノズルボディ３の周方向に垂直かつ開口１１ａに平行となる方向に関する寸法Ｌａ２と、開口１１ｂの寸法の内、ノズルボディ３の周方向に垂直かつ開口１１ｂに平行となる方向に関する寸法Ｌｂ２との大小関係である。そして、第２の関係は、寸法Ｌａ２が寸法Ｌｂ２よりも大きい、というものである。

ここで、開口１１ａ、１１ｂは、互いにほぼ平行であり、両方ともノズルボディ３の軸βにほぼ平行である。また、開口１１ａは、ノズルボディ３の軸方向に長いスリット状に設けられ、開口１１ａの軸方向先端、後端は、それぞれ、軸方向先端側、後端側に凸となる半円である。そして、半円の直径が寸法Ｌａ１に相当し、先端側の半円の先端と後端側の半円の後端との距離が寸法Ｌａ２に相当する。さらに、開口１１ｂは、円形に設けられ、開口１１ｂの直径が寸法Ｌｂ１、Ｌｂ２に相当する。なお、開口１１ａと開口１１ｂとを結ぶ噴孔１１はレーザ加工等により形成される。

また、噴孔１１の軸γは軸βに交差する。そして、ノズルボディ３の断面の内、軸β、γを含む特定断面を考えると、特定断面において、軸γを挟んで噴孔１１を画する２つの孔壁線Ａ、Ｂは直線である。また、ボディ側シート部１０に近いほうの孔壁線Ａと軸βとがなす角度θ１は、ボディ側シート部１０から遠いほうの孔壁線Ｂと軸βとがなす角度θ２よりも小さい。このため、孔壁線Ａ、Ｂ間の距離は、外壁に近いほど小さくなる。

なお、噴孔１１の内壁形状は、図２（ｂ）に示すように、孔壁線Ａ、Ｂ以外の部分でも、開口１１ａ上の点Ｘａと、開口１１ｂにおいて点Ｘａと周方向位置でほぼ対応する（寸法比率がほぼ対応する）点Ｘｂとを結ぶ直線となっているが、孔壁線Ａ、Ｂ以外の内壁形状はこのような態様に限定されない。例えば、点Ｘａ、Ｘｂを結ぶ線が曲線となるように噴孔１１の内壁形状を設けてもよい。

さらに、第１構造とは、ノズルボディ３の先端近傍の内壁の内、ボディ側シート部１０を含む部分であるシート面と、開口１１ａを含む部分である噴孔開口面との関係を規定するものである。より詳しくは、第１構造によれば、シート面および噴孔開口面は、次のように規定される。まず、シート面は、軸βと同軸の円錐面として設けられ軸方向先端側ほど小径であって先端が円である、というものである。また、噴孔開口面は、軸βと同軸であってシート面の先端の径以下の径を有する円筒面、または、この円筒面の軸方向の先端側に連続するとともに、円筒面の径と同じ径を有して軸方向の先端側に凸を形成する半球面である、というものである。

より具体的に説明すると、ノズルボディ３の先端近傍の内壁は、以下の円錐面１７、円筒面１８および半球面１９を有し、ノズルボディ３の内周先端を袋状に閉じている。
円錐面１７は、軸βと同軸に設けられ、軸方向先端側ほど小径であって先端が円２０である。そして、円錐面１７は、ボディ側シート部１０を含んでシート面となっている。

また、円筒面１８は、軸βと同軸に設けられ、円２０と同径であって円２０から軸方向先端側に連続する。さらに、半球面１９は、円筒面１８と同径であり、軸方向先端側に凸を形成するように円筒面１８に連続する。そして、噴孔１１の内壁における開口１１ａは、円筒面１８と半球面１９とに跨るように設けられ、円筒面１８、半球面１９は、噴孔開口面となっている（以下、ノズルボディ３の先端近傍の内壁と先端部２ｂとで囲まれる空間をサック室２１と呼ぶことがある。）。

〔参考例１の効果〕
参考例１のノズル１は、次の第１、第２の関係を備える。まず、第１の関係とは、開口１１ａの寸法の内、ノズルボディ３の周方向に関する寸法Ｌａ１と、開口１１ｂの寸法の内、ノズルボディ３の周方向に関する寸法Ｌｂ１との大小関係である。そして、第１の関係は、寸法Ｌａ１が寸法Ｌｂ１よりも小さい、というものである。また、第２の関係とは、開口１１ａの寸法の内、ノズルボディ３の周方向に垂直かつ開口１１ａに平行となる方向に関する寸法Ｌａ２と、開口１１ｂの寸法の内、ノズルボディ３の周方向に垂直かつ開口１１ｂに平行となる方向に関する寸法Ｌｂ２との大小関係である。そして、第２の関係は、寸法Ｌａ２が寸法Ｌｂ２よりも大きい、というものである。

ここで、ボディ側シート部１０とニードル側シート部１３との間を通った燃料の流れは、噴孔１１に流入するために、外周側を向くように旋回する必要がある。このため、流れの旋回によりエネルギー的な損失が発生するので、燃料の流れが噴孔１１に向かって旋回する角度幅（旋回角度幅）を低減すれば、エネルギー的な損失を抑制して流量係数を高めることができる。

そこで、寸法Ｌａ２を寸法Ｌｂ２よりも大きくすることで、開口１１ａの上流端を構造的に上流側へ寄せやすくする。これにより、旋回角度幅を低減して流量係数を高めることができる。また、寸法Ｌｂ１を寸法Ｌａ１よりも大きくすることで、寸法Ｌｂ２が寸法Ｌａ２よりも小さくなることによる流量の低下を抑制することができる。

さらに、寸法Ｌａ１を小さくすることができるので、ノズルボディ３の先端近傍の周囲に複数の噴孔１１を設けてもサック室２１等の容量を小さくすることができる。このため、噴射終了直後にサック室２１に残る燃料が減るので、サック室２１に残った燃料が気筒内に漏れることで生じる未燃炭化水素を低減することができる。
以上により、ノズル１において流量係数を高めることができる。

また、軸β、γを含む特定断面において、ボディ側シート部１０に近いほうの孔壁線Ａと軸βとがなす角度θ１は、ボディ側シート部１０から遠いほうの孔壁線Ｂと軸βとがなす角度θ２よりも小さい。
これにより、旋回角度幅を低減することができる噴孔１１を、さらに設定しやすくなるので、流量係数を高めやすくなる。

〔参考例２〕
参考例２のノズル１は、ノズルボディ３の先端近傍の内壁の形状を規定する構造として、次の第２構造を備える。
ここで、第２構造とは、第１構造と同様にシート面と噴孔開口面との関係を規定するものであるが、第２構造によれば、図４に示すようにシート面および噴孔開口面は共通の円錐面１７であって、共通の円錐面１７にボディ側シート部１０および開口１１ａが両方とも存在する。

すなわち、第２構造は、シート面が軸βと同軸の円錐面１７として設けられ軸方向先端側ほど小径であり、シート面に開口１１ａが存在する、というものである。
なお、参考例２のノズル１によれば、ノズルボディ３の先端近傍の内壁には、参考例１の円筒面１８、半球面１９に相当する部分が存在せず、内周先端には、研削による逃し２２が形成されている。
第２構造によれば、サック室２１を更に小さくすることができるとともに、ノズルボディ３の先端近傍の内壁を容易に加工することができる。

〔参考例３〕
参考例３のノズル１は、ノズルボディ３の先端近傍の内壁の形状を規定する構造として、次の第３構造を備える。
ここで、第３構造とは、第１、第２構造と同様にシート面と噴孔開口面との関係を規定するものであるが、第３構造によれば、シート面および噴孔開口面は異なる２つの円錐面である。より詳しくは、第３構造によれば、シート面および噴孔開口面は、次のように規定される。すなわち、第３構造によれば、シート面は、軸βと同軸の円錐面として設けられ軸方向先端側ほど小径であって先端が円である。また、噴孔開口面は、軸βと母線との間に形成される角度がシート面よりも小さく、かつ、軸βと同軸の円錐面として設けられ軸方向先端側ほど小径である。

より具体的に説明すると、図５に示すように、ノズルボディ３の先端近傍の内壁は、以下の第１、第２円錐面１７ａ、１７ｂを有している。
第１、第２円錐面１７ａ、１７ｂはノズルボディ３の軸βと同軸であり、第１円錐面１７ａは、軸方向先端側ほど小径であって先端が円２０である。また、第２円錐面１７ｂは、円２０の軸方向先端側に連続しており、軸βと母線との間に形成される角度が第１円錐面１７ａよりも小さい。

そして、ボディ側シート部１０は第１円錐面１７ａに設けられ、第１円錐面１７ａがシート面となっている。また、開口１１ａは第２円錐面１７ｂに設けられ、第２円錐面１７ｂが噴孔開口面となっている。
なお、参考例３のノズル１によれば、ノズルボディ３の先端近傍の内壁には、参考例１の円筒面１８、半球面１９に相当する部分が存在せず、内周先端は、第３円錐面１７ｃにより閉じられている。
また、第３構造によれば、サック室２１を小さくすることができるとともに、ノズルボディ３の先端近傍の内壁を容易に加工することができる。

〔実施例〕
実施例のノズル１によれば、図６（ｂ）に示すように、開口１１ａは、軸方向に長い略２等辺三角形であり、軸方向の先端側に頂部が存在する。
なお、図６（ａ）に示すノズル１の開口１１ａは参考例であり、図６（ａ）の開口１１ａは、軸方向に長い略２等辺三角形に設けられ、軸方向後端側に頂部が配置されている。

〔変形例〕
ノズル１の態様は実施例に限定されず、種々の変形例を考えることができる。
例えば、実施例のノズル１によれば、特定断面において噴孔１１を画する２つの孔壁線Ａ、Ｂはそれぞれ単一の直線であったが、例えば、孔壁線Ａ、Ｂのいずれか一方、または、両方を２つ以上の直線により形成してもよい（図７（ａ）〜（ｄ）参照。）。
さらに、実施例のノズル１によれば、開口１１ｂは円形であったが、例えば、開口１１ｂの軸方向先端、後端をそれぞれ軸方向先端側、後端側に凸となる半円とし、開口１１ｂをトラック形状に設けてもよい（図７（ｅ）参照。）。
なお、変形例のノズル１においても、孔壁線Ａ、Ｂ以外の噴孔１１の内壁形状は、様々な態様を採用することができる。

１ ノズル（燃料噴射ノズル） ２ ニードル ３ ノズルボディ １０ ボディ側シート部 １１ 噴孔 １１ａ、１１ｂ 開口 １３ ニードル側シート部 Ｌａ１、Ｌｂ１、Ｌａ２、Ｌｂ２ 寸法

Claims (5)

1. 円筒状のノズルボディ（３）と、このノズルボディ（３）の内周に軸方向に移動可能となるように収容されるニードル（２）とを備え、前記ニードル（２）が前記ノズルボディ（３）の内周で軸方向に移動することで燃料の噴射を開始または停止する燃料噴射ノズル（１）において、
   前記ノズルボディ（３）の内壁の一部であり、前記ニードル（２）の軸方向の先端近傍に設けられたニードル側シート部（１３）が離着するボディ側シート部（１０）と、
   前記ボディ側シート部（１０）よりも軸方向の先端側で前記ノズルボディ（３）の内壁に開口するとともに、前記ノズルボディ（３）の外壁に開口し、前記ニードル側シート部（１３）が前記ボディ側シート部（１０）から離座することで前記ノズルボディ（３）の内周から外部に燃料を導く噴孔（１１）と、
   この噴孔（１１）の前記内壁における開口（１１ａ）の寸法の内、前記ノズルボディ（３）の周方向に関する寸法（Ｌａ１）と、前記噴孔（１１）の前記外壁における開口（１１ｂ）の寸法の内、前記ノズルボディ（３）の周方向に関する寸法（Ｌｂ１）との大小関係であり、前記寸法（Ｌａ１）が前記寸法（Ｌｂ１）よりも小さい第１の関係と、
   前記内壁における開口（１１ａ）の寸法の内、前記ノズルボディ（３）の周方向に垂直かつ前記内壁における開口（１１ａ）に平行となる方向に関する寸法（Ｌａ２）と、前記外壁における開口（１１ｂ）の寸法の内、前記ノズルボディ（３）の周方向に垂直かつ前記外壁における開口（１１ｂ）に平行となる方向に関する寸法（Ｌｂ２）との大小関係であり、前記寸法（Ｌａ２）が前記寸法（Ｌｂ２）よりも大きい第２の関係とを備え、
   前記内壁における開口（１１ａ）は、軸方向に長い略２等辺三角形であり、軸方向の先端側に頂部が存在することを特徴とする燃料噴射ノズル（１）。
2. 請求項１に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記噴孔（１１）の軸（γ）は前記ノズルボディ（３）の軸（β）に交差し、
   前記軸（γ）および前記軸（β）を含む前記ノズルボディ（３）の特定断面において前記軸（γ）を挟んで前記噴孔（１１）を画する２つの孔壁線（Ａ、Ｂ）は直線であり、
   前記２つの孔壁線（Ａ、Ｂ）の内、前記ボディ側シート部（１０）に近いほうの孔壁線（Ａ）と前記軸（β）とがなす角度（θ１）は、前記ボディ側シート部（１０）から遠いほうの孔壁線（Ｂ）と前記軸（β）とがなす角度（θ２）よりも小さいことを特徴とする燃料噴射ノズル（１）。
3. 請求項１または請求項２に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記内壁の内、前記ボディ側シート部（１０）および前記内壁における開口（１１ａ）が存在する壁部分の形状を規定する構造であり、前記壁部分の内、前記ボディ側シート部（１０）を含む部分であるシート面は、前記ノズルボディ（３）の軸（β）と同軸の円錐面（１７）として設けられ軸方向先端側ほど小径であって先端が円（２０）であり、前記内壁における開口（１１ａ）を含む部分である噴孔開口面は、前記軸（β）と同軸であって前記シート面の先端の径以下の径を有する円筒面（１８）、または、この円筒面（１８）の軸方向の先端側に連続するとともに、前記円筒面（１８）の径と同じ径を有して軸方向の先端側に凸を形成する半球面（１９）である第１構造を備える燃料噴射ノズル（１）。
4. 請求項１または請求項２に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記内壁の内、前記ボディ側シート部（１０）および前記内壁における開口（１１ａ）が存在する壁部分の形状を規定する構造であり、前記壁部分の内、前記ボディ側シート部（１０）を含む部分であるシート面は、前記ノズルボディ（３）の軸（β）と同軸の円錐面（１７）として設けられ軸方向先端側ほど小径であり、前記内壁における開口（１１ａ）も前記シート面に存在する第２構造を備える燃料噴射ノズル（１）。
5. 請求項１または請求項２に記載の燃料噴射ノズル（１）において、
   前記内壁の内、前記ボディ側シート部（１０）および前記内壁における開口（１１ａ）が存在する壁部分の形状を規定する構造であり、前記壁部分の内、前記ボディ側シート部（１０）を含む部分であるシート面は、前記ノズルボディ（３）の軸（β）と同軸の円錐面（１７ａ）として設けられ軸方向先端側ほど小径であって先端が円（２０）であり、前記内壁における開口（１１ａ）を含む部分である噴孔開口面は、前記軸（β）と母線との間に形成される角度が前記シート面よりも小さく、かつ、前記軸（β）と同軸の円錐面（１７ｂ）として設けられ軸方向先端側ほど小径である第３構造を備える燃料噴射ノズル（１）。